PL146013B1 - Coal hydrogenation apparatus - Google Patents
Coal hydrogenation apparatus Download PDFInfo
- Publication number
- PL146013B1 PL146013B1 PL1984248359A PL24835984A PL146013B1 PL 146013 B1 PL146013 B1 PL 146013B1 PL 1984248359 A PL1984248359 A PL 1984248359A PL 24835984 A PL24835984 A PL 24835984A PL 146013 B1 PL146013 B1 PL 146013B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- separator
- pressure
- gas
- conduit
- hot
- Prior art date
Links
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 title claims description 18
- 239000003245 coal Substances 0.000 title claims description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 37
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 9
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 7
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 4
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 5
- 239000010742 number 1 fuel oil Substances 0.000 description 4
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 2
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000003250 coal slurry Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
- B01J3/002—Component parts of these vessels not mentioned in B01J3/004, B01J3/006, B01J3/02 - B01J3/08; Measures taken in conjunction with the process to be carried out, e.g. safety measures
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
- B01J3/04—Pressure vessels, e.g. autoclaves
- B01J3/046—Pressure-balanced vessels
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
- C10G1/06—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by destructive hydrogenation
- C10G1/065—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by destructive hydrogenation in the presence of a solvent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest urzadzenie do uwodorniania wegla w baterii wielofazowych reaktorów obciazonych termicznie i cisnieniowe Konwencjonalne reaktory do uwodorniania wegla posiadaja ceramiczna wymurówke, aby zewnetrzny plaszcz przenoszacy cisnienie utrzymac w niskiej temperaturze. W przypadku szyb¬ kiego odprezenia reaktorów porowata wymurówka moze ulec zniszczeniu.W przypadku reakcji chemicznych, które przebiegaja przy podwyzszonych cisnieniach i w podwyzszonych temperaturach, okazuja sie skuteczne urzadzenia dzialajace na zasadzie plywaja¬ cego kotla. Aby móc oprzec sie wysokiej temperaturze i chemicznej korozji, plaszcz wewnetrzny reaktora wykonany jest z materialu odpornego na temperature i korozje. Cisnienie procesu jest przenoszone na zewnetrzny plaszcz reaktora, który znajduje sie w nizszej temperaturze. Odbywa sie to przez gazowy albo ciekly srodek nosny, który znajduje sie miedzy obydwoma plaszczami reaktora /przestrzen pierscieniowa/; cisnienie wewnetrznejest przeniesione na zewnetrzny plaszcz i jednoczesnie wytwarza sie róznica temperatury miedzy wewnetrznym i zewnetrznym plaszczem reaktora. W ten sposób, w porównaniu do reaktora pelnosciennego plaszcz wewnetrzny i zewnet¬ rzny reaktora moze byc cienszy. Glówna przeslanka dla uzycia tego rodzaju reaktorów jest stale zapewnione wyrównanie cisnienia miedzy przestrzenia wewnetrzna i srodkiem nosnym w prze¬ strzeni pierscieniowej. To wyrównanie cisnienia musi byc zapewnione takze dla nieustalonych warunków procesu /np. rozruch, spadek, zmiana obciazenia/,jak tez dla sytuacji awaryjnych /np. szybkie odprezenie przy termicznym rozbiegu reaktora/. Jezeli reagenty tworza w reaktorze mieszanine wielofazowa, która moze zatkac przestrzen pierscieniowa /np. koksowanie w przy¬ padku uwodorniania wegla lub ciezkiego oleju/, nalezy zwracac uwage na to, aby mieszanina reakcyjna nie przedostawala sie do przestrzeni pierscieniowej.Z opisu patentowego RFN nr 490 558 znane jest urzadzenie, w którym do przenoszenia cisnienia stosuje sie ciekly srodek nosny, który nie odpowiada chemicznemu skladowi reagentów i oddzielony jest od reagentów za pomoca poduszki gazowej /w przewodzie i pojemniku wyrówna¬ wczym/. Aby takze przy szybkich obnizeniach cisnienia przy wylocie reaktora zapewnic szybkie wyrównanie cisnienia miedzy wewnetrznym i zewnetrznym plaszczem reaktora znanyjest z opisu patentowego RFN nr 1542005 dodatkowy przewód laczacy z zaworem zwrotnym miedzy cieklym srodkiem nosnym i wylotem reaktora.2 146 013 W przypadku, gdy reagenty stanowia uklad jedno- lub dwufazowy /gaz/ciecz/, znane jest z opisu patentowego NRD nr 54 994 urzadzenie stosujace czesc gazowych reagentów jako srodek nosny.Przy tym po stronie tlocznej sprezarki obiegu gazowego pobiera sie z obiegu gazu zimny gaz jako strumien czasteczkowy i kieruje go przez urzadzenie regulacyjne do przestrzeni pierscieniowej reaktora. Przy przeplywie przez przestrzen pierscieniowa ogrzewa sie ten gazowy strumien cza¬ steczkowy prawie do temperatury reakcji i jednoczesnie stara sie o wymagane wyrównanie cisnie¬ nia. Odpadaja tu techniczne przygotowania do uszczelniania, które bylyby konieczne przy oddziel¬ nym srodku nosnym w celu wyrównania wydluzenia termicznego miedzy wewnetrznym i zewnetrznym plaszczem.Ostatni sposób nie nadaje sie do stosowania w reaktorach wysokocisnieniowych z mieszanina reagentów gazowych, cieklych i stalych, poniewaz miedzy przestrzenia pierscieniowa i przestrzenia wewnetrzna istnieje bezposrednie polaczenie, przez ktróre niekiedy produkty reakcji zawierajace stale substancje moga przechodzic do przestrzeni pierscieniowej i zatknac ja czesciowo lub calko¬ wicie /koksowanie przy uwodornieniu w fazie blotnej/. Nie mogloby byc wówczas zapewnione równomierne chlodzenie zewnetrznego plaszcza przenoszacego cisnienie. Ponadto nalezy zwrócic uwage na to, ze odciagniety z obiegu gazu strumien czastkowy musi byc doprowadzany do przestrzeni pierscieniowej reaktora przez urzadzenie regulujace, które moze stanowic zródlo zaklócen dla calego procesu.Równiez pierwszych dwu wymienionych sposobów nie mozna stosowac do wielofazowego reaktora z ciaglym przeplywem, którego reagenty maja sklonnosc do koksowania przy dluzszm czasie przebywania, poniewaz bylby tu potrzebny, prowadzacy gaz, przewód wyrównujacy cisnie¬ nie od przestrzeni reakcyjnej do srodka nosnego w pierscieniowej. Lecz przewód ten moze zatykac sie, gdy nie bedzie stale plukany za pomoca regulowanego gazu pluczacego, co jest kosztowne i podatne na zaklócenia.Zadaniem wynalazku jest zrealizowanie urzdzenia do uwodorniania wegla z bateria wielofa¬ zowych reaktorów obciazonych termicznie i cisnieniowo, w którym unika sie zatykania przestrzeni pierscieniowej oraz kosztownych i podatnych na uszkodzenia urzadzen pomocniczych.Urzadzenie do uwodorniania wegla, z dolaczonym separatorem pracujacym na goraco, zawierajace reaktory z fazablotna, obiazone termicznie icisnieniowo, a zwlaszcza reaktory z wewnet¬ rznym kotlem, stanowiacym przestrzen reakcyjna i z zewnetrznym plaszczem cisnieniowmy, przy czym w przestrzeni pierscieniowej, pomiedzy kotlem i plaszczem cisnieniowym znajduje sie medium cisnieniowe zawierajace zawrócone, sprezone gazy, oddzielone z produktu reakcji, wedlug wynalazku charakteryzuje sie tym, ze przestrzen pierscieniowa reaktora i separatora pracujacego na goraco jest polaczona - po oddzieleniu cial stalych i trudnowrzacych olejów - z przewodem przesylajacym strumien gaz/pary, za pomoca przegubowego przewodu, dolaczonego do przewodu przesylajacego strumien gaz/pary pomiedzy strona szczytowa separatora pracujacego na goraco i strona ssaca sprezarki.Korzystnie przegubowy przewód jest dolaczony do przewodu przesylajacego strumien gaz/- pary za drugim separatorem lub przegubowy przewód jest dolaczony do przewodu przesylajacego strumien gaz/pary za trzecim separatorem, albo tez przegubowy przewód jest dolaczony do górnego wylotu separatora pracujacego na goraco.Dzieki zastosowaniu w urzadzeniu wedlug wynalazku innego sposobu wykorzystania fazy gaz/pary- uzyskano urzadzenie tanie i proste, które nieoczekiwanie pozwala uniknac zatykania przestrzeni pierscieniowej i bezawaryjna prace baterii wielofazowych reaktorów.Ze wzgledu na to, ze strata cisnienia miedzy reaktorami i separatorami jest na ogól stosun¬ kowo mala, nie tylko w ustalonej pracy, lecz takze przy zmianie obciazenia i w przypadkach zaklócen, np. przy szybkim spadku cisnienia w ukladzie reaktorów, zapewnione jest bezposrednie wyrównanie cisnienia miedzy przestrzenia reakcyjna i przestrzenia pierscieniowa. Przy tym nie sa potrzebne dodatkowe urzadzenia pomocnicze i regulujace.Urzadzenie wedlug wynalazku przedstawione jest przykladach wykonania na rysunkach. Fig 1-4 przedstawiaja schemat pogladowy instalacji oleju weglowego z kilkoma polaczonymi szere¬ gowo separatorami i sprezarka, przy czym przestrzen pierscieniowa reaktora wzglednie separatora pracujacego na goraco polaczona jest z poszczególnymi separatorami lub przewodem ssacym sprezarki.146013 3 Na figurze 1 przedstawiono urzadzenie, w którym breje weglowa wymieszana sie z wlasciwym procesowi olejem spreza sie za pomoca pompy wysokocisnieniowej 1 do cisnienia okolo 32 MPa.Czesciowo wstepnie ogrzany w wymienniku ciepla 2 gaz uwodorniajacy kieruje sie pod cisnieniem 32 MPa do brei weglowej. Trójfazowa mieszanine, skladajaca sie z substancji stalych /wegiel, katalizator/, oleju i gazu uwodorniajacego ogrzewa sie w wymienniku ciepla 3 i ogrzewaczu koncowym 4 do temperatury rozpoczecia reakcji w reaktorze, np. 420-460°C. Trójfazowamiesza¬ nina rakcyjna przeplywa przez kilka reaktorów uwodornienia 5 i potem przesylanajest do separa¬ tora pracujacego na goraco 6, w którym dolem odbiera sie faze blotna /wyzej wrzace oleje i substancje stale/, a góra faze gaz/pary/nadmiar gazu uwodorniajacego, gazy z reakcji i oleje weglowe w postaci pary/. Faze gaz/pary ochladza sie czesciowo na przyklad do temperatury 240°C, za pomoca wymienników ciepla 3 i 2 przez co skrapla sie czesc olejów weglowych. W separatorze 7 oddziela sie od siebie obie fazy. Faze gaz/pary ochladza sie w chlodnicy 8 prawie do temperatury otoczenia, np. 40°C przez co skraplaja sie pozostale oleje weglowe. W separatorze 9 nastepuje oddzielenie zimnego oleju weglowego od pozostalych gazów/par/gaz uwodorniajacy, gaz weglowodory, gazy resztkowe/. Z pozostalego gazu usuwa sie gazowe weglowodory zapomoca pluczki gazowej 18. Gaz otrzymany po usunieciu weglowodorów gazowych jako tak zwany gaz obiegowy spreza sie w sprezarce 11 znowu do cisnienia 32 MPa i po doprowadzeniu swiezego wodoru kieruje ponownie jako gaz uwodorniajacy do poczatku procesu.Zgodnie z wynalazkiem technicznie zabezpieczenie cisnieniowe dla wewnetrznych pojemni¬ ków /kotlów/ reaktorów i separatora pracujacego na goraco nastepuje przez polaczenie przewo¬ dem przegubowym 12 glowicy separatora 7 /fig. 1/ albo glowicy separatora 9 /fig. 2/, albo przewodu ssacego sprezarki 11 /fig. 3/ i przestrzeniami pierscieniowymi reaktorów 5 oraz separa¬ tora 6 pracujacego na goraco. Przegubowy przewód jest przewodem laczacym, który powoduje wyrównanie cisnienia miedzy polaczonymi pojemnikami. W przypadku przewodu przegubowego 12, który jak na fig. 1 zawiera jeszcze pary oleju, skropleniu oleju weglowego i zbieraniu sie go w zaglebieniach przewodu przeciwdziala sie stosujac ogrzwane przewody albo chlodnice 13 umie¬ szczona powyzej separatora 7.W przypadku umieszczenia przewodu przegubowego 12 ria drodze miedzy glowicaseparatora 6 pracujacego na goraco i strona ssaca sprezarki 11, przy uwodornianiu wegla, strata cisnienia miedzy reaktorami 5 i separatorami 7, 9 i 10 jest stosunkowo mala, np. 0,3-0,5 MPa, tak ze bez dodatkowych urzadzen regulujacych ustala sie wystarczajace, jednoczesne wyrównanie cisnienia miedzy przestrzenia wewnetrzna reaktora i przestrzenia pierscieniowa. W przypadku przewodu przegubowego miedzy strona tloczenia sprezarki 11 i przestrzeniami pierscieniowymi reaktorów oraz separatora pracujacego na goraco, tak jak bylo stosowane w urzadzeniach znanych ze stanu techniki nie byloby to korzystne, poniewaz ogrzewanie mieszaniny trójfazowej /przy uwodornie¬ niu wegla silnie podnosi sie lepkosc na skutek pecznienia wegla/ powoduje stosunkowo duza strate cisnienia, np. 1,5-2 MPa. Wymienione wartosci dla straty cisnienia odnosza sie do przypadku normalnego ruchu.W przypadku zaklócen w reaktorach moga wystepowac szybkie spadki cisnienia, przykla¬ dowo w przypadkach awaryjnego rozprezenia przy uwodornianiu wegla, np. z 30 MPado okolo 13 Mpa w ciagu 5 minut. Szybkie wzrosty cisnienia w porównywalnym rzedzie wielkosci nie wyste¬ puja, poniewaz przykladowo przy przegrzaniu reaktora w pore rozpoczyna sie awaryjne rozpreze¬ nie. Przy normalnym ruchu /quasi-stacjonarnyrn/ za pomoca zgodnego z wynalazkiem przewodu przegubowego wewnetrzny pojemnik /kociol/ reaktora jest utrzymywany pod nieznacznym nad¬ cisnieniem, natomiast przy szybkim zwolneiniu cisnienia, np. awaryjnym rozprezeniu, nieznaczne nadcisnienie dziala na wewnetrzny pojemnik reaktora. Poniewaz w ten sposób nie wystepuje zadne jednostronne silne obciazenie cisnieniowe wewnetrznego pojemnika, wewnetrzne pojemniki reak¬ torów i separatora pracujacego na goraco moga byc stosunkowo cienkie.Zasadniczo przewód przegubowy 12 moze byc przylaczony takze bezposrednio do rozgalezie¬ nia bocznego wyjsciowej glowicy pierwszego separatora 6 /fig. 4/. Przez to jeszcze bardziej ^mnifcjsza sie róznica cisnien miedzy przestrzenia wewnetrzna i przestrzenia pierscieniowa reak¬ tora. W przewodzie przegubowym moze rzeczywiscie wystepowac strumien dwufazowy wolny od substancji stalej, tak ze równiez ciecz udaje sie do przestrzeni pierscieniowej. W tym przypadku równiez wlasciwa procesowi ciecz moze ewentualnie sluzyc jako srodek nosny w przestrzeni pierscieniowej.4 146 013 Zastrzezenia patentowe 1. Urzadzenie do uwodornienia wegla, z dolaczonym separatorem pracujacym na goraco, zawierajace reaktory z faza blotna, obciazone termicznie i cisnieniowo, a zwlaszcza reaktory z wewnetrznym kotlem, stanowiacym przestrzen reakcyjna i z zewnetrznym plaszczem cisnienio¬ wym, przy czym w przestrzeni pierscieniowej, pomiedzy kotlemi plaszczem cisnieniowym znajduje sie medium cisnieniowe zawierajace zawrócone, sprezone gazy, oddzielone z produktu reakcji, znamienne tym, ze przestrzen pierscieniowa reaktora (5) i separatora pracujacego na goraco (6)jest polaczona - po oddzieleniu cial stalych i trudnowrzacych olejów - z przewodem przesylajacym strumien gaz/pary, za pomoca przegubowego przewodu (12), dolaczonego do przewodu przesyla¬ jacego strumien gaz/pary pomiedzy strona szczytowe separatora (6) pracujacego na goraco i strona ssaca sprezarki (11). 2. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze przegubowy przewód (12)jest dolaczony do przewodu przesylajacego strumien gaz/pary za drugim separatorem (7). 3. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze przegubowy przewód (12)jest dolaczony do przewodu przesylajacego strumien gaz/pary za trzecim separatorem. 4. Urzedzenie, wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze przegubowy przewód (12) jest dolaczony do górnego wylotu separatora (6) pracujacego na goraco.146013 ZD-* \a&*^.146 013 £11 Ci146 013146 013 Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 ega PL
Claims (4)
- Zastrzezenia patentowe 1. Urzadzenie do uwodornienia wegla, z dolaczonym separatorem pracujacym na goraco, zawierajace reaktory z faza blotna, obciazone termicznie i cisnieniowo, a zwlaszcza reaktory z wewnetrznym kotlem, stanowiacym przestrzen reakcyjna i z zewnetrznym plaszczem cisnienio¬ wym, przy czym w przestrzeni pierscieniowej, pomiedzy kotlemi plaszczem cisnieniowym znajduje sie medium cisnieniowe zawierajace zawrócone, sprezone gazy, oddzielone z produktu reakcji, znamienne tym, ze przestrzen pierscieniowa reaktora (5) i separatora pracujacego na goraco (6)jest polaczona - po oddzieleniu cial stalych i trudnowrzacych olejów - z przewodem przesylajacym strumien gaz/pary, za pomoca przegubowego przewodu (12), dolaczonego do przewodu przesyla¬ jacego strumien gaz/pary pomiedzy strona szczytowe separatora (6) pracujacego na goraco i strona ssaca sprezarki (11).
- 2. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze przegubowy przewód (12)jest dolaczony do przewodu przesylajacego strumien gaz/pary za drugim separatorem (7).
- 3. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze przegubowy przewód (12)jest dolaczony do przewodu przesylajacego strumien gaz/pary za trzecim separatorem.
- 4. Urzedzenie, wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze przegubowy przewód (12) jest dolaczony do górnego wylotu separatora (6) pracujacego na goraco.146013 ZD-* \a&*^.146 013 £11 Ci146 013146 013 Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 ega PL
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3323885A DE3323885A1 (de) | 1983-07-02 | 1983-07-02 | Verfahren zur prozesstechnischen einbindung von thermisch- und druckbelasteten mehrphasen-reaktoren speziell hydrierreaktoren in der sumpfphase |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL248359A1 PL248359A1 (en) | 1985-04-24 |
| PL146013B1 true PL146013B1 (en) | 1988-12-31 |
Family
ID=6202984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL1984248359A PL146013B1 (en) | 1983-07-02 | 1984-06-22 | Coal hydrogenation apparatus |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4555325A (pl) |
| EP (1) | EP0134894B1 (pl) |
| JP (1) | JPH0624621B2 (pl) |
| AU (1) | AU568859B2 (pl) |
| BR (1) | BR8403222A (pl) |
| CA (1) | CA1231656A (pl) |
| DE (2) | DE3323885A1 (pl) |
| PL (1) | PL146013B1 (pl) |
| SU (1) | SU1360589A3 (pl) |
| ZA (1) | ZA844752B (pl) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6022923B2 (ja) * | 1982-04-02 | 1985-06-05 | フランスベッド株式会社 | ソフアベツド装置 |
| CA1253880A (en) * | 1984-06-18 | 1989-05-09 | Carlo Scaccia | Gas-liquid process for preparing isobutyryl fluoride and reactor therefor |
| US5277881A (en) * | 1992-09-14 | 1994-01-11 | Texaco Inc. | Hydrogen fluoride alkylation apparatus and vapor recovery method |
| USH2029H1 (en) * | 1993-11-01 | 2002-06-04 | Texaco Inc. | Environmental safety apparatus for airborne hydrogen fluoride recovery and method |
| US7906013B2 (en) * | 2006-12-29 | 2011-03-15 | Uop Llc | Hydrocarbon conversion process |
| US8529645B2 (en) * | 2007-10-03 | 2013-09-10 | Arizona Public Service Company | Hydrogasification reactor and method of operating same |
| US8999141B2 (en) * | 2008-06-30 | 2015-04-07 | Uop Llc | Three-phase hydroprocessing without a recycle gas compressor |
| US8008534B2 (en) | 2008-06-30 | 2011-08-30 | Uop Llc | Liquid phase hydroprocessing with temperature management |
| US9279087B2 (en) | 2008-06-30 | 2016-03-08 | Uop Llc | Multi-staged hydroprocessing process and system |
| US8518241B2 (en) * | 2009-06-30 | 2013-08-27 | Uop Llc | Method for multi-staged hydroprocessing |
| US8221706B2 (en) * | 2009-06-30 | 2012-07-17 | Uop Llc | Apparatus for multi-staged hydroprocessing |
| CN104474976A (zh) * | 2014-11-27 | 2015-04-01 | 常州市西屋自动化有限公司 | 压力平衡式反应器系统及其控制方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE490558C (de) * | 1930-01-30 | Volkmar Haenig & Comp | Erhitzungsgefaess | |
| US1835425A (en) * | 1926-08-07 | 1931-12-08 | Standard Ig Co | Destructive hydrogenation of carbonaceous materials |
| US1894257A (en) * | 1927-05-28 | 1933-01-10 | Ig Farbenindustrie Ag | Production of liquid hydrocarbons |
| US2525276A (en) * | 1946-08-22 | 1950-10-10 | Hercules Powder Co Ltd | Method of cracking hydrocarbons |
| DE1542005A1 (de) * | 1951-01-28 | 1970-03-19 | Basf Ag | Hochdruckreaktor |
| US3520794A (en) * | 1968-03-29 | 1970-07-14 | Universal Oil Prod Co | Solvent extraction method |
| US3751228A (en) * | 1970-12-16 | 1973-08-07 | V Semenov | Apparatus for reforming hydrocarbons under pressure |
| CH604798A5 (pl) * | 1976-06-18 | 1978-09-15 | Bertrams Ag Hch | |
| DE2656726A1 (de) * | 1976-12-15 | 1978-06-22 | Otto & Co Gmbh Dr C | Roehrenreaktor zur durchfuehrung endothermer gasreaktionen |
| US4235841A (en) * | 1979-02-21 | 1980-11-25 | Autoclave Engineers, Inc. | Double chambered high pressure furnace |
| DE2943538A1 (de) * | 1979-10-27 | 1981-05-07 | Hermann Berstorff Maschinenbau Gmbh, 3000 Hannover | Verfahren und einrichtung zum hochdruck-abdichten des antriebsseitigen teils einer aufbereitungs- bzw. hydrierkammer fuer die hydrierung vonkohle mit wasserstoff zu kohlenwasserstoffen |
| US4343626A (en) * | 1980-02-19 | 1982-08-10 | Brennstoffinstitut Freiberg | Reactor for producing a carbon monoxide and hydrogen containing gas |
| US4357305A (en) * | 1981-03-17 | 1982-11-02 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Coal gasification vessel |
| US4454240A (en) * | 1981-11-02 | 1984-06-12 | Hri, Inc. | Catalyst regeneration process including metal contaminants removal |
| EP0079092B1 (en) * | 1981-11-09 | 1985-04-10 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Apparatus for gasifying finely divided fuels |
-
1983
- 1983-07-02 DE DE3323885A patent/DE3323885A1/de not_active Withdrawn
-
1984
- 1984-05-10 DE DE8484105319T patent/DE3473993D1/de not_active Expired
- 1984-05-10 EP EP84105319A patent/EP0134894B1/de not_active Expired
- 1984-06-21 AU AU29593/84A patent/AU568859B2/en not_active Ceased
- 1984-06-22 PL PL1984248359A patent/PL146013B1/pl unknown
- 1984-06-22 ZA ZA844752A patent/ZA844752B/xx unknown
- 1984-06-29 CA CA000457884A patent/CA1231656A/en not_active Expired
- 1984-06-29 BR BR8403222A patent/BR8403222A/pt not_active IP Right Cessation
- 1984-06-29 SU SU843758548A patent/SU1360589A3/ru active
- 1984-06-29 JP JP59133387A patent/JPH0624621B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1984-06-29 US US06/626,183 patent/US4555325A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0624621B2 (ja) | 1994-04-06 |
| ZA844752B (en) | 1985-05-29 |
| SU1360589A3 (ru) | 1987-12-15 |
| EP0134894B1 (de) | 1988-09-14 |
| US4555325A (en) | 1985-11-26 |
| AU568859B2 (en) | 1988-01-14 |
| EP0134894A2 (de) | 1985-03-27 |
| EP0134894A3 (en) | 1986-06-04 |
| DE3473993D1 (en) | 1988-10-20 |
| JPS6022923A (ja) | 1985-02-05 |
| CA1231656A (en) | 1988-01-19 |
| BR8403222A (pt) | 1985-06-11 |
| PL248359A1 (en) | 1985-04-24 |
| DE3323885A1 (de) | 1985-01-03 |
| AU2959384A (en) | 1985-01-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| PL146013B1 (en) | Coal hydrogenation apparatus | |
| RU2160699C2 (ru) | Транспортная технологическая установка частичного окисления и способ низкотемпературной конверсии низкоценных углеводородных потоков | |
| US5362454A (en) | High temperature heat exchanger | |
| US4184322A (en) | Partial oxidation process | |
| US5577346A (en) | Multi-zone molten-metal hydrogen and fuel gas generation process | |
| US20110023362A1 (en) | Entrained bed gasifier with a cold screen and internal water jacket | |
| US20040232046A1 (en) | Method and apparatus for recycling hydrocarbon resource | |
| US4178758A (en) | Partial oxidation process | |
| JPS5951854B2 (ja) | 流動触媒再生方法と装置 | |
| US4610697A (en) | Coal gasification system with product gas recycle to pressure containment chamber | |
| US4473460A (en) | Continuous preparation of hydrocarbon oils from coal by hydrogenation under pressure in two stages | |
| CA1178228A (en) | Hydrocarbon treatment process | |
| PL79138B1 (pl) | ||
| EP0550539B1 (en) | Apparatus for ammonia synthesis | |
| US3945806A (en) | Reactor-generator | |
| US4173254A (en) | Partial oxidation process | |
| US4983279A (en) | Process for the hydrogenation of liquid charge materials which contain carbon | |
| CA2834946A1 (en) | Heat exchange system | |
| US3057698A (en) | Sulfur recovery apparatus | |
| CA1109269A (en) | Partial oxidation process | |
| JPS6142759B2 (pl) | ||
| JPS62185785A (ja) | 高温分離方法及び高温分離器 | |
| US4421630A (en) | Process for coal liquefaction in staged dissolvers | |
| KR810000541B1 (ko) | 가스 혼합물을 제조하는 방법 | |
| CA1295571C (en) | Vis-breaking heavy crude oils for pumpability |