Przedmiotem niniejszego wynalazku jest sposób wytwarzania pulpy siarczynowej Z finskiego opisu patentowego nr 35 726, znany jest proces wytwarzania pulpy siarczynowej polegajacy na warzeniu w dwóch etapach, w pierwszym etapie w temperaturze 110-130°C w drugim etapie w temperaturze wyzszej, przy czym po pierwszym etapie okolo polowy objetosci warzelnej cieczy usuwa sie i cala ilosc cieczy przenosi sie do centralnego zbiornika kaloryzatora.Z finskiego opisu patentowego nr 54 938 jest znany proces sluzacy poprawie ekonomiki cieplnej przy produkcji pulpy. Opis ten dotyczy warzenia siarczanowego. Ponadto w znanym procesie stosowano technike uderzenia cisnieniowego, aby zintensyfikowac absorpcje Z finskiego zloszenia patentowego nr 812102 jest znany inny proces sluzacy poprawie ekono¬ miki cieplnej przy produkcji pulpy siarczanowej. W procesie tym dla zintensyfikowania absorpcji na poczatku etapu absorpcji przeprowadza sie obróbke cisnieniowa, a etap koncowy stanowi roztwarzanie w fazie parowej.Ze szwedzkiego opisu patentowego nr 175 684 jest znany sposób warzenia wiórów sosnowych w dwóch etapach, przy czymjako zasade stosuje sie zasade sodowa /wapn niejest odpowiedni gdy pH wynosi 4-7/. W tym procesie ciecz warzelna usuwa sie po pierwszym etapie prawie calkowicie i dodaje sie skroplony dwutlenek siarki i/lub roztwór wodny dwutlenku siarki.Ze szwedzkiego opisu patentowego nr 77 429 znanyjest sposób, w którym warzenie przepro¬ wadza sie w dwóch etapach. W pierwszym z nich lignina zostaje calkowicie zsulfonowana a w drugim najpierw zachodzi zmniejszenie objetosci cieczy warzelnej, a nastepnie dodaje sie 'ciecz zawierajaca wolny kwas siarkowy, wióry zostaja rozpuszczone i otrzymuje sie pulpe siarczynowa bposob ten mozna przede wszystkim stosowac do sulfonowania za pomoca rozpuszczalnych wodorosiarczynów. Przy stosowaniu wodorosiarczynu wapnia /którego rozpuszczalnosc jest raczej niewielka/ potrzeba duzych ilosci cieczy do uzyskania wystarczajacego sulfonowania a ponadto reakcja jestpowolna. ' Znanyjest z opisu patentowego St. Zjedn. Ameryki nr 4141787 dwustopniowy sposób wytwa¬ rzania celulozy chemicznej zwanej pulpa oparty na uzyciu siarczynów ziem alkalicznych.2 145 660 Celem wynalazku jest dostarczenie sposobu wytwarzania pulpy siarczynowej wymagajacego mniejszych nakladów energetycznych i dostarczajacego z duza wydajnoscia pulpe o dobrej jakosci.Sposób wytwarzania pulpy siarczynowej polegajacy na tym, ze we wstepnym etapie poddaje sie w warniku wióry drzewne dzialaniu cieczy warzelnej o duzym stezeniu dwutlenku siarki, która absorbuje sie w wiórach, zmniejsza sie calkowita ilosc cieczy warzelnej, a w etapie koncowym podwyzsza sie temperature tej cieczy, wedlug wynalazku, charakteryzuje sie tym, ze stezenie dwutlenku siarki w cieczy warzelnej wprowadzonej we wstepnym etapie utrzymuje sie na poziomie wyzszym niz 80 g/l i dobiera sie stezenie zasady wystarczajace do zwiazania od 16% do 45% dwutlenku siarki, modyfikuje sie stosunek wagowy warzelnej cieczy do pulpy obnizajac ilosc cieczy do zakresu od 2,6 : 1 do 2,2:1, a nawet do poziomu nizszego, a korzystnie równego 2,4:1, warzy sie wióry drzewne w pozostalej ilosci cieczy.Korzystnie siarczynowa ciecz warzelna absorbuje sie w temperaturze 80-110°C i w takim samym zakresie temperatur obniza sie jej ilosc.Korzystnie ciecz warzelna zateza sie przez dodanie do warnika cieklego dwutlenku siarki.Korzystnie zawartosc zasady w warzelnej cieczy zwieksza sie przez dodanie do siarczynowej cieczy warzelnej lub do wiórów zwiazków zasadowych.Korzystnie zawartosc zasady w warzelnej cieczy zwieksza sie przez dodanie rozpuszczalnych soli wapnia.Korzystnie do siarczynowej cieczy warzelnej lub do wiórów dodaje sie octan wapnia, azotan lub mrówczan wapnia.Korzystnie modyfikuje sie stosunek wagowy warzelnej cieczy do pulpy obnizajac do wartosci ponizej 2,2:1 poprzez zageszczenie wiórów o ponad 10%.Korzystnie wióry zageszcza sie za pomoca uderzenia cisnienia.W sposobie wedlug wynalazku ogrzewanie siarczynowej cieczy warzelnej wymaga mniej energii niz w dawnej technice. Wyczerpana ciecz odbiera sie w instalacji odparowania przy stezeniu wyzszym o okolo 4%, a wiec odparowanie wymaga mniej energii. Ponadto proces warzenia przebiega szybciej, wydajnosc pulpyjest wyzsza, przy czym jest onajasniejsza i rozmiar czasteczek lignosulfonianów w cieczy wyczerpanej jest wiekszy, niz w znanych sposobach. W sposobie wedlug niniejszego wynalazku nie uzywa sie centralnego kaloryzatora, temperatura na etapie pochlaniania wynosi tylko 80 do 110°C, a nagrzewania dokonuje sie za pomoca obiegu cieczy warzelnej zarówno na etapie pierwszym, jak i drugim, przy czym wystarcza mniejsza ilosc cieczy, a w warniku nie nastepuje skraplanie par nagrzewajacych. Pomimo tego wynik rozwlóknienia jest co najmniej tak dobry, jak w sposobie znanym. Metody uderzenia cisnieniowego uzywa sie do zmniejszenia stosunku ilosci cieczy do drewna do wartosci nawet ponizej 2,2.Zgodnie z wynalazkiem po zaabsorbowaniu cieczy warzelnej w wiórach, stosunek wagowy cieczy warzelnej do drewna zmniejsza sie przez obnizenie cieczy warzelnej do wartosci wynoszacej 2,6:1 lub nawet wiecej, co oznacza zmniejszenie stosunku pierwotnego wynoszacego okolo 4:1 o 35%, lub nawet wiecej. Po obnizeniu stosunek ten wynosi korzystnie 2,4:1. Przez zageszczanie wiórów o wiecej niz 10% stosunek ten mozna obnizyc nawet do wartosci nizszej niz 2,2:1. Tylko taka ilosc roztworu pozostawia sie w warniku, aby warzelna ciecz mogla cyrkulowac przez kaloryzator, co powoduje wzrost i sterowanie temperatura warzenia za pomoca cyrkulujacego kwasu, przy czym nie zachodzi potrzeba bezposredniego dodawania pary wodnej, cojest niezbedne natomiast w tak zwanym roztwarzaniu w fazie parowej. Zatem sposób wedlug wynalazku mozna . okreslic jako proces roztwarzania w fazie pólparowej, poniewaz wióry sa tylko czesciowo zanu¬ rzone w cieczy.Sposób wedlug wynalazku wymaga, zeby zawartosc chemikaliów w siarczynowym kwasie warzelnym dostarczonym na poczatku etapu warzenia byla tak wysoka, aby ilosc dwutlenku siarki i zasady pozostajace w warniku po etapie absorpcji i obnizenie warzelnej cieczy byly wystarczajaco wysokie ze wzgledu na proces wlasciwego warzenia. Uzyskuje sie to, gdy ilosc zasady w poczatko¬ wym kwasie wiaze co najmniej 13 g/l dwutlenku siarki, a calkowita ilosc dwutlenku siarki jest wyzsza niz 80 g/l, to jest udzial dwutlenku siarki zwiazanego przez zasade jest wyzszy niz 16% w stosunku do calkowitej ilosci dwutlenku siarki. Jesli podczas wlasciwego warzenia utrzymuje sie mozliwie najwyzsze cisnienie, to znaczy wydmuchy gazu sa zmniejszone do minimum zgodnie z odpornoscia na cisnienie warnika, zawartosc dwutlenku siarki pozostaje na odpowiednim poziomie.145660 3 Siarczynowa ciecz warzelna absorbuje sie w wiórach w temperaturze 80-110°C, a obnizenie warzelnej cieczy zachodzi w takim samym zakresie temperatur. Wlasciwe warzenie przeprowadza sie w temperaturze wyzszej od temperatury etapu absorpcji, to jest w temperaturze wynoszacej 120-150°C.Jako zasady mozna stosowac znane siarczynowe zasady warzelne takie jak siarczyn wapnia, siarczyn amonu, siarczyn magnezu lub siarczyn sodu wzglednie mieszanine tych zwiazków.Celem poczatkowej fazy warzenia w procesie wedlug wynalazkujest przede wszystkim zaab¬ sorbowanie warzelnej cieczy w wiórach, a nie wlasciwe siarczynowanie i/lub rozpuszczenie ligniny co wymaga, zeby ilosc kwasu usunietego podczas obnizania ilosci warzelnej cieczy zawierala tylko troche substanji organicznych podczas powrotu do ukladu kwasowego.Jak dobrze wiadomo, stezenie dwutlenku siarki mozna zwiekszyc przez doprowadzenie do warnika skroplonego dwutlenku siarki. Z drugiej strony, ilosc zasady mozna zwiekszyc przez zwiekszenie stezenia tak zwanego kwasu siarkowego glowerowego, dodajac do niego weglan, wodorotlenek lub tlenek. Dodac zasade mozna równiez bezposrednio do wiórów zasilajacych warnik, w postaci zwiazków zasadowych.Druga wazna cecha niniejszego wynalazku polega na tym, ze aby umozliwic ekstensywne obnizenie warzelnej cieczy w procesie warzenia siarczynu wapnia, stezenie wapnia w kwasie mozna równiez zwiekszyc w wystarczajaco duzym stopniu przez dodanie rozpuszczalnych soli wapnio¬ wych bezposrednio do siarczynowej cieczy warzelnej. Jesli, na przyklad, dodaje sie octan wapnia, zawartosc wapnia w siarczynowej cieczy warzelnej mozna zwiekszyc w ten sposób do wystarczajaco wysokiego poziomu.Sposób wedlug wynalazku zostal blizej objasniony w przykladach wykonania.Przyklady. Przeprowadzono serie doswiadczen z warzeniem periodycznym zarówno w skali laboratoryjnejjak i w skali przemyslowej, w których sklad i stezenie wyjsciowego kwasu i cala ilosc obnizonej cieczy byly zmienne. W doswiadczeniach na skale przemyslowa zmniejszenie cieczy zwiekszono z normalnych 25% do 35-^41%, natomiast w doswiadczeniach na skale laboratoryjna z 20% do 40-^-45% w stosunku do jej calkowitej ilosci.W skali laboratoryjnej przeprowadzono równiez doswiadczenia z warzeniem periodycznym, w którym do warzelnej cieczy oprócz tlenku wapnia dodawano równiez octan wapnia w celu zwiek¬ szenia ilosci wapnia do poziomu niezbednego, aby nastapilo zauwazalne zmniejszenie warzelnej cieczy. Wyniki przedstawiono w tablicy.Tablica Zawartosc Zawar- SOawsiar- Stosu- Obni- Stosu- Czai Liczba Jas- Lepr Wydajnosc % toscsu- czynowym nek zenie nek wa- Kappa nosc kosc z drewna chych Warzenia17 kwasie wa- wypet- 85°C kwas/ ne- . % dmV tubstan- rzelnym ^ nienia % drewno niav /kg Pul- Lus- Ogó- cjista- * kwas/ po ob- h min pa ki km lych w Cal- zwia- drewno nize- cieczy ko- zana l/kg niu wyczer- wtta g/l l/kg panej g/l % 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 Skala la¬ boratoryjna warzenia porównawcze 1 80 13 4,0:1 20 3,2:1 8.1S 27,2 62,8 1126 46,5 4,3 51,0 14,6 2 80 13 4.0:1 20 3,2:1 8.30 27,2 67,0 1191 48,8 3,0 51,8 14,8 Warzenia o wysokim obnizeniu 3 107 17.3 4,0:1 40 2,4:1 7.45 22,0 69,4 1270 49,8 2,7 52,5 19,3 4 107 17,3 4,0:1 40 2,4:1 7.50 22,5 68,5 1342 49.0 2,5 51,5 19,6 5 116 18.7 4,0:1 45 2,2:1 7.40 24,1 68,8 1350 49,5 3.3 52,8 20,4 6 107 17,3* 4,0:1 40 2,4:1 8.00 26.5 64,6 1194 47,8 3,9 51,6 19.0 7 107 20,0* 4,0:1 40 2,4:1 8.15 37.4 64,5 1274 ~" 48,5 3J 51^6 17^8 '4 145 660 1 8 9 10 Skala prze¬ myslowa warzenie porównawcze 2 107 80 80 80 3 17,34/ 9,35/ 14* 13 4 4,0:1 4,0:1 4,0:1 4,1:1 5 40 40 40 24 6 2,4:1 2,4:1 2,4:1 3,1:1 7 8.30 9.00 10.00 7.15 8 22.7 21,8 20,7 .26 9 66,7 55,0 67,9 68,7 10 1355 825 1141 1321 11 47,8 40,1 44,1 nie mie¬ rzona 12 3,0 8.5 6,8 6,9 13 50,8 48,6 50,9 - 14 18,4 18,1 18,1 14,0 warzenia o wysokim obnizeniu U 94 19 4,1:1 41 2,4:1 6,45 16 71,0 1248 n 2,5 - 17,1 12 89 18 4,0:1 35 2,6:1 6,50 26 70,0 1357 ., 4,8 - 15,8 13 93 18 4,0:1 35 2,6:1 6,55 26 69,1 1271 „ 4,9 - 17,0 Wyjasnienia do tablicy: 1/wzrost temperatury 50-^85°C 2 godziny wzrost temperatury 85-H30°C 3,5 godziny 2/gdzie jako zasade dodano octan wapnia w ilosci odpowiadajacej 4,3 g zwiazanego SC2/litr 3/gdzie jako zasade dodano octan wapnia w ilosci odpowiadajacej 7,0 g zwiazanego S02/litr 4/gdzie jako zasade dodano octan amonu w ilosci odpowiadajacej 4,3 g zwiazanego SC^/litr 5/bez dodatku octanu, tj. niewielka ilosc zasady 6/gdzie jako zasade dodano octan wapnia w ilosci odpowiadajacej 4,7 g zwiazanego SC^/litr.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania pulpy siarczynowej, polegajacy na tym, ze we wstepnym etapie poddaje sie w warniku wióry drzewne dzialaniu cieczy warzelnej o duzym stezeniu dwutlenku siarki, która absorbuje sie w wiórach, zmniejsza sie calkowite ilosc cieczy warzelnej, a w etapie koncowym podwyzsza sie temperature tej cieczy, znamienny tym, ze stezenie dwutlenku siarki w cieczy warzelnej wprowadzonej we wstepnym etapie utrzymuje sie na poziomie wyzszym niz 80 g/l i dobiera sie stezenie zasady wystarczajace do zwiazania od 16% do 45% dwutlenku siarki, modyfi¬ kuje sie stosunek wagowy warzelnej cieczy do pulpy obnizajac ilosc cieczy do zakresu od 2,6:1 do 2,2:1, a nawet do poziomu nizszego, a korzystnie równego 2,4:1, warzy sie wióry drzewne w pozostalej ilosci cieczy. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze siarczynowa ciecz warzelna absorbuje sie w temperaturze 80-110°C i w takim samym zakresie temperatur obniza sie jej ilosc. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze ciecz warzelna zateza sie przez dodanie do warnika cieklego dwutlenku siarki. 4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze zawartosc zasady w warzelnej cieczy zwieksza sie przez dodanie do siarczynowej cieczy warzelnej lub do wiórów zwiazków zasadowych. 5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze zawartosc zasady w warzelnej cieczy zwieksza sie przez dodanie rozpuszczalnych soli wapnia. 6. Sposób wedlug zastrz. 5, znamienny tym, ze do siarczynowej cieczy warzelnej lub do wiórów dodaje sie octan wapnia, azotan wapnia lub mrówczan wapnia. 7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze modyfikuje sie stosunek wagowy warzelnej cieczy do pulpy obnizajac do wartosci ponizej 2,2:1 poprzez zageszczenie wiórów o ponad 10%. 8. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze wióry zageszcza sie za pomoca uderzenia cisnienia.Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz.Cena 400 zl PLThe subject of the present invention is a process for the production of sulphite pulp. From the Finnish patent specification No. 35 726, a process for producing sulphite pulp is known, which consists in cooking in two stages, in the first stage at a temperature of 110-130 ° C, in the second stage at a higher temperature, the first In this step, about half the volume of the cooking liquid is removed and all liquid is transferred to the central tank of the calorifier. Finnish Patent No. 54,938 describes a process to improve the thermal economy in pulp production. This description is about sulphate brewing. Moreover, in the known process, a pressure-hammer technique has been used to intensify the absorption. Another process is known from Finnish Patent Application No. 812,102 to improve the thermal economy in the production of sulphate pulp. In this process, to intensify the absorption, a pressure treatment is carried out at the beginning of the absorption stage, and the final stage is digestion in the steam phase. Swedish patent specification No. 175,684 discloses a method of cooking pine chips in two stages, the sodium / lime principle being used as the basis. it is not suitable when the pH is 4-7 /. In this process, the cooking liquid is removed almost completely after the first stage and condensed sulfur dioxide and / or an aqueous solution of sulfur dioxide are added. Swedish Patent Specification No. 77,429 discloses a method in which the cooking is carried out in two stages. In the first one, the lignin is completely sulfonated, and in the second, the volume of the cooking liquid is first reduced, and then a liquid containing free sulfuric acid is added, the chips are dissolved and a sulfite pulp is obtained, and this method can be used primarily for sulfonation with soluble bisulfites. When calcium bisulfite is used (whose solubility is rather low) large amounts of liquid are required to obtain sufficient sulfonation and furthermore the reaction is slow. 'It is known from U.S. Patent No. US No. 4,141,787 a two-stage process for the production of chemical cellulose called pulp based on the use of alkaline earth sulphites.2 145 660 The object of the present invention is to provide a method of producing sulphite pulp that requires less energy and produces high-quality pulp with high efficiency. the fact that in the initial stage the wood chips are subjected to the action of the cooking liquid with a high concentration of sulfur dioxide, which is absorbed in the chips, the total amount of the cooking liquid is reduced, and in the final stage the temperature of this liquid is increased, according to the invention, it is characterized by the fact that that the concentration of sulfur dioxide in the cooking liquid introduced in the preliminary stage is maintained at a level higher than 80 g / l and the base concentration is selected sufficient to bind from 16% to 45% of sulfur dioxide, the weight ratio of the cooking liquid to the pulp is modified by reducing the amount of liquid to the range from 2.6: 1 to 2, 2: 1, and even to a lower level, preferably equal to 2.4: 1, the wood chips are brewed in the remaining amount of liquid. Preferably, the sulfite cooking liquid is absorbed at a temperature of 80-110 ° C and its amount is reduced in the same temperature range . Preferably, the cooking liquid is concentrated by adding liquid sulfur dioxide to the cooker. Preferably the alkali content of the cooking liquid is increased by adding alkaline compounds to the sulphite cooking liquid or chips. Preferably the base content of the cooking liquid is increased by adding soluble calcium salts. Calcium acetate, nitrate or calcium formate is added to sulphite cooking liquor or to the chips. Preferably the weight ratio of the cooking liquid to the pulp is adjusted to a value below 2.2: 1 by compacting the chips by more than 10%. The chips are preferably thickened by a pressure impact. In the process according to the invention, the heating of the sulphite cooking liquor requires less energy than in the old technology ice. The exhausted liquid is collected in the evaporation plant at a concentration higher by about 4%, so that evaporation requires less energy. In addition, the brewing process is faster, the pulp yield is higher, while it is brighter and the size of the lignosulfonate particles in the exhaust liquid is larger than in known methods. The method according to the present invention does not use a central caloriser, the temperature in the absorption stage is only 80 to 110 ° C, and heating is carried out by circulation of the cooking liquid in both the first and second stages, with less liquid being sufficient, and in the cooker there is no condensation of the heating vapors. Nevertheless, the fiberisation result is at least as good as that of the known method. The pressure hammer method is used to reduce the liquid to wood ratio to a value even below 2.2 According to the invention, after the cooking liquid is absorbed in the chips, the weight ratio of the cooking liquid to wood is reduced by lowering the cooking liquid to 2.6: 1 or even more, which means a reduction of the original ratio of about 4: 1 by 35% or more. After reduction, the ratio is preferably 2.4: 1. By compacting the chips by more than 10%, the ratio can even be lowered to less than 2.2: 1. Only this amount of solution is left in the cooker for the cooking liquid to circulate through the calorifier, which increases and controls the cooking temperature by means of the circulating acid, without the need for direct addition of steam, which is necessary for the so-called steam phase digestion. Thus, the method according to the invention may. be defined as a half-vapor digestion process, since the chips are only partially immersed in the liquid. The method according to the invention requires that the chemical content of the sulphite cooking acid supplied at the beginning of the cooking stage is so high that the amount of sulfur dioxide and alkali remaining in the cooker after the absorption stage and the reduction of the boiling liquid were sufficiently high due to the proper brewing process. This is achieved when the amount of base in the initial acid binds at least 13 g / l of sulfur dioxide and the total amount of sulfur dioxide is greater than 80 g / l, i.e. the proportion of sulfur dioxide bound by the base is greater than 16% by to the total amount of sulfur dioxide. If the highest possible pressure is maintained during the proper brewing, i.e. gas blow-outs are reduced to a minimum in accordance with the pressure resistance of the cooker, the sulfur dioxide content remains at the appropriate level. 145 660 3 The sulphite cooking liquid is absorbed in the chips at a temperature of 80-110 ° C, and the reduction of the boiling liquid occurs over the same temperature range. The actual cooking is carried out at a temperature above that of the absorption stage, i.e. at a temperature of 120-150 ° C. As bases, known sulphite cooking bases such as calcium sulphite, ammonium sulphite, magnesium sulphite or sodium sulphite or a mixture of these compounds can be used. In the initial cooking phase of the process according to the invention, it is primarily the absorption of the cooking liquid in the chips, and not the proper sulfation and / or dissolution of the lignin, which requires that the amount of acid removed during the reduction of the amount of the cooking liquid contains only some organic matter during the return to the acid system. it is well known that the concentration of sulfur dioxide can be increased by feeding liquefied sulfur dioxide to the digester. On the other hand, the amount of base can be increased by increasing the concentration of the so-called sulfuric acid gloveric by adding carbonate, hydroxide or oxide to it. The base can also be added directly to the chips fed to the cooker, in the form of basic compounds. A second important feature of the present invention is that, in order to enable an extensive reduction of the boiling liquid in the calcium sulfite brewing process, the concentration of calcium in the acid can also be increased sufficiently high by adding soluble calcium salts directly into the sulphite cooking liquor. If, for example, calcium acetate is added, the calcium content of the sulphite cooking liquid can thus be increased to a sufficiently high level. The method according to the invention is explained in more detail in the working examples. Examples. A series of batch cooking experiments were conducted both on a laboratory scale and on an industrial scale, in which the composition and concentration of the starting acid and the total amount of liquid reduced were variable. In industrial scale experiments, the reduction of liquid was increased from normal 25% to 35- ^ 41%, and in laboratory scale experiments from 20% to 40 - ^ - 45% of the total amount. a periodic batch in which calcium acetate was added to the cooking liquid in addition to calcium oxide in order to increase the amount of calcium to the level necessary for a noticeable reduction in the cooking liquid. The results are presented in the table. Table Contents Contents- SOawsiar- Stos- Obni- Stos- Czai Number Jas- Lepr Efficiency% toscanine nek zenie nek wa- Kappa bones made of wood Brewing17 acid wast- 85 ° C acid / acid -. % dmV of solids ^ sapon% of wood niav / kg Pul- Lus- Ogócjista- * acid / per volume of km litter in total- wood nize- chamois liquid l / kg no exhausted wtta g / l / kg pan g / l% 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 Laboratory scale comparative brewing 1 80 13 4.0: 1 20 3.2: 1 8.1S 27.2 62.8 1126 46.5 4.3 51.0 14.6 2 80 13 4.0: 1 20 3.2: 1 8.30 27.2 67.0 1191 48.8 3.0 51.8 14.8 Brewing with high reduction 3 107 17.3 4.0: 1 40 2.4: 1 7.45 22.0 69.4 1270 49.8 2.7 52.5 19.3 4 107 17.3 4.0: 1 40 2.4 : 1 7.50 22.5 68.5 1342 49.0 2.5 51.5 19.6 5 116 18.7 4.0: 1 45 2.2: 1 7.40 24.1 68.8 1350 49.5 3.3 52.8 20 , 4 6 107 17.3 * 4.0: 1 40 2.4: 1 8.00 26.5 64.6 1194 47.8 3.9 51.6 19.0 7 107 20.0 * 4.0: 1 40 2.4 : 1 8.15 37.4 64.5 1274 ~ "48.5 3J 51 ^ 6 17 ^ 8 '4 145 660 1 8 9 10 Industrial scale comparative cooking 2 107 80 80 80 3 17.34 / 9.35 / 14 * 13 4 4.0: 1 4.0: 1 4.0: 1 4.1: 1 5 40 40 40 24 6 2.4: 1 2.4: 1 2.4: 1 3.1: 1 7 8.30 9.00 10.00 7.15 8 22.7 21.8 20.7 .26 9 66.7 55.0 67.9 68.7 10 1355 825 1141 13 21 11 47.8 40.1 44.1 not measured 12 3.0 8.5 6.8 6.9 13 50.8 48.6 50.9 - 14 18.4 18.1 18.1 14.0 high reduction brewing U 94 19 4.1: 1 41 2.4: 1 6.45 16 71.0 1248 n 2.5 - 17.1 12 89 18 4.0: 1 35 2.6: 1 6, 50 26 70.0 1357., 4.8 - 15.8 13 93 18 4.0: 1 35 2.6: 1 6.55 26 69.1 1271 "4.9 - 17.0 Explanations to the table: 1 / temperature increase 50- ^ 85 ° C 2 hours temperature increase 85-H30 ° C 3.5 hours 2 / where as a base calcium acetate was added in an amount corresponding to 4.3 g bound SC2 / liter 3 / where calcium acetate was added as a base in Bound SO2 / L 4 / Where Ammonium Acetate Corresponding to 4.3 g Bound S02 / L 5 / No Acetate Added, i.e. a small amount of Base 6 / Where Calcium Acetate was added as base the amount corresponding to 4.7 g of bound SC2 / liter. Patent claims 1. The method of producing sulphite pulp, which consists in subjecting the wood chips to the action of a cooking liquid with a high concentration of dioxide in an initial stage sulfur, which is absorbed in the chips, the total amount of the cooking liquid is reduced, and in the final stage the temperature of this liquid is increased, characterized by the fact that the concentration of sulfur dioxide in the cooking liquid introduced in the initial stage is maintained at a level higher than 80 g / l and is selected sufficient base concentration to bind from 16% to 45% of sulfur dioxide, the weight ratio of the cooking liquid to the pulp is modified, reducing the amount of liquid to a range from 2.6: 1 to 2.2: 1, and even to a lower level, and preferably equal to 2.4: 1, the wood chips are brewed in the remaining amount of liquid. 2. The method according to claim The process as claimed in claim 1, characterized in that the sulphite cooking liquor is absorbed at a temperature of 80-110 ° C and its amount is reduced in the same temperature range. 3. The method according to p. The process of claim 1, characterized in that the cooking liquor is concentrated by adding liquid sulfur dioxide to the cooker. 4. The method according to p. The process of claim 1, characterized in that the base content of the cooking liquid is increased by adding alkalis to the sulfite cooking liquid or chips. 5. The method according to p. A process as claimed in claim 1, characterized in that the base content of the cooking liquid is increased by adding soluble calcium salts. 6. The method according to p. The process as claimed in claim 5, characterized in that calcium acetate, calcium nitrate or calcium formate are added to the sulphite cooking liquor or chips. 7. The method according to p. The process of claim 1, wherein the weight ratio of the cooking liquid to the pulp is modified to a value below 2.2: 1 by compacting the chips by more than 10%. 8. The method according to p. 7, characterized by the fact that the shavings are thickened by means of a pressure impact. Printing studio of the Polish People's Republic of Poland. Mintage 100 copies Price PLN 400 PL