PL123885B1 - Method of treating the waste water sludge - Google Patents

Method of treating the waste water sludge Download PDF

Info

Publication number
PL123885B1
PL123885B1 PL1979220701A PL22070179A PL123885B1 PL 123885 B1 PL123885 B1 PL 123885B1 PL 1979220701 A PL1979220701 A PL 1979220701A PL 22070179 A PL22070179 A PL 22070179A PL 123885 B1 PL123885 B1 PL 123885B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
furnace
temperature
sludge
gases
mill
Prior art date
Application number
PL1979220701A
Other languages
English (en)
Other versions
PL220701A1 (pl
Original Assignee
Hooker Chemicals Plastics Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hooker Chemicals Plastics Corp filed Critical Hooker Chemicals Plastics Corp
Publication of PL220701A1 publication Critical patent/PL220701A1/xx
Publication of PL123885B1 publication Critical patent/PL123885B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
    • C02F11/13—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening by heating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/44—Details; Accessories
    • F23G5/46—Recuperation of heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
    • F23G7/001—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals for sludges or waste products from water treatment installations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
    • F23G7/06—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases
    • F23G7/061—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
    • F23J15/06—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of coolers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B1/00—Preliminary treatment of solid materials or objects to facilitate drying, e.g. mixing or backmixing the materials to be dried with predominantly dry solids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B23/00—Heating arrangements
    • F26B23/02—Heating arrangements using combustion heating
    • F26B23/022—Heating arrangements using combustion heating incinerating volatiles in the dryer exhaust gases, the produced hot gases being wholly, partly or not recycled into the drying enclosure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B23/00—Heating arrangements
    • F26B23/02—Heating arrangements using combustion heating
    • F26B23/028—Heating arrangements using combustion heating using solid fuel; burning the dried product
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B3/00—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat
    • F26B3/02—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air
    • F26B3/06—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried
    • F26B3/08—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried so as to loosen them, e.g. to form a fluidised bed
    • F26B3/092—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried so as to loosen them, e.g. to form a fluidised bed agitating the fluidised bed, e.g. by vibrating or pulsating
    • F26B3/0923—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried so as to loosen them, e.g. to form a fluidised bed agitating the fluidised bed, e.g. by vibrating or pulsating by mechanical means, e.g. vibrated plate, stirrer
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/30—Technologies for a more efficient combustion or heat usage
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/30—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)
  • Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób obróbki osa¬ du sciekowego.Obróbka surowych scieków, zwlaszcza w oczysz¬ czalniach miejskich, prowadzi do otrzymania dwóch strumieni materialowych, a mianowicie surowego osadu sciekowego i sklarowanego scieku. Sposób dalszej obróbki zalezy od dwóch glównych czyn¬ ników: wymagan lokalnych przepisów o ochronie srodowiska i stopnia odwodnienia okreslonego za¬ proponowanym sposobem usuwania osadu.Surowy osad sciekowy moze zawierac organiz¬ my chorobotwórcze i mozna go odwadniac mecha¬ nicznie az do zawartosci 50P/o ciala stalego. Orga¬ nizmy chorobotwórcze ulegaja zwykle zniszczeniu podczas beztlenowej fermentacji, z tym, ze komo¬ ra fermentacyjna jest bardzo wrazliwa i trudna do regulacji, a proces moga zahamowac najrozmaitsze chemikalia lub toksyny. Ponadto, sfermentowany osad trudniej jest odwadniac ze wzgledu na drob- nokomórkowa jego strukture.Sciek sklarowany znad osadu rzadko odprowa¬ dza sie do otoczenia z uwagi na duze biochemi¬ czne zapotrzebowanie tlenu (BZT) wywolane obec¬ noscia rozpuszczalnych cial stalych.Do zaadsorbowania tych cial stalych mozna sto¬ sowac filtry z wegla drzewnego, jednak rzadko jest to sposób ekonomiczny. Obróbka chemiczna jest kosztowna i niewydajna, bowiem wytwarza sie dodatkowy, raczej obojetny osad. W celu zmniej¬ szenia BZT ciecz zwykle napowietrza sie otrzy- 30 mujac osad czynny, który bardzo trudno odwod¬ nic jakimkolwiek sposobem ze wzgledu na jego wysoce rozbudowana strukture komórkowa.W typowych oczyszczalniach drugiego stopnia miesza sie osady pofermentacyjne i czynne i tak otrzymany „mieszany osad pofermentacyjny" mo¬ zna odwodnic na poletkach ociekowych az do za¬ wartosci okolo 20'°/o ciala stalego.Ze wzgledu na ochrone srodowiska glównym celem obróbki scieków jest zniszczenie organiz¬ mów chorobotwórczych i wirusów oraz zmniejsze¬ nie BZT, które, jezeli jest zbyt wysokie, moze po¬ gorszyc jakosc wód odbierajacych scieki.Przy odwadnianiu osadu sciekowego nalezy wziac pod uwage, czy odwodniony osad ma byc uzyty do rozsiewania na ziemi, na przyklad w celu uzyz¬ nienia gruntów uprawnych lub rekultywacji ko¬ palni odkrywkowych, czy jako wypelnienie zabez¬ pieczajace zaglebienia ziemne i wyrobiska, czy tez ma byc spalony, czy wreszcie zatopiony w oceanie.Najbardziej rozpowszechniona metoda usuwania osadów jest wypelnienie zaglebien ziemnych i wy¬ robisk osadem. Sposobem tym mozna usuwac od¬ wodnione osady wszystkich typów. Jezeli dostepny jest zaglebiony obszar lub wyrobisko, wówczas przy obróbce scieków cala uwage mozna zesrod- kowac na zagadnieniach ochrony srodowiska.Najglebszego odwodnienia wymaga sposób pole¬ gajacy na spalaniu osadu. Sfermentowany osad odwodniony na poletkach ociekowycfr do zawar- 123 885123 885 tosci 25—35l0/o ciala stalego, nadaje sie do spala¬ nia. Mieszany osad pofermentacyjny czesto spala sie, poniewaz nie ma rozwiazania alternatywnego.Zwiekszona zawartosc wilgoci w osadzie powodu¬ je wzrost kosztów spalania ze wzgledu na wieksze 5 zuzycie powietrza, koniecznosc stosowania wiek¬ szych urzadzen i mniejsza sprawnosc.Wiadomo, ze wartosc opalowa wilgotnego osadu jest stosunkowo niska i do jego, spalania koniecz¬ ne jest dodatkowe paliwo. Typowy osad sciekowy 10 zawierajacy 20!°/© ciala stalego o wartosci opalo¬ wej 16300 J/g charakteryzuje sie wartoscia opa¬ lowa na mokro 3260 J/g. Taka zawartosc paliwa w osadzie teoretycznie wystarcza do utrzymania temperatury zaledwie 427°C, co oczywiscie jest 15 zupelnie nieodpowiednie, gdyz spalanie wegla za¬ chodzi w temperaturze? co najmniej 1093°C.Wobec tego stosuje Jsie niemal wylacznie dwa glówne typy pieców do spalan: wielopólkowy i fluffclalny. Oba znakomicie nadaja sie do spalania 20 substancji o znikoma! zawartosci ciepla.Do pieca wielopólkowego osad wprowadza sie na górna pólke, po. czym pod dzialaniem mieszadla lapowego przemieszcza sie na dól, naprzemian na pólki zewnetrzne i wewnetrzne. Na górnych pól- 25 kach nastepuje chlodzenie gazów odlotowych oraz zmniejszenie objetosci i tempa suszenia wilgotnego osadu. Miedzy 30 a 60 minuta przebywania w pie¬ cu zachodzi spalanie wysuszonego osadu. Wolno palacy sie zuzel i popiól usuwa sie z dolnej pólki 30 do zbiornika, w którym szybko sie je chlodzi. W typowym piecu wielopólkowym (MHF) mozna osia¬ gnac sprawnosc cieplna 60!*/e. Wada tego urzadzenia jest koniecznosc stosowania do calkowitego spa¬ lenia 2O0Vo nadmiaru powietrza. 35 Dobrze wiadomo, ze dezodoryzacja uchodzacych gazOw wymaga temperatury ponad 538°C. Jezeli chce si<^ uniknac stosowania dopalacza, temperatu¬ ra ga»ów odlotowych musi wynosic 538°C. Ko¬ nieczne jest wiec uzycie dodatkowego paliwa do- 40 starczanego na pólke, na której zachodzi spalanie w temperaturze 982°C. Przez wal mieszadla dopro¬ wadza sie powietrze w celu utrzymania odpowied¬ niej temperatury mieszadla i wymurówki. Powie¬ trze to uzywane jest do spalania. Na ogól, konie- « czne jest stosowanie duzych ilosci powietrza chlo¬ dzacego, które potem odrzuca sie. Uzycie dopala¬ cza moze wyeliminowac te straty ciepla, ale wy¬ maga dodatkowego paliwa. Przemyslowy, piec wie¬ lopólkowy znany jest z opisu patentowego St. 50 Zjedn. Am. nr 3643633.W ostatnich dwóch latach przeprowadzono ba¬ dania nad piroliza w piecu wielopólkowym. Sto¬ sowano dopalacz nie doprowadzajac dodatkowego paliwa, spalajac natomiast autogenkznie osad za- 55 wierajacy 24*/« ciala stalego. Piroliza wymaga sto¬ sowania MHF zupelnie zhermetytzowanego i przy¬ stosowanego do pracy pod zwiekszonym cisnieniem.Piec fluidalny (FBF) izawieira warstwe piasku, do której wprowadza sie osad. Przeplyw powie- 6P trza przez warstwe do góry utrzymuje ziarna w stanic zawiesiny. Niepotrzebne sa jakiekolwiek ru¬ szty i p^lki. Burzliwy ruch i obecnosc piasku po¬ woduje rozdrobnienie osadu na male czastki umo¬ zliwiajace znacznie zmniejszenie czasu przebywa- w nia. Tak jak w MHF, spalanie zachodzi zanim wysuszy sie osad, wskutek czego do utrzymania gazów odlotowych w temperaturze 538°C (w celu zdezodoryzowania) potrzebne jest dodatkowe pali¬ wo.Paliwo to mozna dostarczyc w postaci podgrza¬ nego powietrza, podgrzanego piasku lub przez pal¬ nik. Zaleta tego urzadzenia jest zmniejszenie nad¬ miaru powietrza do ponizej 40°/o, znacznie mniejsza objetosc reaktora i wieksza sprawnosc cieplna, po¬ nad 80*/o. Podobnie jak w przypadku typowego MHF znikoma jest pojemnosc cieplna osadu. W opisie patentowym Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 3772999 przedstawiono przemyslowy piec flu¬ idalny.W typowym ukladzie suszenja rzutowego paliwa kopalne spala sie w piecu f gazami spalinowymi bezposrednio ogrzewa sie mlyn da proszkowania.Gazy dezodoryzuje sie i chlodzi w podgrzewaczu powietrza do spalania. Cieplna sprawnosc procesu wynosi ponizej 50*/o, a ekonomika procesu calko¬ wicie zalezy od cen uzyskiwanych za wysuszo¬ ny osad sprzedawany jako nawóz.W dezyntegratorze skladajacym sie z obracaja¬ cych sie w przeciwnych kierunkach komór z pre¬ tami stalowymi nastepuje, podczas suszenia, prosz¬ kowanie mieszanego osadu. Nie uczyniono zadnej próby klasyfikowania materialu po rozdrobnieniu w warstwie fluidalnej lub zmieleniu, której ce¬ lem bylaby regulacja uziarnienia produktu, a pro¬ dukt dolny z wiekszosci mlynów nie nadaje sie do mieszania. Przy stosowaniu pylistego, wysuszonego osadu do sporzadzania mieszanek paszowych istnie¬ je niebezpieczenstwo samorzutnego zaplonu.Znane sa przypadki wybuchów przy transporcie, mieszaniu, odpylaniu cyklonowym a nawet przy mieleniu. Mieszalnik musi byc zaopatrzony w zra¬ szacze wodne a cyklon w odpowietrzenie. Jako gxz nosny stosuje sie powietrze wprowadzane do ukladu w nadmiarze. Powietrze to podgrzewane jest posrednio cieplem goracych gazów spalino¬ wych. W przypadku spalania dodatkowego paliwa, niezaleznie od ukladu suszenia, pojawiaja sie pro¬ blemy zwiazane z regulacja procesu. Jezeli zmniej¬ sza sie szybkosc zasilania lub wilgotnosc mate¬ rialu, nalezy tez zdlawic przeplyw paliwa, aby utrzymac temperature odpowiednia do deocloryza- cji.Zautomatyzowanie regulacji, i przeplywu paliwa rodzi problemy przy rozruchu i zatrzymywaniu instalacji. Tlen z ukladu przenosnika nie jest roz¬ cienczany parami podczas rozruchu i bez tych par osiaga sie temperature zaplonu. Obecnosc smarów wystepujacych zwykle w ukladzie moze powodo¬ wac eksplozje, ze wzgledu na ich niska tempe¬ rature samozaplonu.Celem wynalazku jest opracowanie sposobu usu¬ wania osadów sciekowyeh, nadajacego sie do wy¬ korzystania w urzadzeniach posiadanych i eksplo¬ atowanych przez sektor prywatny, sprawniejszego niz obecne sposoby stosowane w oczyszczalniach publicznych i miejskich, czyli sposobu. usuwania osadów sciekowych,. w którym wytwarza sie su¬ chy j staly produkt, uzyteczny w procesie suszenia, wskutek czego eliminuje sie potrzebe zuzywania123 885 6 dodatkowego paliwa, który pozwalalby jednoczes¬ nie na dezodoryzacje gazów spalinowych, wyelimi¬ nowanie potencjalnego niebezpieczenstwa samo¬ rzutnego zaplonu podczas suszenia i zapewnial maksymalna sprawnosc.Sposób wedlug wynalazku powinien równiez, o ile to jest mozliwe, pozwalac na odzysk energii w postaci suchego SDF (paliwa sciekowego) który z latwoscia mozna transportowac do miejsca zuzy¬ cia.Sposób obróbki osadu sciekowego wedlug wyna¬ lazku polega na tym, ze osad sciekowy wprowadza sie do ogrzewanego bezprzeponowo mlyna walco¬ wego, zwanego tez gniotownikiem kraznikowym, w którym nastepuje suszenie, proszkowanie i kla¬ syfikacja produktu i otrzymuje sie suchy produkt i gazy odlotowe zawierajace pare wodna a nastep¬ nie produkt otrzymany % mlyna transportuje sie strumieniem gazu odlotowego z mlyna do kolek- tora-separatora, z którego usuwa sie czesc pro¬ duktu, i czesc te doprowadza sie jako paliwo do pieca, przy czym przed doprowadzeniem do pieca strumien gazów odlotowych zawierajacych pary, które opuszczaja kolektor, ogrzewa sie w pod¬ grzewaczu par gazami odlotowymi z pieca a czesc gazów odlotowych z pieca przesyla sie do ogrze¬ wania mlyna.^Sposób wedlug wynalazku prowadzi do uzyska¬ nia suchego paliwa stalego, którego wiekszosc lub nawet calosc mozna zuzywac w piecu spelniaja¬ cym podwójna funkcje: dezodoryzowania gazów spalinowych i bezposredniego spalania wysuszone¬ go proszku. Nadmiar SDF mozna przechowywac i stosowac do rozruchu urzadzenia. Dalszy nadmiar mozna spalac w spalarniach odpadów lub stoso¬ wac jako nawóz.Sposób wedlug wynalazku zilustrowano rysun¬ kiem na fig. 1.Osad zawierajacy 16—50*/t ciala stalego wpro¬ wadza sie do ukladu poprzez 1, do mieszarki 2, w której wilgotny osad miesza sie z czesciowo wy¬ suszonym osadem w celu zwiekszenia zawartosci ciala stalego.Z mieszarki material wprowadza sie do gnioto¬ wnika obiegowego 4 ogrzewanego bezposrednio spalinami, przewodem 3 tak umieszczonym, aby material spadal bezposrednio na walce znajdujace sie na dole warstwy fluidalnej. W gniotowniku 4 osad natrafia na strumien goracych gazów 14, któ¬ ry utrzymuje w stanie zawiesiny czastki sprosz¬ kowanego, suszonego rzutowo osadu, rozdrobnione¬ go wskutek wzajemnego oddzialywania czastek.Strumien gazów wraz z parami powstajacymi w trakcie suszenia, zawierajacy porwane drobne cza¬ stki osadu przeplywa przez perforowany separator 5, gdzie nastepuje klasyfikacja czastek, a potem do cyklonu 6, w którym czastki stale oddziela sie od powrotnego strumienia par.Strumien ten plynie przez podgrzewacz par 7 bedacy wymiennikiem ciepla, w którym jest pod¬ grzewany przed wprowadzeniem, przy uzyciu dmu¬ chawy 8, do pieca 9. Regulowana automatycznie dmuchawa 8 reguluje stosunek ilosci par zawra¬ canych do ukladu piec-mlyn-podgrzewacz do ilos¬ ci osadu poddawanego obróbce i wytwarza pod- 10 15 35 45 55 65 cisnienie w mlynie. Piec 9 mozna zasilac paliwem zbieranym w cyklonie 6 podajac je do palników przewodem 10. Dmuchawe powietrza do spalania 11 reguluje sie automatycznie, tak by wprowa¬ dzac powietrze w nadmiarze wynoszacym okolo 10°/o. Powietrze gazem nosnym dla SDF podawa¬ nym w ilosci okreslonej temperatura w piecu, wprowadzanym przez automatycznie regulowana, obrotowa sluze powietrza 12.Gazy spalinowe z pieca przeplywaja przez cy¬ klon 13, w którym oddziela sie popiól. Gazy spa¬ linowe lub kominowe o temperaturze równej tem¬ peraturze przy wylocie z pieca (minimalna dopu¬ szczalna dla dezodoryzacji) chlodzi sie w pod¬ grzewaczu par 7 do temperatury przewyzszajacej temperature rosy o 40°C, po czym kieruje sie do filtra workowego 15 w celu oddzielenia pylów, a nastepnie do komina, poprzez wentylator utrzymu¬ jacy ciag kominowy. Czesc gazów spalinowych z pieca plynie przewodem 14, do mlyna 4 w celu bezposredniego ogrzewania, na skutek istnienia podcisnienia wytworzonego przez dmuchawe obie¬ gowa, par 8, która zawraca te czesc gazu do pie¬ ca.Udane i dobre z punktu widzenia ochrony sro¬ dowiska spalanie osadów osiaga sie przy odpowie¬ dnim dozowaniu tlenu, dokladnym zetknieciu ga¬ zów i innych materialów, wystarczajaco dlugim czasie zetkniecia i temperaturze tak dobranej, aby sprawnie przerabiac odpady i dezodoryzowac ga¬ zy spalinowe. Spalanie osadów sposobem wedlug wynalazku wykonuje sie przy uzyciu nastepuja¬ cych- srodków.Tlen dostarcza sie w postaci powietrza do spa¬ lania i powietrza nadmiarowego potrzebnego ze wzgledu na niedostateczny kontakt z paliwem. W celu osiagniecia wysokiej sprawnosci procesu poza¬ dane jest zminimalizowanie nadmiaru powietrza.Uzyskuje sie to stosujac sproszkowany wsad, do¬ kladnie suszac paliwo i klasyfikujac je w celu osiagniecia najkorzystniejszego stosunku powierz¬ chni spalanego materialu do masy, odpowiedniego do ciaglego spalania w piecu przemyslowym przy dokladnej kontroli temperatury. Proszkowanie, su¬ szenie i klasyfikacje wykonuje sie w dalej opisa¬ nym, bezposrednio ogrzewanym gniotowniku obie¬ gowym. Spalanie wysuszonego, sklasyfikowanego SDF wykonuje sie oddzielnie w wyzej wymienio¬ nym piecu przy co najwyzej lfltyo nadmiarze po¬ wietrza.Odpowiedni musi byc czas suszenia i spalania.Na skutek rozdzielenia jednoczesnie wykonywa¬ nych, rzutowego suszenia i rzutowego spalania, do minimum skraca sie czas przebywania materia-- lów w urzadzeniach.Temperature wymagana dla dezodoryzacji za¬ wracanego strumienia parowego, zanieczyszczone¬ go lotnymi produktami suszenia rzutowego, osia¬ ga sie dzieki zbieraniu SDF i jego podgrzaniu oraz stycznemu wprowadzeniu obiegowego stru¬ mienia parowego do pieca, gdzie pary lacza sie i ogrzewa gazami spalinowymi. To styczne wprowa¬ dze lie strumienia parowego pozwala na ochlodze¬ nie wymurówki do minimalnej temperatury, przy której jeszcze zachodzi proces dozodoryzacji, pod-7 123 885 8 czas gdy wewnatrz pieca panuje temperatura 1100— 1400°C. Odpowiednia sprawnosc ukladu dezodory- zacji osiaga sie wskutek chlodzenia gazów komi¬ nowych w podgrzewaczu par wykonywanego w celu odzyskania ciepla spalania. Utrzymujac tern- 5 perature gazów kominowych znacznie ponizej te¬ oretycznej temperatury wilgotnego osadu (427°C) czyni sie proces autotermicznym, jezeli obróbce poddaje sie wsad o zawartosci ponad 16—17P/o cia¬ la stalego. Skutkiem rozmiarów urzadzen i czasów 10 przebywania, znacznie korzystniejszych niz przy konwencjonalnym spalaniu prowadzonym wedlug tych samych operacji, oraz zmniejszenia rozmia¬ rów urzadzen i obnizenia temperatury gazów ko¬ minowych w stosunku do tych wielkosci dla kon- 15 wencjonalnego suszenia rzutowego mozna osiagnac sprawnosc cieplna ukladu okolo 90"%.W przypadku sposobu wykorzystujacego obieg strumieni istotna jest kontrola pewnych operacji.Piec regulowany jest automatycznie ze sterowni i 20 utrzymywany w temperaturze wymaganej dla dezo- doryzacji, wynoszacej 482—649°C (zaleznie od wy¬ ników testów). Ten uklad regulacji dziala nieza¬ leznie od wielkosci zawracanego strumienia za¬ wierajacego pary. Analiza gazów spalinowych na 25 zawartosc tlenu umozliwia utrzymywanie okolo lOtyo nadmiaru powietrza do spalania.Gazy kominowe chlodzi sie do temperatury wyz¬ szej o okolo 40°C od temperatury rosy, wskutek czego utrzymuje sie w stanie suchosci filtr wor- 30 kowy i osiaga wysoka sprawnosc cieplna. W nor¬ malnych warunkach temperatura ta wynosi okolo 120°C. Stopien schlodzenia reguluje sie automaty¬ cznie sterujac wydatkiem dmuchawy zawracanego strumienia zawierajacego pary, przy czym maso- 35 we natezenie przeplywu zawracanego strumienia moze byc 2—4 krotnie wieksze od masowego na¬ tezenia przeplywu gazów spalinowych chlodzo¬ nych w podgrzewaczu par. Takie zmiany stosunku wplywaja na wilgotnosc wsadu do pieca, której 40 sie nie oznacza. Strumien zawracanych par zawiera ponizej 5|°/o tlenu i ponad 40% przegrzanej pary wodnej i stanowi nieutleniajacy gaz nosny.Do wykonywania sposobu wedlug wynalazku za¬ leca sie bezposrednio ogrzewany gniotownik obie- 43 gowy, wytwarzany przez Williams Patent Crusher and Pulverizer Company znany z opisu patento¬ wego St. Zjedn. nr 3283698. Stwierdzono, ze w gnio¬ towniku tym mozna przerabiac mieszany sfermen¬ towany osad zgodnie z tu przedstawiona propozy- 50 cja.Gniotownik obiegowy firmy Williams przezna¬ czony jest do drobnego mielenia wilgotnych mate¬ rialów, takich jak wilgotny wegiel kopalny. Wegiel zabierany jest z walców przez podgrzane powie- 56 trze i przenoszony do obrotowego separatora znaj¬ dujacego sie w górnej czesci gniotownika i uzy¬ wanego do klasyfikacji porwanego materialu.Sproszkowany wegiel przechodzi przez klasyfi¬ kator wraz z powietrzem, podczas gdy nadziarno 60 opada na dól pod dzialaniem sil ciezkosci. Ta kontrolowana klasyfikacja materialu jest szczegól¬ nie odpowiednia przy bezposrednim ogrzewaniu pieców obrotowych i pieców przemyslowych, gdy wymagana jest dokladna regulacja temperatury i 65 istotne jest dlugotrwale prowadzenie ciaglego pro¬ cesu. W innych przypadkach mozna stosowac nie- klasyfikowany produkt odbierany bezposrednio z obszaru dzialania elementów rozdrabniajacych.Przy przeróbce osadów sciekowych za pomoca bezposrednio ogrzewanego gniotownika obiegowego surowy, wilgotny wsad najpierw trzeba zmieszac z nieklasyfikowanym produktem dolnym w stosun¬ ku 1:1, po czym wprowadzic osiowo do mlyna w postaci materialu zawierajacego 50—60°/o ciala sta¬ lego. Podczas przejscia przez walce tworza sie ziar¬ na o rozmiarach okolo 0,8 mm pozostajace w me¬ chanicznie mieszanej warstwie, z której odbiera sie produkt dolny.Zgranulowany osad znajduje sie na powierzch¬ ni warstwy porywany jest przez gorace gazy z pieca. Gazy te wprowadza sie do gniotownika przy walcach, wskutek ozego susza one dolny produkt i powoduja powstanie fluidalnej warstwy czastek osadu w srodkowej czesci gniotownika. Czastki te stykaja sie w warstwie wzajemnie sie rozdrabnia¬ jac do postaci lotnego popiolu i sa jednoczesnie su¬ szone. Znajdujacy sie w górnej czesci gniotownika obrotowy separator pozwala na przejscie tylko czastek o wlasciwych rozmiarach, podczas gdy po¬ zostale sa biadal utrzymywane w warstwie flu¬ idalnej. Przez obrotowy separator firmy Williams moze przejsc material w 90% odsiewany na si¬ tach o oczkach 0,025 mm, a wymagany jest ma¬ terial w 70"% przechodzacy przez sita o oczkach 0,074 mm.Zaleta gniotownika firmy Williams w stosunku do innych mlynów walcowych jest mozliwosc od¬ bierania dolnego produktu mieszanego potem z wilgotnym osadem w celu osiagniecia optymalne¬ go stezenia. Mozna tez odebrac suchy, zmielony osad bedacy znakomitym kondycjonerem gleby.Suchy, zgranulowany osad moze pochlonac znacz¬ ne ilosci wody bez zmian strukturalnych. Stano¬ wi on tez niezle paliwo, które mozna transporto¬ wac bez obawy wybuchu istniejacej w przypadku bardziej palnego SDF.Podgrzewacz gazu jest wymiennikiem typu gaz/ /gaz i mozna jako taki stosowac wiele znanych wymienników ciepla tego rodzaju.Cyklony, filtry workowe, wentylatory i komi¬ ny sa urzadzeniami znanymi oferowanymi przez li¬ cznych wytwórców i dostawców.Piec o specjalnej, opisanej konstrukcji równiez moze byc produkowany przez wielu wytwórców jako odmiana znanych podgrzewacza powietrza.Jak wspomniano, przy konwencjonalnym susze¬ niu rzutowym napotyka sie na wiele problemów.Spalanie SDF i rzutowe suszenie SDF oraz stoso¬ wanie uniwersalnego gniotownika obiegowego roz¬ wiazuje wiekszosc problemów wystepujacych przy konwencjonalnym suszeniu rzutowym. Recyrkula¬ cja przegrzanych par pochodzacych z osadu zapew¬ nia doskonaly uklad transportowy. Dla par tych wspólczynnik przejmowania ciepla jest odwrotnie wiekszy niz dla powietrza, a ponadto eliminuja one potencjalne niebezpieczenstwo samorzutnego zapalenia. Minimalizuje sie nadmiar powietrza do spalania i uzywa sie SDF nie wystawiajac go na dzialanie powietrza.123 885 10 W porównaniu z konwencjonalnym suszeniem rzutowym mniejsze sa straty ciepla przez sciany pieca wskutek obnizenia temperatury (do 480°C) oraz zminimalizowane sa straty ciepla przez komin dzieki utrzymywaniu jak najmniejszej tempera¬ tury w filtrze workowym. Spalajac uprzednio o- trzymany SDF i zawracajac strumien par tworza¬ cych sie podczas fluidyzowania suchego osadu ula¬ twia sie rozruch instalacji. Zapewnia sie ciagly ruch instalacji, w której mozna przerabiac wszy¬ stkie miejskie osady sciekowe.W tabl. 1 zestawiono bilans materialowy i ener¬ getyczny dla typowego, sfermentowanego osadu ze scieków miejskich, zawierajacego 20% ciala stale¬ go o wartosci opalowej 16300 kJ/kg pozostawiaja¬ cego po spaleniu 37P/o suchego popiolu. W tym przykladzie nadmiar powietrza do spalania wyno¬ sil 40%, temperatura dezodoryzacji 649°C, a stra¬ ty ciepla oszacowano na 216 min kJ/godz. Wydaj¬ nosc wytwarzania SDF wynosi 10°/<, reszta otrzy¬ manego SDF zuzywana jest w autotermicznym procesie przeróbki 240 ton wilgotnego osadu na dobe.Operacje suszenia osadów sciekowych sa znane jako elastyczne, ale malo sprawne i kosztowne.Sposób wedlug wynalazku gwarantuje wielka ela¬ stycznosc, bowiem mozna nim przerabiac rózne ma¬ terialy i wytwarzac produkty znajdujace aktual¬ nie zbyt, a ponadto usuwanie osadów tym sposo¬ bem nie zalezy od sytuacji rynkowej, kosztów pa¬ liwa i lokalnych programów usuwania odpadów.Naklady inwestycyjne i koszty eksploatacji sa w tym przypadku nizsze niz dla jakiegokolwiek zna¬ nego sposobu suszenia lub spalania.Sposobem wedlug wynalazku mozna suszyc i przerabiac rózne rodzaje osadów ze scieków prze- 10 15 20 25 35 myslowych, odpadowych rozpuszczalników, farm, ropy naftowej, odpadów zywnosci, odpadów z ko¬ palni wegla, odpadów popirolitycznych, nawozów i odpadów zwierzecych, a takze surowe osady ze scieków miejskich.W jednej z postaci sposobu wedlug wynalazku SDF uzywa sie jako paliwo w ukladzie. Nadmiar SDF odbierany z ukladu najpierw powinno sie przechowywac w celu uzycia w potrzebie, takiej jak rozruch instalacji lub spalanie osadu o duzej wilgotnosci. Dlaszy nadmiar latwo mozna tran¬ sportowac do lokalnych zakladów,, w których mo¬ zna spalac odpady, takich jak kotlownie, elektro¬ wnie lub cementownie. Mozna go równiez usu¬ wac w piecach do spalania odpadów, lokowac w wyrobiskach i zaglebieniach ziemnych lub tez przekazywac okolicznym mieszkancom jako na¬ wóz.Jezeli w okolicy pojawi sie zapotrzebowanie na wysuszony osad jako nawóz lub kondycjoner gle¬ by, wówczas jego wartosc bedzie wyzsza od war¬ tosci jego jako paliwa i ekonomiczne moze byc uzycie uzupelniajacego paliwa, oczywiscie zaleznie od stosunku cen. Jako takie paliwa mozna sto¬ sowac zmielrone paliwa odpadowe (RDF), wegiel kamienny lub surowy wegiel nistoosiarkowy oraz gaz lub olej. Jako kondycjoner gleby mozna sto¬ sowac dolny produkt odbierany z komory mlyna.Ten zgranulowany produkt charakteryzuje sie zdol¬ noscia pochlaniania i utrzymywania wilgoci oraz, ze wzgledu na sposób jego wytwarzania, dobra stabilnoscia struktury.Z uwagi na niezaleznosc operacji usuwania osa¬ dów sposobem wedlug wynalazku od lokalnych programów i urzadzen do usuwania osadów, do¬ stepnosci i cen paliw uzupelniajacych oraz mozli- Tablica 1. .Bilans materialowy i energetyczny Proces material Cialo stale kg/godz Popiól kg/godz Wilgoc/para wodna kg/godz Tlen, kg/godz Gazy, kg/godz Lacznie kg/godz Natezenie przeply- wu/Nm8/igodz Natezenie przeply¬ wu w danych wa¬ runkach, m8/godz Cieplo mln/godz | Temperatura °C .Wilgotny osad 1142 670 7248 — — 9060 — * i — 29,54 16 | Powie¬ trze — — — 2907 9678 12585 10194 10194 — ^J 1 Goracy gaz wpro¬ wadzany do mly¬ na — — 9936 1029 14879 25835 25485 81382 47,84 649 | Gaz wyply¬ wajacy iz mly¬ na — — 17184 1029 14879 33092 34999 47742 47,36 121 Zawra-, cany stru- nien par — — 17184 1029 14879 33092 34999 79513 61,33 382 Gazy odloto¬ we — — 8020 831 12010 20861 20558 32451 24,42 182 | SDF produkt 114 67 — — — 181 —._ — 2,95 " | Popiól — 603 — — — 603 — — —. 16 1 Straty ciepla — — — — — — — — 2,16 — |125 «85 11 12 wosci sprzedazy suchego produktu, mozna nim przerabiac calosc osadów ze scieków miejskich bez zatrzymywania instalacji, a nawet zmniejszania zdolnosci produkcyjnej.Umozliwia to zawieranie dlugoterminowych kon¬ taktów na usuwanie osadów ze scieków miejskich, z których osiaga sie dochody w postaci sprzedazne¬ go produktu, co zmniejsza koszty eksploatacji az do poziomu rentownosci w prywatnym przemysle likwidacji odpadów.Sposób i produkt scharakteryzowane szczególo¬ wo w niniejszym opisie sa korzystnymi postacia¬ mi wynalazku ale oczywiscie nie jest on ograni¬ czony do opisanych i mozna dokonywac zmian nie wychodzac poza zakres i ducha wynalazku.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób obróbki osadu sciekowego, .znamienny tym, ze osad sciekowy wprowadza sie do ogrze¬ wanego bezprzeponowo mlyna walcowego, w któ¬ rym nastepuje suszenie, proszkowanie i klasyfi¬ kacja produktu i otrzymuje sie suchy produkt i igazy odlotowe zawierajace pare wodna a nastep¬ nie produkt otrzymany z mlyna transportuje sie strumieniem gazu odlotowego z mlyna do kolekto¬ ra, z którego usuwa sie czesc produktu i czesc te .doprowadza sie jako paliwo do pieca, przy czym przed doprowadzeniem do pieca strumien gazów odlotowych zawierajacych pary, które oczyszczaja kolektor, ogrzewa sie w podgrzewaczu par gazami odlotowymi z pieca a czesc gazów odlotowych z pieca przesyla sie do ogrzewania mlyna. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gazy odlotowe po przejsciu przez podgrzewacz w 15 20 30 35 par odprowadza sie do atmosfery dopiero po usu¬ nieciu porwanych czastek. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze piec przystosowuje sie do dezodoryzacji zawraca¬ nia strumienia par wyplywajacego z bezposrednio ogrzewanego mlyna stycznie wtryskujac obiegowy strumien par do pieea i mieszajac pary z gazami spalinowymi powstajacymi w piecu, co pozwala na ochlodzenie gazów obrzezu pieca i .ogrzanie par przez zetkniecie z gazami spalinowymi ' we wnetrzu pieca, az do osiagniecia minimalnej tem¬ peratury dezodoryzacji. 4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny lyso, ze temperature w piecu reguluje sie automatycznie utrzymujac ja na poziomie lub powyzej tempera¬ tury dezodoryzacji niezaleznie od wielkosci stru¬ mienia zawracanych par. 5. Sposób wedlug zastrz. 4, znamienny tym, ze ilosc powietrza do spalania reguluje sie automa¬ tycznie dmuchawa powietrza sterowana analizato¬ rem okreslajacym zawartosc tlenu w gazach spa¬ linowych z pieca. 6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze strumien zawracanych par zawiera ponizej 5!% tlenu i ponad 40fVa przegrzanej pary wodnej i sta¬ nowi meutleniajacy gaz nosny. 7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gazy odlotowe schladza sie w podgrzewaczu par do temperatury wyzszej co najmniej o 40^ od temperatury rosy. 8. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze temperature ochlodzonych gazów odlotowych regu¬ luje sie automatycznie sterujac ja wentylatorem obiegowym par, którego dzialanie okreslone jest temperatura gazów odlotowych."ST DN-3, z. 167/84 Cena 100 zl PL PL PL PL PL PL PL PL PL PL

Claims (8)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób obróbki osadu sciekowego, .znamienny tym, ze osad sciekowy wprowadza sie do ogrze¬ wanego bezprzeponowo mlyna walcowego, w któ¬ rym nastepuje suszenie, proszkowanie i klasyfi¬ kacja produktu i otrzymuje sie suchy produkt i igazy odlotowe zawierajace pare wodna a nastep¬ nie produkt otrzymany z mlyna transportuje sie strumieniem gazu odlotowego z mlyna do kolekto¬ ra, z którego usuwa sie czesc produktu i czesc te .doprowadza sie jako paliwo do pieca, przy czym przed doprowadzeniem do pieca strumien gazów odlotowych zawierajacych pary, które oczyszczaja kolektor, ogrzewa sie w podgrzewaczu par gazami odlotowymi z pieca a czesc gazów odlotowych z pieca przesyla sie do ogrzewania mlyna.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gazy odlotowe po przejsciu przez podgrzewacz w 15 20 30 35 par odprowadza sie do atmosfery dopiero po usu¬ nieciu porwanych czastek.
3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze piec przystosowuje sie do dezodoryzacji zawraca¬ nia strumienia par wyplywajacego z bezposrednio ogrzewanego mlyna stycznie wtryskujac obiegowy strumien par do pieea i mieszajac pary z gazami spalinowymi powstajacymi w piecu, co pozwala na ochlodzenie gazów obrzezu pieca i .ogrzanie par przez zetkniecie z gazami spalinowymi ' we wnetrzu pieca, az do osiagniecia minimalnej tem¬ peratury dezodoryzacji.
4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny lyso, ze temperature w piecu reguluje sie automatycznie utrzymujac ja na poziomie lub powyzej tempera¬ tury dezodoryzacji niezaleznie od wielkosci stru¬ mienia zawracanych par.
5. Sposób wedlug zastrz. 4, znamienny tym, ze ilosc powietrza do spalania reguluje sie automa¬ tycznie dmuchawa powietrza sterowana analizato¬ rem okreslajacym zawartosc tlenu w gazach spa¬ linowych z pieca.
6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze strumien zawracanych par zawiera ponizej 5!% tlenu i ponad 40fVa przegrzanej pary wodnej i sta¬ nowi meutleniajacy gaz nosny.
7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gazy odlotowe schladza sie w podgrzewaczu par do temperatury wyzszej co najmniej o 40^ od temperatury rosy.
8. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze temperature ochlodzonych gazów odlotowych regu¬ luje sie automatycznie sterujac ja wentylatorem obiegowym par, którego dzialanie okreslone jest temperatura gazów odlotowych. "ST DN-3, z. 167/84 Cena 100 zl PL PL PL PL PL PL PL PL PL PL
PL1979220701A 1978-12-27 1979-12-22 Method of treating the waste water sludge PL123885B1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US05/973,770 US4213407A (en) 1978-12-27 1978-12-27 Flash drying sludge derived fuel process

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL220701A1 PL220701A1 (pl) 1980-09-08
PL123885B1 true PL123885B1 (en) 1982-12-31

Family

ID=25521210

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1979220701A PL123885B1 (en) 1978-12-27 1979-12-22 Method of treating the waste water sludge

Country Status (13)

Country Link
US (1) US4213407A (pl)
EP (1) EP0020735B1 (pl)
JP (1) JPS56500070A (pl)
AU (1) AU530232B2 (pl)
BE (1) BE880910A (pl)
CA (1) CA1131013A (pl)
GB (1) GB2051328B (pl)
IT (1) IT1126694B (pl)
NL (1) NL7920195A (pl)
PL (1) PL123885B1 (pl)
RO (1) RO85234B (pl)
SE (1) SE8005856L (pl)
WO (1) WO1980001407A1 (pl)

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DK148368C (da) * 1979-03-26 1985-11-04 Henrik Have Fremgangsmaade til udvinding af varme fra staldgoedning, spildevandsslam og andet vaadt affald ved forbraending
US4311103A (en) * 1979-05-16 1982-01-19 Yasuo Hirose Incineration system for sewage sludge
CH641133A5 (de) * 1979-05-28 1984-02-15 Escher Wyss Ag Verfahren zum verarbeiten von klaerschlamm.
US4304049A (en) * 1979-05-28 1981-12-08 Escher Wyss Limited Process for thermal treatment, especially drying
US4409909A (en) * 1980-03-20 1983-10-18 Kabushiki Kaisha Okawara Seisakusho Process of combustion in a fluidized-bed incinerator
DE3015290A1 (de) * 1980-04-21 1981-10-29 Werner & Pfleiderer, 7000 Stuttgart Verfahren und anlage zum veraschen von klaerschlamm
DE3125401A1 (de) * 1981-06-27 1983-01-13 Deutsche Babcock Anlagen Ag, 4200 Oberhausen Verfahren und anlagen zum verbrennen eines kohlehaltigen, aschereichen schlammes.
US4507127A (en) * 1981-12-21 1985-03-26 Nippon Furnace Kogyo Co., Ltd. System for recovering resources from sludge
US4630556A (en) * 1982-02-17 1986-12-23 Atlantic Research Corporation Method for burning coal-liquid slurry fuels and apparatus therefor
EP0106258A3 (de) * 1982-10-09 1985-05-15 Heinz Dipl.-Ing. Hölter Verfahren zur kontinuierlichen Nutzung von Abfall, vorzugsweise Müll und Klärschlamm
US4444129A (en) * 1982-11-05 1984-04-24 Lecorp Method of drying fine coal particles
AT401420B (de) * 1983-10-17 1996-09-25 Berthiller Franz Einrichtung zur verfeuerung von biomasse
US4566394A (en) * 1984-06-27 1986-01-28 Combustion Engineering, Inc. Integrated coal cleaning process
US4552077A (en) * 1984-06-27 1985-11-12 Combustion Engineering, Inc. Integrated coal cleaning process
US4599954A (en) * 1985-02-22 1986-07-15 Williams Patent Crusher And Pulverizer Company Sewage sludge disposal process and apparatus therefor
DE3729210A1 (de) * 1987-09-02 1989-03-16 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Verfahren zur thermischen entsorgung von abfallstoffen
US4838184A (en) * 1988-05-23 1989-06-13 John Zink Company Method and apparatus for disposing of landfill produced pollutants
HUT66941A (en) * 1990-03-16 1995-01-30 Memon Bv Process and equipment for production of artificial fertilizer
NL9000617A (nl) * 1990-03-16 1991-10-16 Memon Bv Werkwijze en inrichting voor het verwerken van mest.
NL9100606A (nl) * 1991-04-08 1992-11-02 Vandenbroek Int Bv Drooginrichting.
ATE212707T1 (de) 1994-05-06 2002-02-15 Ecc Internat Ltd Trocknung von suspensionen von materialien
FR2724008B1 (fr) * 1994-08-29 1997-05-09 Degremont Procede d'incineration auto-thermique de boues et eventuellement en outre d'ordures menageres
DE4435379C1 (de) * 1994-10-04 1995-11-30 Schlobohm Wilfried Verfahren zur Aufbereitung von mit organischen und/oder schwermetallhaltigen Verbindungen kontaminierten Schlämmen
US5601040A (en) * 1995-01-09 1997-02-11 Mcgill; Eugene C. Landfill leachate, gas and condensate disposal system
AU3020497A (en) * 1996-06-07 1998-01-07 Societe En Commandite Gaz Metropolitain A spout-fluid bed dryer and granulator for the treatment of waste slurries
US5934207A (en) * 1997-03-06 1999-08-10 Echols; Richard L. Method and apparatus for disposing of leachate
US6256902B1 (en) * 1998-11-03 2001-07-10 John R. Flaherty Apparatus and method for desiccating and deagglomerating wet, particulate materials
US6367395B1 (en) * 2000-11-06 2002-04-09 Tommy D. Masek Method of disposing of animal waste
US6412428B1 (en) * 2000-12-20 2002-07-02 Vincent Promuto Method and apparatus for drying and incineration of sewage sludge
KR100594611B1 (ko) * 2001-05-07 2006-06-30 최명부 염색폐수스러지와 폐윤활유를 이용한 고체연료 제조
BE1014437A3 (nl) * 2001-10-24 2003-10-07 Meyer Andru De Methode en inrichting voor het verdikken, drogen en verbranden van vochtige massa's zoals varkensmest zonder voorafgaandelijke scheiding.
US7695166B2 (en) * 2001-11-23 2010-04-13 Derose Anthony Shaped LED light bulb
US20050188569A1 (en) * 2001-11-23 2005-09-01 Derose Anthony Display signs and ornaments for holiday seasons
US20080084009A1 (en) * 2005-05-02 2008-04-10 Derose Anthony Method of Making Shaped LED Light Bulb
DK1389422T3 (da) * 2002-08-16 2006-05-15 Triple Internat Aps Forbedret hestesko med et elastisk mellemliggende lag og en fremgangsmåde til fremstilling af en sådan hestesko
US20040040174A1 (en) * 2002-08-29 2004-03-04 Wayne Childs System and method for processing sewage sludge and other wet organic based feedstocks to generate useful end products
CA2416402A1 (en) * 2003-01-15 2004-07-15 First American Scientific Corporation Recovery of fuel and clay from a biomass
FR2865202A1 (fr) * 2004-01-15 2005-07-22 Djamel Chabane Traitement des eaux industrielles et des dechets solides par evapo-incineration
US9340741B2 (en) * 2009-09-09 2016-05-17 Gas Technology Institute Biomass torrefaction mill
CN102072499B (zh) * 2011-01-30 2012-02-08 杨祥良 烟气低温脱氮与干燥煤泥联合循环系统
CN106705105B (zh) * 2017-01-20 2019-02-01 深圳华云环保科技发展有限公司 一种垃圾处理余热回收利用系统及方法
WO2020021345A1 (en) * 2018-07-27 2020-01-30 Tapas Chatterjee System and method for reducing volume of sewage sludge
US11141029B1 (en) * 2018-11-09 2021-10-12 Sedron Technologies, LLC Waste processing toilet for use in locations having limited utility service
CN115164211A (zh) * 2022-07-05 2022-10-11 安徽盛博冶金环保科技有限公司 一种节能型污泥干燥焚烧工艺及其系统

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1809819A (en) * 1927-03-25 1931-06-16 Raymond E Caller Waste fuel-making method and apparatus
US2032402A (en) * 1934-06-14 1936-03-03 Raymond Bros Impact Pulverizer System for sludge disposal
GB1172571A (en) * 1966-02-03 1969-12-03 Dorr Oliver Inc Refuse Incinerator
DE2037561A1 (de) * 1970-07-29 1972-02-03 Metallgesellschaft AG, 6000 Frank fürt Schlammverbrennung
CH540858A (de) * 1972-07-31 1973-08-31 Von Roll Ag Verfahren zum Trocknen und anschliessenden Verbrennen von Schlamm sowie Anlage zur Ausführung des Verfahrens
US3805715A (en) * 1972-10-26 1974-04-23 Atomic Energy Commission Method for drying sludge and incinerating odor bodies
US3926129A (en) * 1975-01-03 1975-12-16 Dorr Oliver Inc Evaporative concentration of waste sludges with incinerator exhaust gases
US3954069A (en) * 1975-03-10 1976-05-04 Myrens Verksted A/S Process and apparatus for the incineration of aqueous sewage sludge
US4013023A (en) * 1975-12-29 1977-03-22 Envirotech Corporation Incineration method and system
US4128946A (en) * 1977-03-08 1978-12-12 Uop Inc. Organic waste drying process

Also Published As

Publication number Publication date
BE880910A (fr) 1980-06-27
JPS56500070A (pl) 1981-01-22
IT1126694B (it) 1986-05-21
IT7928377A0 (it) 1979-12-21
RO85234B (ro) 1984-10-30
SE8005856L (sv) 1980-08-20
NL7920195A (nl) 1980-10-31
US4213407A (en) 1980-07-22
WO1980001407A1 (en) 1980-07-10
EP0020735A4 (en) 1981-04-24
GB2051328A (en) 1981-01-14
AU5396879A (en) 1980-07-03
RO85234A (ro) 1984-09-29
EP0020735B1 (en) 1983-11-16
PL220701A1 (pl) 1980-09-08
EP0020735A1 (en) 1981-01-07
AU530232B2 (en) 1983-07-07
CA1131013A (en) 1982-09-07
GB2051328B (en) 1982-10-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL123885B1 (en) Method of treating the waste water sludge
CN105258134B (zh) 基于两介质烟气干燥和循环流化床锅炉的煤‑污泥混烧系统
JP5617242B2 (ja) 有機廃棄物の脱塩方法、バイオマスの製造方法、およびバイオマス燃料
US6883444B2 (en) Processes and systems for using biomineral by-products as a fuel and for NOx removal at coal burning power plants
US6405664B1 (en) Processes and systems for using biomineral by-products as a fuel and for NOx removal at coal burning power plants
CN2910920Y (zh) 污泥干化与焚烧系统
PL86087B1 (pl)
CN206112977U (zh) 一种煤和污泥耦合燃烧发电的混合制粉系统
CN106439892A (zh) 煤和污泥耦合燃烧发电的混合制粉系统
CN109611870A (zh) 一种污泥竖炉焚烧处理方法与装置
GB2052706A (en) Method and equipment for treatment of fuel for fluidized bed combustion
JP2009242636A (ja) 高含水率有機廃棄物の燃料化方法及びバイオマス燃料
DK170944B1 (da) Fremgangsmåde til fremstilling af et brændselsprodukt ved tørring af et blandingsprodukt bestående af slam og et brændbart materiale samt anlæg til brug ved fremgangsmåden
CN105753274B (zh) 一种污泥处置系统及处置工艺
EP0126619A2 (en) Improvements in and relating to a method and apparatus for combustion of materials
JP3037457B2 (ja) 含水固形物の乾燥・焼却方法
CN113446608A (zh) 干法水泥预热分解系统
US11262066B2 (en) Staggered firing
Owen Sludge incineration
JP5349786B2 (ja) 脱水有機廃棄物の燃料化方法及びバイオマス燃料
WO2014150695A1 (en) Using kiln waste heat to reduce moisture content of class a biosolids and other biomass fuels
CN109945210A (zh) 一种带热能回收利用的污泥物相分离热处理设备以及方法
JP3196858U (ja) 植物性廃材燃料を使用した温水・水蒸気発生装置
CN209655316U (zh) 一种污泥竖炉焚烧处理装置
KR102651638B1 (ko) 탄소저장을 위한 농업부산물을 이용한 바이오차 제조장치