PL106251B1 - Sposob otrzymywania paliw plynnych i gazowych w zintegrowanym,ciaglym procesie hydrokarbonizacji i zgazowywania wegla - Google Patents

Sposob otrzymywania paliw plynnych i gazowych w zintegrowanym,ciaglym procesie hydrokarbonizacji i zgazowywania wegla Download PDF

Info

Publication number
PL106251B1
PL106251B1 PL1975186050A PL18605075A PL106251B1 PL 106251 B1 PL106251 B1 PL 106251B1 PL 1975186050 A PL1975186050 A PL 1975186050A PL 18605075 A PL18605075 A PL 18605075A PL 106251 B1 PL106251 B1 PL 106251B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
hydrocarbonization
carbon particles
gasification
zone
sintered
Prior art date
Application number
PL1975186050A
Other languages
English (en)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed filed Critical
Publication of PL106251B1 publication Critical patent/PL106251B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/002—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal in combination with oil conversion- or refining processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/06—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by destructive hydrogenation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/48—Apparatus; Plants
    • C10J3/482—Gasifiers with stationary fluidised bed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/78—High-pressure apparatus
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/82—Gas withdrawal means
    • C10J3/84—Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0903—Feed preparation
    • C10J2300/0906—Physical processes, e.g. shredding, comminuting, chopping, sorting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/093—Coal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0956—Air or oxygen enriched air
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0973—Water
    • C10J2300/0976—Water as steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
    • C10J2300/1603—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with gas treatment
    • C10J2300/1606—Combustion processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1807—Recycle loops, e.g. gas, solids, heating medium, water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
    • C10J2300/1884—Heat exchange between at least two process streams with one stream being synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
    • C10J2300/1892—Heat exchange between at least two process streams with one stream being water/steam

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób otrzymywa¬ nia paliw plynnych i gazowych w zintegrowanym, ciaglym procesie hydrokarbonizacji i zgazowywa- nia wegla.Wzrastajace zapotrzebowanie na energie zwraca uwage na paliwa stale, kopalne, mozliwe do osiag¬ niecia w stosunkowo duzych ilosciach, oraz na ich potencjalna wartosc po przetworzeniu na bardziej uzyteczne zródla energii i produkty uboczne.Znanych jest szereg procesów usilujacych w spo¬ sób ekonomiczny i wydajny przetworzyc wegiel na uzyteczne "produkty. W procesach karbonizacji koksuje sie wegiel w obojetnej atmosferze i otrzy¬ muje zaledwie 10 do 15% wagowo produktu ciek¬ lego i okolo 70 do 75% wegla w postaci spieczo¬ nej. Maly uzysk i slaba jakosc tych produktów sprawiaja, ze procesy te sa nieekonomiczne. War¬ tosc opalowa wegla w postaci spieczonej, nawet lacznie z produktem gazowym i cieklym jest mniejsza od wegla bedacego produktem wyjscio¬ wym..Dla przetworzenia masy weglowej na produkty ciekle stosowane sa procesy uwodornienia. Do wstepnego rozpuszczania lub rozdrabniania suro¬ wego wegla, zastosowano w tych procesach daja¬ cy sie zawracac „olej zarobowy", a papke i za¬ warty w oleju katalizator, ogrzewa sie w obecnos¬ ci wodoru do temperatury 450° do 550°C przy cis¬ nieniu okolo 140 do 700 kG/cm2, a z otrzymanego, ciezkiego i lepkiego produktu olejowego odfiltro- 2 wuje sie lub usuwa w inny sposób az 20 do 30% drobnin nieprzereagowanegó wegla i popiolu. Cho¬ ciaz procesy te doprowadzaja do zwiekszenia ilos¬ ci produktów cieklych, nie nadaja sie one do powszechnego stosowania ze wzgledu na znane koszty inwestycyjne i eksploatacyjne, a w szcze¬ gólnosci na duze zapotrzebowanie wodoru, co w wyniku czyni koszty za wysokie w porównaniu do wartosci otrzymanego produktu. Bierze sie je pod uwage tylko w specyficznych warunkach ekono¬ micznych, gdy inne alternatywne zródla energii, takie jak ropa naftowa, sa drogie lub nieosiagal¬ ne. Inne procesy poszly w kierunku calkowitego zgazowywania. Jednakze calkowite zgazowywanie wymaga równiez duzego zuzycia wodoru, jak tez jest trudne i drogie eksploatacyjnie.Dla otrzymania gazowych i cieklych produktów wykorzystuje sie procesy hydrokarbonizacji, w których wegiel karbonizuje sie w obecnosci wodo¬ ru. Jednakze procesy te sa zwykle typu perio¬ dycznego i nie daja sie przemienic w zaden oczy¬ wisty sposób na procesy ciagle.Z opisu patentowego USA nr 3 231 486 wiadomo, ze na zlozu fluidalnym, w umiarkowanych warun¬ kach eksploatacyjnych i w obecnosci wodoru, mozna karbonizowac wegiel sub-lDitumiczny i we¬ giel typu^Ekol.W opisie patentowym USA nr 2 634 286 wykazu¬ je sie, ze czastki wegla w postaci spieczonej, na¬ zywane tam jako czastki „char", wytworzone w 106 251/ ^106 251 3 4 suchej atmosferze wodoru o cisnieniu 18 do 106 kG/cm2, mozna zastosowac do wytwarzania wy¬ sokiej jakosci gazu syntetycznego, jesli przejda one bezposrednio do strefy zgazowywania, w któ¬ rej utrzymuje sie cisnienie okolo 21 do 43 kG/cm2.Sposób ten nie je/st efektywny ekonomicznie, po¬ niewaz jego sprawnosc jest mala, otrzymywane w trakcie jego nrzeprowadzania produkty uboczne nie nadaja sie w zasadzie do dalszego uzycia, a ponadto nie umozliwia otrzymywania cieklych pro¬ duktów paliwowych.Celem wynalazku jest wyeliminowanie niedo¬ godnosci wystepujacych przy stosowaniu znanych sposobów wytwarzania paliw plynnych i gazo¬ wych, a zadaniem jest opracowanie sposobu wy¬ twarzania paliw plynnych i gazowych przez hydro- karbonizacje wegla w polaczeniu ze zgazowywa- niem wegla, zwlaszcza niewykorzystywanego w procesie hydrokarbonizacji wegla w postaci spie¬ czonej, dla otrzymywania gazu bogatego w wo¬ dór; zuzywanego w strefie hydrokarbonizacji.Wedlug wynalazku stosuje sie proces trzyetapo- wy dla otrzymywania produktów plynnych i ga¬ zowych, obejmujacy etap zgazowywania wegla w postaci spieczonej para wodna w podwyzszonej temperaturze, w celu wytworzenia zmodyfikowa¬ nych czastek wegla w postaci spieczonej i pierw¬ szego produktu gazowego bogatego w wodór, etap spalania uzyskanych w etapie zgazowywania zmo¬ dyfikowanych czastek wegla w postaci spieczonej, w powietrzu przy temperaturze wystarczajacej dla wytworzenia lepkich czastek popiolu, laczacych sie ze soba i stanowiacych nosniki ciepla, odda¬ wanego w etapie zgazowywania, w wyniku opada- nia- tych czastek przez strefe zgazowywania, oraz etap hydrokarbonizacji, w którym wykorzystuje sie wodór wytworzony w etapie zgazowywania dla reakcji hydrokarbonizacji czastek wegla, przy czym podgrzane czastki wegla wprowadza sie pio¬ nowo do góry do dolnej czesci strefy hydrokarbo¬ nizacji w strumieniu gazu fluidyzacyjnego, poz¬ bawionego tlenu a korzystnie bogatego w wo£ór, dla gwaltownej i jednorodnej dyspersji w osnowie z nieaglomerujacych czastek znajdujacej sie w strefie hydrokarbonizacji, przy temperaturze 480—600°C i przy czasie 5—60 minut przebywania tych czastek wegla w strefie hydrokarbonizacji, zas uzyskane w etapie hydrokarbonizacji czastki wegla w postaci spieczonej uzywa sie w etapie zgazowywania, natomiast z otrzymanych w tym etapie produktów cieklych i gazowych oddziela sie oleje ciezkie i lekkie oraz wode.Istota wynalazku jest polaczenie ze soba tych etapów oraz wytworzenie w strefie hydrokarboni¬ zacji osnowy z nieaglomerujacych czastek, zawie¬ rajacej gorace, czesciowo przereagowane czastki wegla i czastki wegla w postaci spieczonej.Zgodnie z dalszym rozwinieciem istotnych cech wynalazku* dla zoptymalizowania procesu wedlug wynalazku, korzystne jest stosowanie nastepuja¬ cych czynnosci i parametrów procesu.Uzyskane w etapie hydrokarbonizacji czastki wegla w postaci spieczonej doprowadza sie do zgazowywania w temperaturze nieco nizszej od temperatury w strefie hydrokarboriizacji, a przy tym wode uzyskana w etapie hydrokarbonizacji, po zamianie na pare wodna, stosuje sie w etapie zgazowywania.W etapie hydrokarbonizacji stosuje sie cisnienie wieksze o 0,35—17,5 kG/cm2 niz w etapie zgazo¬ wywania, przy czym zgazowywanie czastek wegla w postaci spieczonej przeprowadza sie w tempera¬ turze 800—1000°C.Przed wprowadzeniem czastek wegla do strefy hydrokarbonizacji podgrzewa sie je do tempera¬ tury 300—420°C w strumieniu gazu fluidyzacyjne¬ go, pozbawionego tlenu, którym moze byc gaz opa¬ lowy, azot, wodór i para wodna. Podgrzane cza¬ stki wegla wprowadza sie do strefy hydrokarbo¬ nizacji poprzez osiowo srodkowa czesc dolnej czesci tej strefy, w strumieniu gazu fluidyzacyjne¬ go o predkosci wiekszej niz 60 m/sek, a korzystnie 120 m/sek.Korzystnie do strefy hydrokarbonizacji wprowa¬ dza sie olej recyrkulacyjny wraz z czastkami weg¬ la z takimi samymi predkosciami lub zblizonymi predkosciami.Polaczenie procesów zgazowywania i hydrokar¬ bonizacji w jeden proces wedlug wynalazku poz¬ wala na maksymalne wykorzystanie ciepla proce¬ sów i scieków powstajacych podczas hydrokarbo¬ nizacji. Scieki zawierajace róznego rodzaju zanie¬ czyszczenia, a stanowiace produkt hydrokarboni¬ zacji,^ sa z pozytkiem zuzywane przy zgazowywa- niu.Sposób wedlug wynalazku umozliwia równoczes¬ ne oddzielanie gazów z produktów gazowych po¬ chodzacych z hydrokarbonizacji i zgazowywania.Z kolei cieplo odpadowe z procesu zgazowywania zostaje zuzyte do wstepnego podgrzewania stru¬ mieni doprowadzanych do hydrokarbonizatora. \ Przedmiot wynalazku zostanie szczególowo opi¬ sany na przykladzie wykonania sposobu otrzymy¬ wania paliw plynnych i gazowych, realizowanego w aparaturze' przedstawionej schematycznie na rysunku.Stosowany w sposobie wedlug wynalazku we¬ giel ma postac czastek, wytworzonych przez kru¬ szenie, mielenie lub inna droga, o wymiarach mniejszych od Nr sita 8 wedlug Tylera, lub ko¬ rzystnie od Nr/ sita 20 wedlug Tylera. Ponadto, chociaz wegiel ten moze zawierac zaadsorbowana wode, to jednak powierzchniowo powinien on byc pozbawiony wilgoci. Czastki wegla spelniajace ta¬ kie warunki uwaza sie za zdolne do fluidyzacji.Zaadsorbowana woda zostaje odparowana podczas wstepnego podgrzewania. Zaadsorbowana wode traktuje sie pózniej jako czesc obojetnego gazu nosnego i nie dopuszcza sie by wystepowala ona w tak duzych ilosciach, by dac wiecej gazu nos¬ nego niz jest to potrzebne.Zbiorniki zasilajace wegla 10 i 20 zawieraja pracujace w procesie zloza czastki wegla o wy¬ miarze fluidalnym. Zbiornik 10 jest zasobnikiem samowyladowczym, pracujacym zasadniczo przy cisnieniu atmosferycznym. Zbiornik 20 jest rów¬ niez zasobnikiem samowyladowczym, w którym wegiel sfluidyzowany jest pod cisnieniem gazu procesowego czy innego wybranego gazu fluidyza¬ cyjnego. 16 40 46 50 55 60Dzialanie zbiorników 10, 20 mozna zilustrowac opisujac typowy cykl pracy. Przy zamknietych za¬ suwach 16 i 22 napelnia sie weglem zasobnik sa¬ mowyladowczy 20 do z góry okreslonej wysokosci.Wegiel doprowadza sie ze zbiornika 10 poprzez otwarta zasuwe 12 i przewód-14, w zasadzie przy cisnieniu atmosferycznym. Nastepnie przy zam¬ knietych zasuwach 12 i 22, a otwartej zasuwie 16 i przewodzie 18, spreza sie zawartosc zbiornika 20 do wczesniej okreslonego cisnienia, wyzszego od cisnienia procesu. Potem zamyka sie zasuwy 12 i 16, a wegiel doprowadza poprzez otwarta zasu¬ we 22 i przewód 24 do fluidyzacyjnego zbiornika zasilajacego 30. Cykl dla zbiornika 20 jest dalej powtarzany. Typowy" czas takiego cyklu wynosi od 10 do 30 minut. Przy zamknietej zasuwie 22, sfluidyzowany wegiel doprowadza sie przy okres¬ lonym natezeniu przeplywu przewodem 36 do dal¬ szych elementów instalacifh l" Naturalnie mozliwe sa inne odmiany cyklu za¬ silajacego fluidyzacyjny zbiornik 30, lecz nie opi¬ suje sie ich, gdyz nie wnosza one elementów in¬ nowacyjnych do niniejszego procesu. Na przyklad, pompa czastek stalych, znana z "opisu patentowe¬ go USA nr 3 400 935, moze; zastapic zasobnik sa- mowyladowawczy. Stosujac pompe czastek sta¬ lych mozna sprezyc wegiel odpowiednim gazem nosnym, takim jak gaz z hydrokarbonizatora, przykladowo wodór, i doprowadzac w sposób przerywany do zbiornika cisnieniowego, takiego jak zbiornik fluidyzacyjny 30.W zbiorniku fluidyzacyjnym 30, gaz fluidyza¬ cyjny przechodzi przewodem 34 przy predkosci wystarczajacej do transportu wegla fluidalnego w fazie gestej, a przewodem 36 laczy sie zbiornik ze spodem podgrzewacza wegla 40 lub, gdy nie wymaga sie podgrzania, bezposrednio z przewo¬ dem 44. Dla wspomagania transportu wegla w fa¬ zie gestej, przewodem 36 mozna poprzez przewód wprowadzac na przemian gaz dodatkowy, jako •gaz fluidyzacyjny, którym moze byc kazdy gaz nieutleniajacy, np. azot, wodór, itp. Korzystniej jednak jest zastosowac gaz z reakcji procesowej lub recyrkulatu gazu wyprodukowanego. Przez okreslenie faza gesta, jak to uzywa sie w nieniej- szym opisie, rozumie sie czastki stale w gazie fluidyzacyjnym o gestosci od okolo 100 kg czastek na m*, a korzystnie o gestosci pomiedzy 240 a 720 kg/m«.Wstepny podgrzewacz wegla 40 jest srodkiem szybkiego podgrzewania, gdy jest to pozadane, drobnych czastek wegla, w warunkach fluidyza- ' cyjnych, do temperatury ponizej minimalnej tem¬ peratury mieknienia czy zakresu reakcji, i w za- ' sadzie bez obecnosci tlenu. Maksymalna dopusz¬ czalna temperatura ogrzewania miesci sie w za¬ kresie 300°C do 420°C.Strumien wegla sfluidyzowanego gazem, w fazie gestej, ogrzewa sie w czasie szybkiego przejiscia przez ogrzewacz o dobranym stosunku powierzchni grzejnej do objetosci wewnetrznej. Wegiel ogrzewa sie w podgrzewaczu 40 do zadanej tem¬ peratury i przy uzyciu wygodnych srodków wy¬ miany ciepla, np. za pomoca ciepla promieniowa¬ nia riub goracym gazem odlotowym, doprowadza- 251 6 nych od spodu podgrzewacza 40 przewodem 38, a wyprowadzanych z górnej czesci podgrzewacza przewodem 42. i Przy zastosowaniu podgrzewacza z bezposred- nim plomieniem mozna ogrzewac przez spalanie malej czesci wegla w postaci spieczonej z reakto¬ ra hydrokarbonizacji 50 lub usuwanego ze zbior¬ nika zgazowywania 70, lub przez spalenie stru¬ mienia gazu odpadowego, wzglednie malej czesci j produktu gazowego. Jednak korzystniej jest pod¬ grzewac w sposób posredni, stosujac goracy gaz odlotowy, jak przedstawiono na rysunku, wcho¬ dzacy do podgrzewacza 40 przewodem 38, otrzy¬ many ze zbiornika spalania 90 lub jednostki od- zysku energii 106.' Temperatura, do której ma byc podgrzewany wegiel zalezy od ilosci ciepla wyczuwalnego, któ¬ re musi byc doprowadzone do reaktora 50, by pracowal on w warunkach przemiany adiabatycz- B nej. Maksimum tej temperatury jest ograniczone mieknieniem wegla i przyjmowaniem postaci lep¬ kiej konsystencji lub wartoscia, przy której w sposób istotny zachodza procesy ulatniania. Zale¬ zy to od wlasnosci danego wegla zasilajacego pro- ces, lecz ogólnie górnej granicy mozna spodziewac sie miedzy 300°C i 42 czuwalne, zgodnie z potrzeba, mozna doprowadzic do reaktora 50 przez ^podgrzanie gazów fluidyza¬ cyjnych, albo recyrkulacyjnych, 'Jewentualnie obu równoczesnie.Bardziej korzystnym jest wykorzystanie do tego celu ciepla odpadowego gazów odlotowych z jed¬ nostek 90 lub 106.Podgrzane, sfluidyzowane czastki wegla wycho¬ dza z podgrzewacza 40 przewodem 44 i wchodza do reaktora 50, który w zasadzie jest pionowym i zwyklym cylindrycznym zbiornikiem. Zgodnie z wynalazkiem, czastki wegla doprowadza sie do dolnej czesci strefy reakcji zloza fluidalnego w re¬ aktorze 50 za pomoca jednego lube wieksze liczby otworów wlotowych, usytuowanych w dolnej czes¬ ci reaktora 50. Lepiej, gdy otwory wlotowe usy¬ tuowane sa w podstawie reaktora 50, blisko prze¬ ciecia sie pionowej* osi reaktora z podstawa.W reaktorze 50 droga naturalnego przeplywu czastek wegla w strefie reakcji zloza fluidalnego jest zlozona. Jednakze mozna ja w przyblizeniu opisac, dzielac strefe reakcji na dwie wspólsrod- kowe podstrefy, wewnetrzna podstrefe i zewnetrz¬ na podstrefe otaczajaca wewnetrzna podstrefe.W podstrefie wewnetrznej, która w zasadzie usy¬ tuowana jest w osiowo srodkowej czesci reaktora 50, czastki wegla maja przeplyw ogólnie wznosza¬ cy. W podstrefie zewnetrznej, która w zasadzie . usytuowana Jest blizej scianek reaktora 50, czast¬ ki wegla maja przeplyw ogólnie opadajacy. Ko¬ rzyscia doprowadzenia czastek wegla do zloza fluidalnego w dolnej czesci reaktora 50 z zasad¬ niczo pionowym ku górze kierunkiem jest to, ze Q uwydatnia sie naturalna cyrkulacje czastek wegla w zlozu fluidalnym, i ze czastki wegla maja co najmniej minimalny czas przebywania w reakto¬ rze.Doprowadzenie w taki sposób czastek wegla - do zloza fluidalnego reaktora 50 wspomaga ukie^106 2 runkowana cyrkulacja czastek w strefie reakcji, wzdluz drogi cyrkulacji naturalnej. Wiry cyrkula- cyjne sa wiec zintensyfikowane i wspomagaja dyspersje wchodzacych czastek weglarz osnowa nie- aglomeryzujacyeh czastek w strefie reakcji zloza fluidalnego.Sfluidyzowane czastki wegla powinny byc do¬ prowadzone do tej wewnetrznej podstrefy, srod¬ kowej strefy wznoszacej w Reaktorze 50. Srodko¬ wa strefa wznoszaca jest rozlegla promieniowo od osi pionowej, reaktora 50 do przestrzeni, gdzie zaczyna sie obrzezna strefa opadania. Zasadnicza rzecza dla unikniecia uderzenia w sciany reakto¬ ra 50 lub wchodzenia do obrzeznej strefy opada¬ nia jest wprowadzenie czastek wegla do srodko- l§ wej strefy wznoszenia.Zgodnie z grocesem wedlug wynalazku czastki wegla doprowadza sie do zloza fluidalnego reak¬ tora 50 z duza predkoscia. Predkosc doprowadza¬ nia oznacza taka predkosc przeplywu gazu nos- nego przez urzadzenie, która powoduje, ze ^pred- kosc czastek stalych czy cieklych osiagnac moze maksymalny, teoretyczny stosunek do predkosci gazu, tj. 1:1. Ta wysoka predkosc moze byc osiag¬ nieta przez nadanie przyspieszenia czastkom weg- _ la do predkosei zadanej wzdluz zwezajacej sie drogi ograniczonego przekroju poprzecznego. Dy¬ sze, waski otwór wlotowy, kanal zbiezny lub kazde inne wykonanie wlotu, które zmniejsza, zweza lub przeweza powierzchnie przekroju poprzecznego wlotu, gdzie sfluidyzowane czastki wegla wcho¬ dza do reaktora 50, mozna uzyc jako srodka przy¬ spieszajacego czastki do zadanej predkosci. Stru¬ mien podgrzanych fluidalnych czastek wegla wprowadza sie do dolnej czesci zloza fluidalnego reaktora 50 przy duzej predkosci i w zasadzie w pionowym ku górze kierunku.Urzadzenie wlotu, takie jak dysze, zawierajace otwór o zwezajacej sie powierzchni przekroju po- ! przecznego, moga byc korzystnie stosowane w spo- sobio wedlug wynalazku. Stosunek dlugosci dyszy do powierzchni przekroju poprzecznego powinien byc wystarczajaco duzy, by osiagnac zadana pred¬ kosc wprowadzenia czastek wegla lub oleju recyr¬ kulacyjnego nieulatniajacego sie. Pozadany jest w tej czesci stosunek dlugosci do powierzchni prze¬ kroju poprzecznego w wielkosci ponad 5:1, a le¬ piej, ponad 10:1. Pozwala to uzyskac bezpieczny zakres, wymagany by czastki wegla i/lub olej re¬ cyrkulacyjny nieulatniajacy sie, osiagnely przy¬ spieszenie do predkosci zblizonych do gazu nos¬ nego. " Wprowadzenie czastek wegla przewodem 44 przez dno zbiornika reakcji 50, przy duzej pred¬ kosci, zapobiega aglomeracji- zloza fluidalnego pTzy wysokich temperaturach, ^wymaganych dla reakcji w reaktorze.Czastki wegla, zwlaszcza wegla koksujacego sie, peczniejacego lub aglomerujacego, staja sie lepkie, gdy sa ogrzane w atmosferze- bogatej w wodór. W M takiej atmosferze staje sie lepki nawet nie kok¬ sujacy sie, nie peczniejacy i nie aglomerujacy we¬ giel. Ta lepkosc jest spowodowana przez smolo¬ wy lub podofcny do plastycznego material, two¬ rzacy sie przez czesciowe topienie lub proces roz- m 8 kladu ^ia, lub blisko powierzchni kazdej czastki wegla. Przy dalszym ogrzewaniu przez jakis czas ten smolowy, czy podobny do plastycznego mate¬ rial, jest przetransiormowany na material staly, w zasadzie porowaty, nazywany w niniejszym opisie jako wegiel spieczony.Okres czasu jest rzedu minut i zalezy od rze¬ czywistej temperatury ogrzewania, a jest krótszy wraz ze wzrostem temperatury. Przez plastyczna transformacje, jak uzywa sie w opisie, rozumie sie proces, w którym powierzchnie podgrzanych czastek wegla, a szczególnie podgrzane w atmo¬ sferze wodoru, staja sie lepkie i transformuja na, w zasadzie staly/ wegiel w postaci spieczonej, o nielepkich. powierzchniach.Plastyczna transformacje przechodza zarówno wegiel aglomerujacy, jak i wegiel, który moze uzyskiwac powierzchnie lepka tylko w atmosfe¬ rze bogatej w wodór.' Wegiel aglomerujacy i kok¬ sujacy, miekna czesciowo i staja sie lepkie, gdy sa ogrzane do temperatur miedzy 350°C do 500°C przez okres kilku minut. Skladniki czastek wegla miekna a gaz ulatnia sie na skutek rozkladu. Lep¬ kie czastki wegla przechodzac plastyczna transfor¬ macje, maja tendencje przylegania do wiekszosci powierzchni, z którymi sie zetkna, jak isciany, czy przegrody reaktora, szczególnie stosunkowo zimne sciany i przegrody. / v Ponadto w czasie przechodzenia plastycznej transformacji styk z inna lepka czastka powodu¬ je laczenie sie lepkich czastek, a zatem wzrost wielkosci czastek* To tworzenie i wzrost aglome¬ ratów bardzo przeszkadza w utrzymaniu zloza fluidalnego, a kazdy zasadniczy wzrost zwykle czyni niemozliwym utrzymanie procesu fluidyza- cji. / W aparaturze stosowanej w procesach konwersji wegla w zlozu fluidalnym w szczególnosci zatyka¬ ja sie, calkowicie lub czesciowo, otwory wlotowe i Plyty rozdzialu gazu. Nawet jesli zatykanie nie jest ekstensywne, to lepkie czastki maja tenden¬ cje do przylegania do scian zbiorników, w któ¬ rych prowadzi sie proces.Aglomeracja czastek wegla i tworzenie sie kong¬ lomeratów multi-czastkowych koliduje z popraw¬ nym dzialaniem, a czesto powoduje calkowite za¬ trzymanie procesu. .Aglomeracja czastek wegla przy ogrzewaniu za¬ lezy od warunków, takich jak szybkosc ogrzewa¬ nia, osiagana koncowa temperatura, sklad otaczaja¬ cego gazu, rodzaj wegla, wymiar czastek oraz cal¬ kowite cisnienie. Nawet nieaglomerujace wegle, takie jak wegiel brunatny, czy wegle z pewnych sub-bitumicznych pokladów, ogrzane w atmosfe¬ rze wodoru podatne sa na aglomeracje i maja tendencje do jstawania sie lepkimi w atmosferze wodoru. .Aglomeracja czastek wegla uwydatnia sie w reaktorze hydrokarbonizacyjnym,. gdzie ogrze¬ wanie w obecnosci gazu bogatego w wodór rze- rzywiscie wspomaga tworzenie sie powierzchni lepkiej na reagujacych czastkach wegla.Jednakze, w procesie wedlug niniejszego wyna- . lazku, zapobiega sie aglomeracji czastek wegla poprzez wprowadzenie ich do strefy hydrókarbo- nizacji reaktora 50 z predkoscia wystarczajaca dot 106 251 gwaltownego i jednorodnego ich rozproszenia, w osnowie czastek nieaglomerujacych strefy hydro¬ karbonizacji zloza fluidalnego, w temperaturze niz¬ szej od temperatury plastycznej transformacji. To nieaglomeryzujace czastki zawieraja gorace, czes¬ ciowo przereagowane czastki wegla i czastki weg¬ la w postaci spieczonej, znajdujace sie w strefie hydrokarbonizacji zloza fluidalnego w temperatu¬ rze reakcji.Zgodnie ze sposobem wedlug wynalazku, sflui- dyzowany strumien czastek wegla wchodzi do strefy hydrokarbonizacji zloza fluidalnego piono¬ wego reaktora z predkoscia ponad 60 m/sek., a ko¬ rzystnie ponad 120 m/sek., w sposób powyzej opi¬ sany, aby zasadniczo zapobiec aglomeracji zloza fluidalnego. Strefa hydrokarbonizacji, jak uzywa sie w niniejszym opisie, jest rozumiana jako ta przestrzen, w której czastki weglowe, palne, sta¬ le, a czasem ciekle, reaguja przy hydrokarboniza¬ cji z wodorem, tworzac wegiel w postaci spieczo¬ nej, oraz ciekle i/lub gazowe produkty paliwowe.Dla unikniecia aglomeracji w niniejszym proce¬ sie, moga byc tez zastosowane inne urzadzenia i sposoby znane w technice fluidyzacji, takie jak wnetrza reaktorów, poprawiajace cyrkulacje zloza fluidalnego, czynnosci utleniania czy zewnetrzna recyrkulacje wegla w postaci spieczonej z reakto¬ ra, lub podobne.Strefa hydrokarbonizacji zloza fluidalnego w re¬ aktorze 50 jest fluidyzowana gazem recyrkulacyj¬ nym bogatym w wodór, doprowadzanym, przewo¬ dem 46. Ponadto moze byc pozadane uzycie czes¬ ci tego bogatego w wodór gazu recyrkulacyjnego dla zwiekszenia szybkosci czastek na wejsciu re¬ aktora 50 przewodem 44. Przewodu 47 uzywa sie w celu doprowadzenia gazu recyrkulacyjnego bo¬ gatego w wodór do przewodu 44. Przez gaz bo¬ gaty w wodór rozumie sie gaz zawierajacy po¬ nad 20% wodoru, a korzystnie 80% do 98% wo¬ doru. Mniejszy procent wodoru moze byc uzyty, lecz powoduje zmniejszenie wydajnosci z powo¬ du duzego przeplywu objetosciowego gazu wyma¬ ganego do hydrokarbonizacji % oraz zwiekszenie kosztów powstajacych z koniecznosci oddzielenia nieprzereagowanych gazów pozbawionych wodoru.Ciecz recyrkulacyjna moze byc tez doprowadzo¬ na do reaktora 50 poprzez przewód 48. Wtrysk re- cyrkulatu moze nastepowac przy predkosci 60 m/sek., lub wiekszej, a lepiej powyzej 120 m/sek., do strefy srodkowego wznoszenia ze strefa reakcji zloza fluidalnego, poprzez dolna czesc reaktora 50, i przy podstawowym kierunku pionowym. Wtrysnieta w taki sposób ciecz recyr- kulujaca wznosi sie wokól w zasadzie osiowej, srodkowej czesci reaktora. Przy wtrysku oleju re- cyrkulujacego i czastek fluidalnych wegla, zasad¬ nicza rzecza jest wprowadzenie ich do reaktora w taki sposób, by nie uderzaly one natychmiast i bezposrednio w scianki reaktora, czego skutkiem bylaby niepozadana aglomeracja.Na rysunku pokazno tylko jeden wlot doprowa¬ dzenia podgrzanych czastek wegla i cieczy recyr¬ kulacyjnej. Wieksza ^liczba wlotów moze byc po¬ zadana ha przyklad, gdy reaktor jest duzy lub, gdy do reaktora wtryskuje sie wieksza ilosc od¬ dzielnych strumieni cieczy.Punkty wlotu czastek wegla i/lub oleju recyr- kulujacego sa korzystnie usytuowane wokól osio¬ wo srodkowej czesci dna reaktora. Kazdy stru¬ mien czastek wegla i/lub cieczy recyrkulujacej wprowadzany jest przez kazdy wlot, przy duzej predkosci w zasadniczo pionowym kierunku w gó¬ re, przy czym wloty lokalizuje sie w dolnej czes¬ ci reaktora, w zasadzie w poblizu osi pionowej, w/lub blisko dna reaktora. W ten sposób oddziel¬ ne strumienie wchodzacych materialów weglo¬ wych utrzymuje sie odseparowane az do chwili gwaltownego wymieszania w zlozu fluidalnym z czastkami czesciowo przereagowanego wegla oraz wegla w postaci spieczonej.Ciekle i lotne produkty usuwa sie z reaktora 50 przewodem 54. Gaz fluidyzacyjny doprowadza sie do reaktora 50 przewodem 46. Gaz uzywany do fluidyzowania zloza fluidalnego reaktora 50, wytwarza sie w generatorze gazu 80, a moze byc dodatkowo otrzymany z gazów recyrkulacyjnych zawierajacych wodór. Szybkosc fluidyzacyjna wy¬ nosi 0,03 m/sek., do Q,6 m/sek. Mniejsze predkosci dawalyby reaktor o niepozadanych proporcjach, o srednicy znacznie przewyzszajacej jego wyso¬ kosc w celu zapewnienia czasu przebywania ko¬ niecznego dla realizacji sposobu wedlug wynalaz¬ ku. Ponadto, mniejsze szybkosci fluidyzacyjne da¬ walyby tendencje do aglomeracji czastek wegla w strefie' hydrokarbonizacji.W reaktorze 50 czesc wodoru zostaje zuzyta, a wegiel zasialajacy reaguje z wodorem dajac pro¬ dukty gazowe, ciekle i stale. Gaz zawiera metan, etan, propan, butan, niektóre olefiny C2-C4, tlenek wegla, dwutlenek wegla i zwiazki siarki, glów¬ nie H2S. Produkt gazowy jest oczywiscie zmiesza¬ ny z nieprzereagowanym wodorem. Ciecz, która stanowia wszystkie materialy wrzace w tempera¬ turze powyzej' 25°C, zawiera lekkie weglowodo¬ ry jak benzen i-metylocyklopentan, fenoplasty ta¬ kie, jak fenol i krezole, destylaty w nafcie, oleje gazowe z zakresu cisnienia atmosferycznego i pod¬ cisnienia, oraz materialy resztkowe.Od rodzaju wegla zasialajacego oraz/lub warun¬ ków reakcji zalezy ilosciowy sklad tych produk¬ tów, zarówno w gazie jak i w cieczy. Przez zmia¬ ne cisnienia czasteczkowego wodoru, temperatury, szybkosci fluidyzacyjnej, czasu przebywania weg¬ la oraz zuzycia wodoru, mozna zmieniac propor¬ cje produktów w gazie i w cieczy oraz rozklad skladników gazu i cieczy. Na przyklad, maksyma¬ lizuje sie produkt ciekly w stosunku do gazu, przy niskiej temperaturze, duzej szybkosci fluidy¬ zacyjnej i malym zuzyciu wodoru. Przy wyzszych temperaturach, wyzszym zuzyciu wodoru i przez zastosowanie recyrkulacji produktu cieklego zwieksza sie ilosc produktu gazowego, a zmniej¬ sza ilosc cieklego.Produkty gazowe i lotne z reaktora 50 przecho¬ dza góra przez przewód 54 i sa oczyszczane z uno¬ szonych czastek w cyklonie 56, a gdy potrzeba na filtrach rezerwowych. Z cyklonu 56 produkty hy¬ drokarbonizacji przechodza przewodem 58 do.wie¬ zy frakcjonujacej 60. Wieza 60 przepuszcza wierz- 40 45 50 55 6011 106 251 12 cholkiem przez przewód 62 wszystkie gazy lzejsze i produkty ciekle, wrzace ponizej 200°C, wlacza¬ jac w to weglowodory benzynowe. Ciecze wyzej wrzace w wyzszych temperaturach takie jak olej ciezki usuwa sie przewodem 63 i oziebia w wy¬ mienniku ciepla 64, wytwarzajacym pare.Tak uzyskana pare mozna odprowadzic z prze¬ wodu 65. Oziebione, wrzace w wyzszych tempe¬ raturach ciecze sa odprowadzane przewodem 66 do zbiornika lub recyrkulowane przewodem 68 do wiezy 60, wzglednie do strumienia produktu 58, w celu wzmozenia dalszego oddzielania, powodu¬ jacego ochlodzenie strumienia produktu 58 do niz¬ szej temperatury, aby wynikowa mieszanina gaz- -ciecz mogla przeplynac góra przez przewód 62, jak opisano powyzej, oraz aby oleje ciezsze mogly byc odprowadzane dolem przez przewód 63.Mieszanina produktów gazowych i nisko wrza¬ cych cieczy usuwane sa z wiezy 60 przewodem 62 i przechodza do wiezy 70, bedaca skraplaczem ga- zowo-plynnym i oddzielaczem, z którego skonden¬ sowane wodne ciecze oraz skondensowane produk¬ ty ciekle bogate w weglowodory benzynowe. sa usuwane spodem przez przewód 74, a gazy przez przewód 72. Skondensowane produkty ciekle prze¬ chodza przewodem 74 do separatora fazy 76. Ole¬ je lekkie usuwa sie przewodem 75 do zbiornika magazynowego, lub mozna je zawracac do wiezy 60 w celu utworzenia przeplywu zwrotnego z se¬ paratora 76, a ciekly produkt wodny usuwa sie przewodem 77. Produkty gazowe przenoszone sa przewodem 72 do stacji czyszczenia gazu 120, gdzie takie skladniki,, jak H2, CH4, CO, C2 — C5, H2 i C02, sa oddzielane, pozostawiajac gaz reszt¬ kowy skladajacy sie w zasadzie z wodoru i tlen¬ ku wegla. Przy zastosowaniu znanej reakcji moz¬ na przetworzyc tlenek wegla w gazie resztkowym, na dodatkowy wodór i dwutlenek wegla latwy do usuniecia, by otrzymac w efekcie wodór o zada¬ nej czystosci, zwykle w ilosci 96% objetosciowo.Produkt wTodny odprowadza sie z separatora 76 przewodem 77 w takich warunkach, aby ograni¬ czyc jego zanieczyszczenie, na przyklad fenolami x- i azotem wydzielonym z wegla. Jednak pomimo tych warunków uzyskuje sie znaczne zanieczysz¬ czenie wody. Jest wiec nie do unikniecia jej kosz¬ towne oczyszczanie przed powtórnym uzyciem.Z drugiej strony sama woda moze byc czasa¬ mi cennym towarem ograniczonym w dostepie. W polaczonym procesie wedlug niniejszego wynalaz¬ ku stwierdzono, ze ta zanieczyszczona woda moze byc uzyta wprost do- wytwarzania pary wodnej dla reakcji w zgazowywaniu wegla w postaci spie¬ czonej. Pare wodna mozna wytwarzac w kotle zdolnym do przyjecia zanieczyszczonej wody, lub lepiej bezposrednio w zgazowywaczu 80, jak po¬ kazano na rysunku, przez doprowadzenie tej wo¬ dy przewodem 77. Cieplo . zgazowywacza 80 na¬ tychmiast przetwarza wode na pare wodna prze¬ znaczona do uzycia w reakcji zgazowywania.Goracy , produkt, stanowiacy wegiel w postaci spieczonej, usuwa sie w fazie gestej z reaktora przewodem 52 do zgazowywacza 80. Cisnienie w zgazowywaczu jest takie same, lub korzystnie troche nizsze od cisnienia w reaktorze hydrokar- bonizacji 50. Produkt stanowiacy wegiel w posta¬ ci spieczonej opada z reaktora 50 do posredniego zbiornika samowyladowczego 53 polaczonego z za¬ silaczem fluidyzacyjnym 55, podobnym do zasila¬ cza 30.Czesc lub calosc pary wodnej jest chlodzona nie¬ wielka iloscia wody, która sluzy tez do czescio¬ wego ochlodzenia wegla w postaci spieczonej, do temperatury, przy której gorace zawory daja sie uruchamiac, a wydzielanie sie smól zostaje przer¬ wane. Wytworzony wegiel w postaci spieczonej po¬ zostaje goracy i sfluidyzowany, wykorzystujac niewielka ilosc pary wodnej. Nastepnie goracy wegiel w postaci spieczonej jest przenoszony wraz z para wodna do wtryskiwania do zgazowy¬ wacza 80 przewodem 52.Preferowana metoda przenoszenia czastek weg¬ la w postaci spieczonej ze strefy hydrokarboniza- cji do strefy zgazowywania, jest zastosowanie zbiornika samowyladowczego 53 i ^zasilacza flui¬ dyzacyjnego 55, kazdy z nich wyposazony w po¬ trzebne zamkniecie cisnieniowe. Inne konwencjo¬ nalne srodki przenoszenia czastek stalych tez mo¬ ga byc uzyte przy przenoszeniu czastek wegla w postaci spieczonej ze strefy hydrokarbonizacji do strefy zgazowywania.Przecietny czas przebywania w tym preforowa- nym systemie suchego zasilania, zawierajacym zbiornik 53 i zasilacz 55, wynosi 15 do 60 minut.Pozadane jest obnizanie temperatury czastek weg¬ la w postaci spieczonej do wartosci ponizej 400°C, a korzystnie do temperatury miedzy 300°C i 400CC, by zminimalizowac problemy zwiazane z wysokocisnieniowymi zaworami na czastki stale, wymaganymi przy sprezaniu. Temperature czastek wegla w postaci spieczonej obniza sie korzystnie gwaltownie przez oziebienie do poziomu, przy któ¬ rym mozliwe jest ciagle dzialanie zasuw, a skrap¬ lanie jest pomijalne.Jesli ograniczenia ze wzgledu na zasuwy nie sa problemem, to moze byc pozadane obnizenie tem¬ peratury czastek wegla w postaci spieczonej do temperatury pomiedzy 300°C a 400°C. Chlodze¬ nie moze byc dokonane na przyklad przez wtrysk wody do przewodu 52, w jednym lub kilku punk¬ tach, gdzie wegiel w postaci spieczonej odprowa¬ dza sie z reaktora 50.Glówna korzyscia zintegrowania czynnosci hy¬ drokarbonizacji niniejszego procesu z czynnoscia zgazowywania jest to, ze do minimum ogranicza sie chlodzenie, tylko by umozliwic obróbke i spre¬ zanie czastek wegla w postaci spieczonej, przy jego przejsciu przewodem 52 z reaktora 50 do zbiornika samowyladowczego 53. Inna wazna ko¬ rzyscia jest to, ze zbedne jest powtórne mielenie czastek wegla w postaci spieczonej przed zgazo- wywaniem. Czynnosc chlodzenia zminimalizowa¬ no, a mielenie zostalo wyeliminowane. Powtórne mielenie jest wymagane, gdy przeprowadza sie zga- zowywanie w takim zgazowywaczu, jaki stosuje sie w wielu innych procesach zgazowywania. Du¬ za ilosc ciepla zawartego w czastkach wegla w postaci spieczonej, które zostaloby stracone w cza¬ sie tych dodatkowych czynnosci, jest wiec odzyski- 48 45 50 55 60/ 106 251 13 14 wana, a koszty energii i powtórnego mielenia uni- kniete. zgazowywacz 80~ dziala przy cisnieniu w zasa¬ dzie równym lub nieco nizszym od cisnienia hy- drokarbonizatora 50. Korzystne jest, gdy hydro- karbonizator 50 dziala przy cisnieniu 0,5 do 17,5 kG/cm2 wyzszym od cisnienia w zgazowywa- czu 80. Cecha eksploatacji zgazowywacza, przy stosunkowo wysokim cisnieniu hydrokarbonizato- ra jest to, ze produkt gazowy bedzie zawieral du¬ zo vmetanu. Taka cecha stwarza mozliwosc korzyst¬ nego polaczenia seperacji gazów i czynnosci oczysz¬ czania, stosowanych przy hydrokarbonizacji i zga- zowywaniu produktów w procesie wedlug niniej¬ szego wynalazku. Te polaczone czynnosci zmniej¬ szaja koszty, a zwiekszaja ogólna wydajnosc pro¬ cesu.Zanieczyszczony produkt w postaci wody, go¬ racy wegiel w postaci spieczonej oraz para wod¬ na, moze byc wprowadzony do zgazowywacza 80 odpowiednio przewodami 77, 52 i 79. Poniewaz wegiel w postaci spieczonej jest nieaglomerujacy, zgazowywanie przebiega bez trudnosci zwiaza¬ nych z aglomeracja, a eksploatacja przebiega po¬ prawniej niz w samodzielnie przeprowadzanym procesie zgazowywania wegla. Cieplo na redukcje wegla w postaci spieczonej i para wodna dopro¬ wadzana jest poprzez gorace zaglomerowane cza¬ stki popiolu, wprowadzane z komory spalania 90 przewodem 92 do zgazowywacza 80.Zgazowywacz 80 jest reaktorem fluidyzacyjnym zasilanym od dolu. Wegiel w postaci spieczonej, z reaktora hydrokarbonizacji 50 wprowadza sie do zloza fluidalnego goracych, spieczonych aglo¬ meratów popiolu przy podstawie reaktora 80. Te gorace aglomeraty popiolu kraza w sposób ciagly przez strefe Reakcji zgazowywania wnoszac ciep¬ le do reakcji zgazowywania. Gorace aglomeraty popiolu, które przewodem 92 weszly do zgazowy¬ wacza 80 z komory spalania 90 aglomerujacego popiolu, zawraca sie po odebraniu z nich ciepla powtórnie do tej komory spalania 90 przewodem 84. Czastki wegla w postaci spieczonej, które sa zarówno mniejsze wymiarem jak i maja mniejsza gestosc od aglomeratów popiolu, wznosza sie w zlozu fluidalnym, podczas gdy gestsze aglome¬ raty popiolu opadaja i sa usuwane od spodu. Zlo¬ ze jest fluidyzowane para wodna z przewodu 79 i/lub zanieczyszczona woda z przewodu 77, która natychmiast przemienia sie w pare wodna, na skutek ciepla w strefie zgazowywania.Jak zaznaczono, para wodna moze byc uzyska¬ na w procesje wedlug niniejszego wynalazku za pomoca wielu srodków. Na przyklad pare wodna, która mozna zasilac zgazowywacz 80 przewodem 79, mozna otczymac przez wprowadzanie wody przewodem 91, przechodzacym przez komore spa¬ lania 90. Woda przechodzaca przez przewód 91 zamienia sie w pare wodna za pomoca przekaza¬ nego ciepla dostarczonego z reakcji spalania w komorze 90.Przeplywajac do góry przez gorace aglomeraty, w wysokiej temperaturze i cisnieniu w zlozu flui¬ dalnym, czastki wegla w postaci spieczonej reagu¬ ja czesciowo z para wodna, dajac produkt gazowy bogaty w wodór, który odprowadza sie przewodem 86, oraz zmodyfikowana pozostalosc czastek weg¬ la w postaci spieczonej, która odprowadza sie przewodem 82.Taka niezgazowana pozostalosc wegla w postaci spieczonej odprow"5clza sie w sposób ciagly prze¬ wodem 82 i zawraca przewodem &6 do komory spalania 90, celem spalania z gazem zawierajacym tlen, korzystnie powietrzem doprowadzanym do pieca poprzez przewód 96. Przewód 94 wykorzy¬ stuje sie dla zasilania gazem zawierajacym tlen, poprzez sprezarke 95, która wtlacza go w prze¬ wód 96. Spalanie tlenem pozostalosci zmodyfiko¬ wanych czastek wegla w postaci spieczonej daje gorace aglomeraty popiolu, które odprowadza sie przewodem 92, dla uzycia w zgazowywaczu.Ponadto, spalanie zachodzi w warunkach, które daja produkty gazowe w zasadzie pozbawione czastek stalych. Czastki wegla w postaci spieczo¬ nej pala sie w wysokich temperaturach, ale jesz¬ cze nie w warunkach tworzenia sie zuzla i aglo¬ meruja na chlodniejszych, duzych i krazacych aglomeratach, wytwarzajac w zasadzie pozbawio¬ ny popiolu gaz odlotowy. Wiekszosc popiolu po¬ zostaje w formie aglomeratów i w zlozu spala¬ nia, a wysokosprawne cyklony zapewniaja pra¬ wie calkowite usuniecie pozostalosci.Zgazowywanie para wodna wegla w postaci spieczonej daje po uzdatnieniu gaz wystarczajaco bogaty w wodór, dla jego recyrkulacji do dziala¬ jacego w sposób ciagly hydrokarbonizatora 50.Przy reakcji hydrokarbonizacji zabezpiecza sie nie tylko wystarczajaca ilosc czastek wegla w po¬ staci spieczonej, dla reakcji zgazowywania para wodna,' ale i jego nadwyzke, która mozna uzyc do produkcji pary wodnej, badz energii w innej postaci na uzytek niniejszego zintegrowanego procesu. Zgazowywanie para wodna czastek weg¬ la w postaci spieczonej, przy wysokich cisnieniach, wymaga stosowania 25%-do 80% tego wegla, do¬ starczonego w reakcji hydrokarbonizacji, by wy¬ tworzyc produkt gazowy, który z kolei odpowied¬ nio uzdatniony daje wystarczajaca ilosc wodoru dla hydrokarbonizacji. Ten warunek spelnia czast¬ ki wegla w postaci spieczonej spalane w komorze 90 dla dostarczenia ciepla niezbednego do zgazo¬ wywania. Ponadto, przy wysokich cisnieniach, zgazowywanie para wodna daje duza ilosc metanu, rzedu 3% do 10% w stosunku do ilosci pierwot¬ nie wprowadzanego wegla do hydrokarbonizatora 50. Iloisc wytworzonych czastek wegla w postaci spieczonej na ilosc hydrokarbenizowanego wegla moze sie wahac miedzy 38% a 62%. Przez zmia¬ ne warunków eksploatacji mozna ustalic zapotrze¬ bowanie energii calego zintegrowanego procesu, mozna tez osiagnac liczne oszczednosci przez sym- biotyczne polaczenie urzadzenia wytwarzajacego wodór z urzadzeniami zasilanymi w wodór.Produkt w postaci gazu odlotowego z reakcji spalania odprowadza sie z komory spalania 90 przewodem 98 do wymiennika ciepla 100 dla od¬ zysku pary wodnej, a przewodem 104 do zespolu odzysku energii 106, która zamienia .energie z ciepla i cisnienia na energie elektryczna i/lub mechaniczna odprowadzana przez przewód 108, li 39 40 45 50 55r N 106 251 Ochlodzony gaz odlotowy wychodzi z zespolu od¬ zysku energii 106 przewodem 110 do zespolu 112 przeznaczonego do usuwania dwutlenku siarki.Alternatywnie, moze byc pozadane czesciowe ochlodzenie gazu odlotowego przed odzyskiem 5 energii, usunieciem SOtf i innych zanieczyszczen, a nastepnie podgrzewanie. Gazy odlotowe, teraz obojetne, jesli zada sie, moga byc uzyte w drugiej czesci zintegrowanych procesów, a odprowadza sie je przewodem 114, lub usuwa do atmosfery prze- 10 wodem 116.Produkt gazowy ze zgazowywacza 80 odprowa¬ dza sie góra przewodem 86 do" cyklonu 130, dla usuniecia niesionych stalych czastek. Z cyklonu 130, przewodem 132, gazowy produkt przenosi sie 15 do wymiennika ciepla 134 dla schlodzenia i od¬ zysku pary. Ochlodzony produkt gazowy odpro¬ wadza sie z wymiennika ciepla 134 przewodem 138 polaczonym z przewodem 72 niosacym produkt gazowy z separatora pary 70, a zmieszane" produk- 20 ty gazowe wprowadza sie do stacji uzdatniania gazu 120.Na stacji uzdatniania gazu 120 usuwa sie zwiaz¬ ki siarki, na przyklad siarkowodór i C02. Miesza¬ nina gazów, ciagle pod cisnieniem, jest ochladzana 25 przy uzyciu znanych technik seperacji gazowej, przy czym dokonuje sie rozszczepienia Cx-C2 uzy¬ skujac koncentrat C2-C4 jako oddzielny strumien produktu i pozostala mieszanine wodoru, tlenku wegla i metanu. Przez dalsze chlodzenie dokonuje sie ao rozszczepienia CO-CH4, odzyskujac strumief} meta¬ nu, uzyteczny, }ak^ mien wodór — tlenek1 wegla przechoctzi nastepnie przez jednostopniowy konwertor przy czym usuwa sie C02, by wyjsc ze stacji uzdatniania gazu ^prze- 35 wodem 122, jako prawie czysty strumien wodoru zawracany do hydrafearbonizatora 50. Taki gaz re¬ cyrkulacyjny, bogaty w wodór, zawiera 80% do 98% tego wodoru, a najczesciej 96%.Inne produkty gazowe wymienione powyzej wy- 40 chodza ze stacji uzdatniania gazu 120 przewodem 124. Mieszanina C2-C4 opisana wyzej moze byc przez zastosowanie dodatkowych kolumn rozdzie¬ lona w strumienie etanu, propanu i butanu. Mi¬ nimalne korzysci na stacji uzdatniania gazu moz- 45 na otrzymac przez polaczenie czynnosci usuwania gazów kwasnych i przemieszczania strumienia woda-gaz dla recyrkulacji wodoru. Dalsze lacze¬ nie strumieni metanu i strumieni H2-CO oraz od¬ dzielny odzysk strumieni C2-C4, stosuje sie wedlug 50 potrzeb. , PL PL

Claims (14)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób otrzymywania produktów plynnych M i gazowych w zintegrowanym procesie hydrokar¬ bonizacji i zgazowywania wegla, znamienny tym, ze stosuje sie proces trzyetapowy, obejmujacy etap zgazowywania wegla w postaci spieczonej para. wodna w podwyzszonej temperaturze, w ce- M lu wytworzenia zmodyfikowanych czastek wegla w postaci spieczonej i pierwszego produktu gazo¬ wego bogatego w wodór, etap spalania uzyska- nych w etapie zgazowywania zmodyfikowanych czastek wegla w postaci spieczonej, w powietrzu wr J 16 przy temperaturze wystarczajacej dla wytworze¬ nia lepkich czastek popiolu, laczacych sie ze so¬ ba i stanowiacych nosniki ciepla, oddawanego w etapie zgazowywania, w wyniku opadania tych czastek przez strefe zgazowywania, oraz etap hy- drokarbonizacji, w którym wykorzystuje sie wo¬ dór wytworzony w etapie zgazowywania dla reak¬ cji hydrokrbonizacji czastek wegla, przy czym podgrzane czastki wegla wprowadza sie pionowo do góry do dolnej czesci strefy hydrokarbonizacji w strumieniu gazu fluidyzacyjnego pozbawionego tlenu a korzystnie bogatego w wodór, dla gwal¬ townej i jednorodnej dyspersji w osnowie z nie- aglomerujacych czastek znajdujacej sie w strefie hydrokarbonizacji^ przy temperaturze 460—600°C 1 przy czasie 5—60 minut przebywania tych cza¬ stek wegla w strefie hydrokarbonizacji, zas uzy¬ skane w etapie hydrokarbonizacji czastki wegla w postaci spieczonej uzywa sie w etapie zgazowy¬ wania, natomiast z otrzymanych w tym etapie produktów cieklych i gazowych oddziela sie ole¬ je ciezkie i lekkie oraz wode.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze uzyskane w etapie hydrokarbonizacji -czastki weg¬ la w postaci spieczonej doprowadza sie do zgazo¬ wywania w temperaturze nieco nizszej od tempe¬ ratury w strefie hydrokarbonizacji.
3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze wode uzyskana w etapie hydrokarbonizacji stosuje sie w etapie zgazowywania.
4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w etapie hydrpj^ifbonizacji stosuje sie cisnienie wieksze o 0,35—-l7,5~ k zowywania.
5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze czastki wegla wprowadzane do strefy hydrokar¬ bonizacji podgrzewa sie do temperatury 300—420°C.
6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym,. ze zgazowywanie czastek wegla w postaci spieczo¬ nej przeprowadza sie w temperaturze 800— —1000°C. ' '
7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze spalanie zmodyfikowanych czastek wegla przepro¬ wadza sie w temperaturze 1000—1200°C.
8. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze jako gaz fluidyzacyjny, pozbawiony tlenu, stosu¬ je sie gaz opalowy, azot, wodór i pare wodna.
9. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze temperature czastek wegla w postaci spieczonej doprowadzanych do zgazowywania utrzymuje sie na wartosci 300—400°C.
10. Sposób-wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze podgrzane czastki wegla wprowadza sie do strefy hydrokarbonizacji poprzez osiowo srodkowa czesc dolnej czesci tej strefy.
11. Sposób wedlug zastrz. 10, znamienny tym, ze podgrzane czastki wprowadza sie do strefy hy¬ drokarbonizacji w strumieniu gazu fluidyzacyjne¬ go o predkosci wiekszej niz 60 m/sek., a korzyst¬ nie 120 m/sek.
12. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do strefy hydrokarbonizacji wprowadza sie olej recyrkulacyjny wraz z czastkami wegla z takimi samymi lub zblizonymi predkosciami.
13. Sposób wedlug zastrz. 12, znamienny tym, ze106 251 17 18 olej recyrkulacyjny wprowadza sie z predkoscia w etapie zgazowywania stosuje sie 25 do 80% wieksza niz 120 m/sek. czastek wegla w postaci spieczonej, uzyskanych
14. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w etapie hydrokarbonizacji. tj-56 56 m% *^P^ s 122J 4 L_ ^1^[ 2-C P~ IK PL PL
PL1975186050A 1974-12-27 1975-12-24 Sposob otrzymywania paliw plynnych i gazowych w zintegrowanym,ciaglym procesie hydrokarbonizacji i zgazowywania wegla PL106251B1 (pl)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US05/536,791 US3988237A (en) 1974-12-27 1974-12-27 Integrated coal hydrocarbonization and gasification of char

Publications (1)

Publication Number Publication Date
PL106251B1 true PL106251B1 (pl) 1979-12-31

Family

ID=24139940

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1975186050A PL106251B1 (pl) 1974-12-27 1975-12-24 Sposob otrzymywania paliw plynnych i gazowych w zintegrowanym,ciaglym procesie hydrokarbonizacji i zgazowywania wegla

Country Status (14)

Country Link
US (1) US3988237A (pl)
JP (1) JPS543161B2 (pl)
BE (1) BE837092A (pl)
BR (1) BR7508640A (pl)
CA (1) CA1070948A (pl)
DD (1) DD121951A5 (pl)
DE (1) DE2558533A1 (pl)
ES (1) ES443885A1 (pl)
FR (1) FR2296003A1 (pl)
GB (1) GB1529849A (pl)
PL (1) PL106251B1 (pl)
RO (1) RO72183A (pl)
TR (1) TR19176A (pl)
ZA (1) ZA757405B (pl)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4162959A (en) * 1976-06-25 1979-07-31 Occidental Petroleum Corporation Production of hydrogenated hydrocarbons
US4166786A (en) * 1976-06-25 1979-09-04 Occidental Petroleum Corporation Pyrolysis and hydrogenation process
US4298453A (en) * 1977-12-27 1981-11-03 Mobil Oil Corporation Coal conversion
US4415431A (en) * 1982-07-14 1983-11-15 Cities Service Company Integrated oxygasification and hydropyrolysis process for producing liquid and gaseous hydrocarbons
DE3236504A1 (de) * 1982-09-29 1984-03-29 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Verfahren zur gewinnung von kohlenwasserstoffen aus oelhaltigem gestein oder sand durch hydrierende schwelung
DD235393A3 (de) * 1983-12-22 1986-05-07 Wolfgang Michel Verfahren zur herstellung von fluessigprodukten, insbesondere teer, aus organischen schuettguetern
GB8705275D0 (en) * 1987-03-06 1987-04-08 Foster Wheeler Energy Ltd Production of fuel gas
US6054043A (en) * 1995-03-28 2000-04-25 Simpson; Theodore B. Process for the hydrogenation of hydro-carbonaceous materials (Carb-Mat) for the production of vaporizable products
US7626062B2 (en) 2007-07-31 2009-12-01 Carner William E System and method for recycling plastics
JP2012506483A (ja) * 2008-10-22 2012-03-15 サザン リサーチ インスティチュート 合成ガスを浄化するためのプロセス
US8877136B1 (en) 2012-09-05 2014-11-04 Andrei Razumau Method of producing synthesis gas from coal
CZ305840B6 (cs) * 2013-06-11 2016-04-06 Jiří Surý Vysokotlaký zplynovač
CN110467943B (zh) * 2018-05-11 2022-04-15 成都聚实节能科技有限公司 一种煤制天然气、烯烃及煤焦油方法
EP4065668A4 (en) * 2019-11-25 2023-12-27 Wormser Energy Solutions, Inc. CARBONIZATION PRODUCT PREPARATION SYSTEM AND GASIFICATION REACTOR FOR ALL-STEAM GASIFICATION WITH CARBON CAPTURE
CN114717027A (zh) * 2021-01-06 2022-07-08 新疆宜化化工有限公司 一种适用于高碱低灰熔点煤的循环流化床气化装置及工艺
CN114181741B (zh) * 2021-11-19 2022-09-20 新奥科技发展有限公司 煤加氢气化装置

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2676908A (en) * 1948-12-01 1954-04-27 Standard Oil Dev Co Carbonization of lignite to produce motor fuels
US2657124A (en) * 1948-12-30 1953-10-27 Texas Co Generation of heating gas from solid fuels
US2634286A (en) * 1949-11-07 1953-04-07 Martin A Elliott Production of hydrocarbon synthesis gas from coal
US3171369A (en) * 1962-12-28 1965-03-02 Union Carbide Corp Combustion of carbonaceous solids
US3347647A (en) * 1963-08-21 1967-10-17 American Gas Ass Conversion of solid fossil fuels to high-b. t. u. pipeline gas
US3375175A (en) * 1965-01-21 1968-03-26 Fmc Corp Pyrolysis of coal
US3556749A (en) * 1968-07-05 1971-01-19 Gen Electric Apparatus and method for the hydrogenation of coal
US3755137A (en) * 1971-03-24 1973-08-28 Hydrocarbon Research Inc Multi-stage ebullated bed coal-oil hydrogenation and hydrocracking process
US3817723A (en) * 1972-03-23 1974-06-18 Secretary Two-stage gasification of pretreated coal

Also Published As

Publication number Publication date
RO72183A (ro) 1981-06-26
ZA757405B (en) 1976-11-24
BE837092A (fr) 1976-06-24
ES443885A1 (es) 1977-04-16
FR2296003A1 (fr) 1976-07-23
CA1070948A (en) 1980-02-05
DD121951A5 (pl) 1976-09-05
US3988237A (en) 1976-10-26
DE2558533A1 (de) 1976-07-01
JPS5189503A (pl) 1976-08-05
TR19176A (tr) 1978-06-16
AU8788075A (en) 1977-06-30
BR7508640A (pt) 1976-09-08
GB1529849A (en) 1978-10-25
JPS543161B2 (pl) 1979-02-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5855631A (en) Catalytic gasification process and system
US4211538A (en) Process for the production of an intermediate Btu gas
US4211669A (en) Process for the production of a chemical synthesis gas from coal
US4118204A (en) Process for the production of an intermediate Btu gas
US5776212A (en) Catalytic gasification system
US4145274A (en) Pyrolysis with staged recovery
EP0067580B1 (en) An integrated catalytic coal devolatilisation and steam gasification process
PL106251B1 (pl) Sposob otrzymywania paliw plynnych i gazowych w zintegrowanym,ciaglym procesie hydrokarbonizacji i zgazowywania wegla
US4348486A (en) Production of methanol via catalytic coal gasification
US5427762A (en) Process for the conversion of carbonaceous feedstocks to particulate carbon and methanol
CN108026459A (zh) 带有碳捕集的全蒸汽气化
US4206032A (en) Hydrogenation of carbonaceous materials
CA1075903A (en) Coal gasification apparatus
EP0485378A4 (en) IMPROVED PROCESS FOR REFINING COAL BY HYDRODISPROPORTIONING WITH SHORT STAY TIME.
CA2069320C (en) Process for the conversion of carbonaceous feedstocks to particulate carbon and methanol
US20040126316A1 (en) Process and apparatus for generating hydrogen from oil shale
CN113195685A (zh) 处理含碳材料的工艺和用于其的设备
CN111088057A (zh) 一种废塑料制油制氢方法
US4448668A (en) Process for retorting oil shale with maximum heat recovery
US3847566A (en) Fluidized bed gasification process with reduction of fines entrainment by utilizing a separate transfer line burner stage
US4560547A (en) Production of hydrogen from oil shale
US3823084A (en) Hydrogenation of coal
US4435271A (en) Oil shale retorting process with a moving bed pressure letdown stage
DE2643298A1 (de) Verfahren zur kontinuierlichen vergasung von feinteiligem, kohlenstoffhaltigem material
US4571249A (en) Apparatus for the conversion of coal to gas, liquid and solid products