NO850095L - Katodestav omfattende en metallsaale for hall-heroult elektrolyseceller - Google Patents
Katodestav omfattende en metallsaale for hall-heroult elektrolysecellerInfo
- Publication number
- NO850095L NO850095L NO850095A NO850095A NO850095L NO 850095 L NO850095 L NO 850095L NO 850095 A NO850095 A NO 850095A NO 850095 A NO850095 A NO 850095A NO 850095 L NO850095 L NO 850095L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cathode rod
- rod according
- cathode
- sole
- screen
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 24
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 24
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 37
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 34
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 34
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 21
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical group [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 14
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 14
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 claims description 11
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 10
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000005476 soldering Methods 0.000 claims description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 claims description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 4
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 3
- 238000009626 Hall-Héroult process Methods 0.000 claims description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 239000011135 tin Substances 0.000 claims description 2
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims 1
- IYRDVAUFQZOLSB-UHFFFAOYSA-N copper iron Chemical compound [Fe].[Cu] IYRDVAUFQZOLSB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims 1
- 239000000565 sealant Substances 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 9
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 description 5
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 4
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000006056 electrooxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 235000015927 pasta Nutrition 0.000 description 2
- 230000001603 reducing effect Effects 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
- C25C3/16—Electric current supply devices, e.g. bus bars
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Water Treatment By Electricity Or Magnetism (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Insulated Conductors (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår konstruksjonen av elektrolyseceller for fremstilling av aluminium ved Hall-Heroult prosessen. Den angår mere spesielt en katodestav som omfatter en metall-
såle ment å øke tverrsnittet for passasjen og for å gjøre for-delingen av katodestrømmen enhetlig.
Katoden i en Hall-Heroult elektrolysecelle dannes ved å legge ved siden av hverandre en gruppe karbonerte blokker som på bunn-flaten er utstyrt med 1 (eller noen ganger 2) åpne spor hvori det er fiksert, generelt ved å helle støpejern, noen stålstaver av kvadratisk, rektangulært eller sirkulært tverrsnitt hvortil det er forbundet ledere som forener suksessive celler for å utgjøre serier.
Stålstavene som benyttes for å ekstrahere katodestrømmen gir således en begrenset kontaktoverflate med karbonet, noe som for-årsaker et betydelig spenningstap på grensefalten karbon/støpe-jern.
For å redusere dette spenningstap er det også kjent å øke tverrsnittet av stålstaven, i det minste i den i karbonet innelukkede sone, mens man opprettholder et vanlig eller redusert tverrsnitt når man passerer gjennom den ytre del av celleioslasjonen for å unngå for stor termisk lekkasje.
Imidlertid er en slik virkning nødvendigvis begrenset idet tykkelsen av karbonet på flankene av sporene må være tilstrekkelig mekanisk sterke til å motstå belastningen p.g.a. den termiske ekspansjon av katodestaven og dennes tetteinnretninger når cellen er i drift.
Gjenstanden for foreliggende oppfinnelse er i det vesentlige å
øke (med mer enn 10%) tverrsnittet av stålet som er tilgjengelig for å trekke ut katodestrøm, og kontaktoverflaten mellom karbon og katodeledere. Den omfatter å tilveiebringe hver katodestav med en metallsåle i elektrisk kontakt med den horisontale basis for hver karbonerte blokk i det sålen er sveiset til katodestaven for å tillate passasje av elektrisk strøm. Videre kan en kontinuerlig stålskjerm arrangeres under sålen i elektrisk kontakt med denne for således forhindre innfiltrering av flytende aluminium og smeltet kryolitt og på denne måte i vesentlig grad å øke tjenestelivet for elektrolysecellen.
Fig. 1 viser den kjente teknikk.
Figurene 2 til 15 viser implementering av oppfinnelsen.
Alle figurene er vist i vertikalsnitt.
Fig. 1 viser det konvensjonelle arrangement for en karbonert katodeblokk 1 der staven 2A er festet ved støpejern 3.
I dette tilfelle er staven i flukt med bunnen av den karbonerte blokk.
I den høyre del av figur 1 kan staven 2B i en alternativ utfør-elsesform i større eller mindre grad strekke seg ut over basis-planet for den karbonerte blokk 3. De suksessive katodeblokker er vanligvis satt sammen ved hjelp av en skjøt 4 bestående av karbonert pasta.
Fig.. 2 viser en første utførelsesform av oppfinnelsen. To tykke stålplater av bløtt stål 5 forbundet med bunnen av de karbonerte blokker 1 ved hjelp av et sjikt av elektrisk ledende elastisk materiale 6 er sveiset til katodestaven.
En variasjon i fig. 2A kan stålsålen 5 bestå av et stål-kobber laminat der kobberflaten 5A er i kontakt enten direkte med den karbonerte blokk 1 eller via det elastisk ledende sjikt 6. Tykkelsen av kobbersjiktet 5A bør fortrinnsvis være større enn
en minimumsverdi som kan anslås til ca.'5% av stålsjiktet tilsvarende oppløseligheten for kobber i stål ved 900 til 950°C
slik at hele kobbersjiktet ikke forsvinner ved diffusjon i fast tilstand inn i stålet.
Det varme kobbers føyelighet letter opprettelse av god kontakt med katodeblokken og hvis nødvendig kan partielt kompensere deformasjoner i stålsålen.
Fordi videre kobber er en meget bedre leder for elektrisk strøm enn stål skjer det en betydelig reduksjon i spenningstapet i katodekollektorene. Fig. 3 viser i 4 trinn 3a, 3b, 3c og 3d den prosedyre som benyttes for å konstruere gjenstanden for fig. 2.. Fig. 3a viser det første trinn: etter at karbonblokken 1 er snudd slik at sporet 7 vender opp blir katodestaven 2 festet ved helling av støpejern 3. Fig. 3b viser det andre trinn: etter festing av katodestaven 2 anbringes et elektrisk ledende elastisk sjikt 6 på den øvre flate av den snudde blokk. Det er fordelaktig å bruke en karbon- eller grafittfilt, eller igjen en laminert grafittfilm eller et kompleks bestående av å klebe en. strimmel av karbon- eller grafittfilt til en strimmel av laminert grafitt.
Som et eksempel kan det benyttes: "RVG" grafittfilt eller "PAPYEX".
Fig. 3c viser det tredje trinn: sålen 5 bestående av to tykke stålplater anbringes på det elastiske ledende sjikt 6 og påføres kraftig ved pressing mot dette.
Tråder av loddet trinn 8 som fortrinnsvis er kontinuerlige kan
fremstilles for å forbinde de tykke plater med katodestaven.
En stålsåle som er forbundet elektrisk med katodestaven oppnås
på denne måte. Sålen er minst 4 mm og fortrinnsvis minst 10 mm tykk og generelt omtrent 10 til 15 mm tykk. Tverrsnittsarealet for katodestaven kan f. eks. være 160 mm x 120 mm.
Fig. 3d viser så karbonkatodeblokken snudd i normal stilling.
Fig. 4 viser en variasjon av oppfinnelsen hvor stålsålen er i kontakt med to karbonkatodeblokker i elektrisk kontakt med disse. Fig. 5 viser at det i sammensetningsøyeblikket er foretrukket å tilveiebringe en lett klaring mellom sålene 5 for to ved siden av hverandre liggende blokker 1 og 1' slik at når den normale driftstemperatur og p.g.a. den større ekspansjon for stålsålen en for karbonblokkene, kantene.av to hverandre liggende såler 5
og 5' er i kontakt igjen med akkurat tilstrekkelig trykk til å sveise disse kantene mot hverandre uten at trykket er så stort at det forårsakes deformasjon av sålene, noe som kunne forringe den elektriske kontakt mellom karbonblokkene og stålsålene.
De mot hverandre liggende ander av to hverandre liggende såler
5 og 5<1>kan være loddrett på såleplanet og parallelle med hver-r andre slik som vist i figuren eller de kan være skrådd slik som vist i fig. 5 og 5b.
Planet for skråningene i 5 og 5' kan eventuelt være parallelle med hverandre (5a h.h.v. 5b).
For å forhindre at pulverformige produkter som oppstår i sjiktet
11 skal trenge inn i klaringen 9 mellom to plater 5 og 5<1>er det . mulig å legge imellom en strimmel av tynn plate 10 som virker som pakning. Denne forhindrer også den karbonholdige pasta som skiller skjøten 4 fra å flyte inn i rommet 9 under den første oppvarming .
Størrelsen av klaringen 9 som er nødvendig for sammensetning
eller installering avhenger av den nøyaktige art av karbonblokken som kan være basert på antrasitt, eller semigrafitt eller semigrafittert eller grafitt og den nøyaktige størrelse av blokkene og sålene, og på arten og tykkelsen av skjøten mellom blokkene som kan være blokker lagt an mot hverandre eller separert av et lite rom 4 av en pasta. Denne klaring vil vanligvis defineres ved et e/L forhold på ca. 1 til 2%.
Fig. 6 viser en konstruksjonsdetalj for tettestrimlene 10. Den øvre strimmel 10A sveises f. eks. til platen 5 og den nedre strimmel 10B sveises på platen 5' slik at de kan gli fritt og tilpasse sin endelige posisjon under den første oppvarming. Imidlertid, og forutsatt at et egnet spor er tilveiebragt i katodeblokkene 1, kan en grafittdel med lav porøsitet 12 som forbedrer tetningen av mellomrommet 4 og reduserer infiltrasjonen av smeltet kryolitt under oppstart av elektrolysecellen, anbringes ved bunnen av mellomrommet 4. Fig. 7 viser en annen alternativ utførelsesform av rommet mellom sålen 5 og 5' for ved siden av hverandre liggende blokker 1 og 1". Den direkte sveis mellom 5 og 5' er utelatt og en fleksibel pakning 14 som fortrinnsvis er elektrisk ledende og sammenpressbar slik som en grafittsnor eller et tynnvegget metallrør (en tykkelse mindre enn halve tykkelsen av sålen 5 eller 5') som hviler fritt mellom strimlene 10A og 10B anbringes i klaringen 9. Videre kan montering, tildekning og festing av filmene av elastiske karbonert materiale 13 som forbedrer pakningen i mellomrommet tilveiebringes av de ovenfor nevnte grunner. Figur 8 viser et ytterligere alternativ der den fleksible karbonerte skjøt 14 er erstattet av et deformerbart rør 15 som på forhånd er sveiset til minst en av sålene 5 eller 5' og som absorberer ekspansjonsvirkningen og som fylles med et inert pulverformig materiale 19 for å begrense internoksydasjon under oppvarming.
Selvfølgelig kan fleksible eller deformerbare forbindelser av denne type benyttes for skjøten mellom halvskermene i den samme blokk hvis blokken omfatter en festing med stålhalvstaver separert i sentrum av blokken med et rom p.g.a. ekspansjon.
Figurene 9 og 10 viser utførelsesformen av oppfinnelsen når det gjelder karbonblokker 1 utstyrt med to parallelle katodestaver 2c og 2d, et arrangement som enkelte ganger benyttes i den hensikt å øke kontaktoverflaten med karbonblokken.
I fig. 9 ser man at de to staver 2c og 2d er festet samtidig ved
å helle støpejern 3 der tykkelsen e for platen av støpejern mellom de to staver fortrinnsvis er mindre enn eller lik avstanden mellom dimensjonene H h, (e<h - h,).
J o 1 o 1
Sålen 6 kan bestå av kun stålplater eller blandede stål-kobber-plater som beskrevet ovenfor.
I fig. 10 er de to katodestaver 2c og 2d festet individuelt og
så forbundet ved sveising til en plate 21 som er formet på forhånd til en bue for således under oppvarming å oppnå en god elektrisk kontakt med den sentrale del av karbonblokken via det elastiske ledende sjikt 6.
I alle de viste tilfeller i figurene 2 til 10 er metallsålen i kontakt med bunnen av karbonblokkene, enten direkte eller via det elastiske materialet 6, over minst 20% av overflaten av denne bunn.
Det er mulig å forbedre festingen for underkatoderommet og å eliminere så og si helt den lekkasje av flytende aluminium og smeltet kryolitt ved å anordne en skjerm 2 6 under bunnen av karbonblokkene som utgjør katoden i elektrolysecellen og hvori katodestavene er festet,, idet denne skjerm strekker seg minst over hele rommet som ligger direkte under katoden (fig. 11).
Den består av minst en kontinuerlig stålplate der minst halv-parten av overflatearealet består av en andel som er minst 5 mm og fortrinnsvis 8 til 12 mm tykk og omfatter minst en deformer-bar sone som absorberer belastningene p.g.a. temperaturavvik mellom den sentrale del som befinner seg direkte under katoden og den mindre varme perifere del. For å unngå risikoen for elektrokjemisk korrosjon er det derfor foretrukket å anbringe metallsålen i elektrisk kontakt med skjermen 26. Den elektriske forbindelse mellom sålen 5 og skjermen 26 kan tilveiebringes f. eks. ved lodding med en kontinuerlig elektrisk kontinuerlig tråd mellom minst en kant av sålen og den kontinuerlige skjerm. Den kan også tilveiebringes ved å smelte en loddelegering som på forhånd er anordnet mellom sålen og den kontinuerlige skjerm der solidus og liquiduspunktet for legeringen er hensiktsmessig valgt.
Fig. 12 viser en utførelsesform av dette prinsipp i henhold til hvilket sålen 5 for hver katodestav 5 befinner seg direkte på den tykke kontinuerlige stålskjerm 26 hvortil den er forbundet
ved hjelp av lodding 16 eller sveising 17.
i
Fordelene med dette arrangement er at den kontinuerlige tykke stålskjerm 26 er på katodestavens elektriske potensial på alle punkter, noe som eliminerer enhver virkning av en elektrokjemisk
celle som er en jurtig korrosjonsgenerator. Skjermen er minst
i 5 mm tykk og fortrinnsvis mellom 8 og 12 mm tykk. Sålen 5 er minst 4 mm tykk og fortrinnsvis minst 10 mm tykk.
Fig. 12 viser hvordan innretningen kan posisjoneres under kon-struksjon av cellen. Katodestaven 2 er posisjonert og festet med i støpejern 3 i hver katodeblokk 1. En såle 5 der lengden er minst lik og i praksis noe mindre enn avstanden mellom aksene for to suksessive staver sveises så ved 18. Denne blokk anbringes så på skjermen 26 som hviler på det isolerende sjikt 20 og sveises
ved 9, fortrinnsvis ved en kontinuerlig tråd for å gi god elek-
i trisk kontakt. Sjiktene 24 og 25 isoleres og ildfaste blokker
arrangeres på bunnen 27 av elektrolysecelle tanken.
For installering av den første og siste blokk kan det være nød-vendig å modifisere lengden og arrangementet av sålene for å lette montering.
Det er mulig å fremstille den elektriske forbindelse mellom
sålen 5 og skjermen 26 ved lodding 16 ved bruk av en legering med et egnet solidus- og liquiduspunkt, anordnet mellom sålen og skjermen.
Denne loddelegering bør tilfredsstille følgende betingelser:
1) Solidustemperaturen (d.v.s. den høyeste temperatur der legeringen er fast) bør være høyere enn ca. 600°C og fortrinnsvis 650°C for under den første bruk av cellen å tillate en relativ bevegelse mellom sålene 5 og skjermen 26 som oppstår ved den forskjellige ekspansjon mellom blokkene og katodestavene p.g.a. sålene og den kontinuerlige skjerm. Hvis loddemetallet innføres i form av et pulverformig sjikt eller i form av meget fint granulat av legering som forblir fast opp til ca. 650°C vil denne betingelse oppfylles. 2) Denne samme solidustemperatur bør fortrinnsvis ikke overskride den temperatur som sålen når under kontinuerlig drift, d.v.s. omtrent 850 til 920°C, for å tillate at loddelegeringen blir flytende i det minste partielt mens temperaturen oppnås under oppstarting av cellen. En sveiset skjøt tilveiebringes først k_ ved metallisk interdiffusjon mellom stålplatene i sålen 5 og skjermen 26 under denne i det minste delvise smelting av den mellomliggende legering. Dette implikerer at: minst et av de legerende elementer er tilstrekkelig oppløselig i jern i fast tilstand i et temperaturområde som tilsvarer driftsbetingelsene for sålen og skjermen;
at jernet i det minste er delvis oppløselig i den flytende mellomliggende legering slik at sveisingen er effektiv etter
at de legerende elementer av det mellomliggende ifylte materialet er absorbert ved diffusjon i det faste stål. Således bevirkes overflatesmelting av stålet p.g.a. legeringen, legeringen forsvinner så ved diffusjon inn i stålet og etterlater en fast sveis i posisjon. 3) Legeringen eller bestanddeler derav bør ikke understøtte oksydasjon av stålet. 4) Legeringen eller bestanddelene bør ikke gjøre stålet mekanisk eller kjemisk sprøtt. 5) Til slutt må omkostningene for legeringen være moderate, dette av hensyn til industriell bruk.
Den optimale sammensetning for gjennomføring av oppfinnelsen inneholder minst 5% av et første metall valgt blandt aluminium, kobber, sink med resten minst et andre metall valgt blandt mangan, nikkel, vanadium, berylium, silisium, tinn og titan såvel som aluminium og kobber hvis det første metall ikke er kobber eller aluminium. Av disse legeringer er sammensetningene nr. 1, 3, 6 og 7 spesielt egnet for industriell bruk. enkelte legeringer er sprø og kan knuses til ønsket finhetsgrad mens andre må behandles på kjent måte ved sprøyting i flytende tilstand.
Hvis sammensetningen av legeringen tillater det kan dette mellom-leggsmateriale benyttes i form av en tynn laminert folie som innføres mellom sålen og skjermen under montering. Nærværet blandt hoved- eller sekundærbestanddelene av legeringen av et metall som har en reduserende virkning ovenfor jernoksyd (skall-dannelse) som vanligvis dekker stålplaten som benyttes for å til-danne sålen eller skjermen (metaller slik som Al og/eller Si)
gjør det unødvendig å benytte noen andre avskallingsmidler for å understøtte utspredning. av loddefyllstoffet når det føres inn i flytende tilstand.
Det er også mulig i en variasjon av oppfinnelsen å kombinere sålen 5 og skjermen 26 i en enkel.del bestående av en tykk stålplate 22 som vist i figurene 13 og 14, som kan være utstyrt med mellomrom eller deformerbare soner istand til å motstå termisk ekspansjon, f. eks. rør 15 i fig. 2. I et slikt tilfelle kan tykkelsen av skjermen være mellom 10 og 20 mm.
For sammensetning blir stavene 2 posisjonert på skjermen 21 og
så forbundet med en tråd av loddemetall 23. Deretter installeres katodeblokkene 1 og festes ved karbonpasta 13. Denne forbindelse kan også skje ved et loddefyllstoff 16.
Et sjikt av fleksibelt materiale som er en god elektrisk leder,
f. eks. "PAPYEX" og som er en film av fleksibel grafitt, eller en "RVG" grafittfilt kan også legges mellom de karbonerte blokker 1 og den tykke skjerm 22.
Fig. 14 viser en annen metode for sammensetning der katodestavene
2 ikke er anordnet direkte under aksen av blokken 1 men dekker over to ved siden av hverandre liggende blokker umiddelbart under mellomrommet mellom de to blokker. Fordelen med dette arrangement er at den karbonerte pasta 4 som gir tetningen mellom blokkene 1 og stavene 2 kan sprøytes inn varmt i rommet som skiller to ved siden av hverandre liggende blokker.
Fig. 15 viser meget skjematisk det partielle tverrsnitt av en elektrolysecelle i h.h.t..oppfinnelsen med den ytre metalltank 30, sideveggen 31 bestående av karbonert pasta, en karbonert katodeblokk 1 med det overliggende sjikt av flytende aluminium 32, elektrolytten 33 og anodesystemet 34, stålkatodestaven 2 festet med støpejern 3 og stålsålen 5 som utgjør oppfinnelsens gjenstand. Det skal bemerkes at tverrsnittet for katodestaven 2 er redusert når den passerer gjennom de ytre deler av utforingen
31 og tanken 30.
De følgende fordeler oppnås ved gjennomføring av oppfinnelsen.
1) Metallsålene på hver katodestav (1 celle kan ha flere titalls av dem) øker med minst 10% og opptil 20-50% tverrsnittet for passasjen av katodestrøm og stål-karbonkontaktoverflaten med en tilsvarende reduksjon i spenningstapet ved stål-karbon kontakten. 2) Metallsålen som er foreent med skjermen tillater en meget god fordeling av strømmen over hele overflaten av katoden og således en reduksjon i de horisontale strømmer i det flytende aluminium, noe som har en uønsket innflytelse på stabiliteten og utbyttet fra cellen p.g.a. turbulensvirkning-er som dannes i det flytende aluminiumsjikt. 3) Den metalliske såle som er forbundet med skjermen tillater også utmerket homogenitet i temperaturen i katodemontasjen, noe som reduserer risikoen for infiltrering i de varme soner og kondensasjon i de relativt kjøligere soner. 4) Hvis en katodestav brekker (p.g.a. korrosjon p.g.a. innfiltrering av kryolitt og flytende aluminium i mellomrommene) virker sålen for blokken som ansees som nødkollektor, forsinker således det tidspunkt når cellen må stanses og avdekkes for å reparere katoden. Videre er den elektriske ubalanse i cellen begrenset og dette er gunstig for Faraday-utbyttet i løpet av den periode i løpet av det tidsrom en stav brekker og cellen stanses.
Nårværet av skjermen 26 bidrar til de følgende ytterligere fordeler . 5) Blokkering av all infiltrering av natrium-fluorerte produkter og av kryolitt i retning av den termiske isolasjon som befinner seg på bunnen av tanken og som er hovedårsaken for sammenbrudd i elektrolyseceller. 6) Større konstruksjonsenkelhet for katoden som i det tilfelle som er vist i figur 3 f. eks. krever kun en enkel tråd av ytterligere festemetall som fremstilles flatt og i et tilgjengelig rom, eller en anvendelse av pulverformig loddefyllstoff, i sammen-ligning med de tidligere løsninger. 7) Eliminering av risikoen for elektrokjemisk korrosjon i skjermen da denne befinner seg på katodestavens potensiale på
alle punkter. Implementering av oppfinnelsen understøtter økning i den brukbare levetid for elektrolysecellen og bidrar til å opprettholde god termisk isolasjon i bunnen under levetiden.
Alle disse fordeler kombineres og gir en vesentlig økning av den effektive levetid for en elektrolysecelle.
Claims (21)
1. Katodestav som tillater uttrekning av strøm fra en celle for frmestilling av aluminium ved elektrolyse i henhold til Hall-Heroult prosessen som er festet i minst et åpent spor (7) i bunnen av hver av de karbonerte blokker (1) som utgjør katoden i elektrolysecellen, karakterisert ve d at katodestaven (2) er utvidet med en metallsåle (5) i elektrisk kontakt med bunnen av de karbonerte blokker (1) over minst 20% av det totale overflateareal av denne bunn.
2. Katodestav ifølge krav 1, karakterisert ved at sålen (5) består av en metallplate som er minst 4 mm tykk og fortrinnsvis minst 10 mm tykk og sveiset til katodestaven (2) før den karbonerte blokk posisjoneres i cellen.
3. Katodestav ifølge krav 2, karakterisert ved at metallsålen består av en stålplate.
4. Katodestav ifølge krav 2, karakterisert ved at metallsålen er et jern-kobber komposittmateriale hvorav kobberdelen liggeroppover og vender mot bunnen av de karbonerte blokker.
5. Katodestav ifølge krav 4, karakterisert ved at tykkelsen av kobberdelen er minst 5% av tykkelsen av stål-delen.
6. Katodestav ifølge et hvilket som helst av kravene 1 til 5, karakterisert ved at den elektriske kontakt mellom sålen (5) og bunnen av den karbonerte blokk (1) tilveiebringes ved hjelp av minst ett sjikt av elastisk materiale (6) som er elektrisk ledende.
7. Katodestav ifølge krav 6, karakterisert ved det at det elastiske materialet (6) er et karbonert produkt valgt blant karbonfilt, grafittfilt, laminert grafitt film og laminert grafitt film komplekser festet til en grafitt-eller karbonfilt.
8. Katodestav ifølge et hvilket som helst av kravene 1 til 7, karakterisert ved at sålene 5 og 5 <1> for to ved siden av hverandre liggende katodeblokker 1 og 1' er adskilt av et rom (9) på en slik måte at de kommer i kontakt når de har nådd sin likevektstemperatur under drift, f. eks. mellom 800 og 900°C.
9. Katodestav ifølge et hvilket som helst av kravene 1 til 7, karakterisert ved at sålene 5 og 5' for to ved siden av hverandre liggende katodeblokker 1 og 1 <1> er separert av et rom (9) fylt med en fleksibel pakning (14).
10. Katodestav ifølge krav 8 eller 9, karakterisert ved at rommet (9) er fylt med tettemidler slik som (10A, 10B).
11. Katodestav ifølge krav 1, karakterisert ved at den nedre flate av sålen (5) befinner seg i et overlagt forhold og i elektrisk kontakt med en tykk kontinuerlig metallskjerm (26) anordnet på toppen av den termisk isolerende utforing (10).
12. Katodestav ifølge krav 11, karakterisert ved at den elektriske forbindelse mellom sålen (5) og skjermen (26) tilveiebringes ved lodding.
13. Katodestav ifølge krav 12, karakterisert ved at den loddede forbindelse oppnås ved hjelp av en tråd av kontinuerlig eller diskontinuerlig loddemtall mellom minst en kant av sålen (5) og skjermen (26).
14. Katodestav ifølge krav 12, karakterisert ved at loddemtallet er tilveiebragt ved smelting av en legering som på forhånd er anordnet mellom sålen og den kontinuerlige skjerm.
15. Katodestav ifølge krav 14, karakterisert ved at loddelegeringen har et soliduspunkt mellom 600 og 920°C og fortrinnsvis mellom 650 og 850°C.
16. Katodestav ifølge krav 14, karakterisert ved at loddelegeringen inneholder minst 15% av et første metall valgt blant aluminium, kobber og et sink, idet resten er minst et andre metall valgt blant mangan, nikkel, vanadium, berylium, silisium, tinn og titan, såvel som aluminium og kobber hvis det første metall ikke er kobber eller aluminium.
17. Katodestav ifølge krav 11 eller 12, karakterisert ved at skjermen (26) omfatter midler som (7) for absorbsjon av termisk ekspansjon og belastninger.
18. Katodestav ifølge krav 11, karakterisert ved at sålen (5) og skjermen (26) kombineres i en enkelt plate (22) i direkte kontakt med hver katodestav hovrtil den er forbundet med sveising eller lodding og er utstyrt med midler slik som (15) for absorbsjon av termisk ekspansjon og belastninger.
19. Katodestav ifølge krav 18, karakterisert ved at den er anordnet direkte under aksen for hver katodeblokk (1) •
20. Katodestav ifølge krav 18, karakterisert ved at den er anordent direkte under pakningen som separerer to ved siden av hverandre liggende katodeblokker.
21. Katodestav ifølge krav 18, karakterisert ved at den er festet til blokken (1) ved hjelp av en karbonert pasta (4) som deretter brennes i posisjon.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8308334A FR2546184B1 (fr) | 1983-05-16 | 1983-05-16 | Barre cathodique comportant une semelle metallique pour cuves d'electrolyse hall-heroult |
FR8403864A FR2560613B2 (fr) | 1983-05-16 | 1984-03-02 | Perfectionnement aux barres cathodiques comportant une semelle metallique, pour cuves d'electrolyse hall-heroult |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO850095L true NO850095L (no) | 1985-01-09 |
Family
ID=26223446
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO850095A NO850095L (no) | 1983-05-16 | 1985-01-09 | Katodestav omfattende en metallsaale for hall-heroult elektrolyseceller |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4647356A (no) |
EP (1) | EP0144371B1 (no) |
AU (1) | AU569524B2 (no) |
CA (1) | CA1214752A (no) |
DE (1) | DE3466561D1 (no) |
ES (1) | ES288259Y (no) |
FR (1) | FR2560613B2 (no) |
GR (1) | GR81586B (no) |
IS (1) | IS1305B6 (no) |
IT (1) | IT1173645B (no) |
NO (1) | NO850095L (no) |
NZ (1) | NZ208161A (no) |
SU (1) | SU1349702A3 (no) |
WO (1) | WO1984004547A1 (no) |
YU (1) | YU84284A (no) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4912302A (en) * | 1987-05-30 | 1990-03-27 | Ngk Insulators, Ltd. | Furnace for sintering ceramics, carbon heater used therefor and process for sintering ceramics |
US5976333A (en) * | 1998-01-06 | 1999-11-02 | Pate; Ray H. | Collector bar |
NO315090B1 (no) * | 2000-11-27 | 2003-07-07 | Servico As | Anordninger for å före ström til eller fra elektrodene i elektrolyseceller,fremgangsmåter for fremstilling derav, samt elektrolysecelle forfremstilling av aluminium ved elektrolyse av alumina löst i en smeltetelektrolytt |
PT1502589E (pt) * | 2003-07-31 | 2006-10-31 | Emdoka Bvba Drug Registration | Suspensoes injectataveis aquosas veterinarias contendo florfenicol |
EP1927679B1 (en) * | 2006-11-22 | 2017-01-11 | Rio Tinto Alcan International Limited | Electrolysis cell for the production of aluminium comprising means to reduce the voltage drop |
CN104651882A (zh) * | 2014-09-29 | 2015-05-27 | 贵州航天乌江机电设备有限责任公司 | 一种铝电解槽阴极组装工艺 |
DE102016210693A1 (de) * | 2016-06-15 | 2017-12-21 | Sgl Cfl Ce Gmbh | Kathodenblock aufweisend eine neuartige Nut-Geometrie |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL142156B (nl) * | 1947-09-05 | Sandoz Ag | Werkwijze voor het bereiden van gesubstitueerde diaryloxaalamiden en de toepassing daarvan als stabiliseermiddelen tegen warmte en adsorberende middelen voor ultraviolet licht in kunststoffen. | |
BE484042A (no) * | 1947-09-08 | |||
FR1125949A (fr) * | 1955-04-30 | 1956-11-12 | Pechiney | Perfectionnements dans la confection de la partie inférieure du creuset des cellules d'électrolyse ignée |
FR1161632A (fr) * | 1956-11-16 | 1958-09-02 | Pechiney | Perfectionnements aux cellules d'électrolyse ignée |
US3551319A (en) * | 1968-09-06 | 1970-12-29 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Current collector |
CH527909A (de) * | 1970-05-01 | 1972-09-15 | Alusuisse | Aluminium-Elektrolysezelle |
JPS56150190A (en) * | 1980-01-16 | 1981-11-20 | Agency Of Ind Science & Technol | Preparation of composite material by thermite reaction |
JPS56150195A (en) * | 1980-04-23 | 1981-11-20 | Sumitomo Alum Smelt Co Ltd | Cathode furnace bottom for aluminum electrolytic furnace |
FR2546183B1 (fr) * | 1983-05-16 | 1985-07-05 | Pechiney Aluminium | Ecran sous-cathodique comportant des zones deformables, pour les cuves d'electrolyse hall-heroult |
-
1984
- 1984-03-02 FR FR8403864A patent/FR2560613B2/fr not_active Expired
- 1984-05-14 ES ES1984288259U patent/ES288259Y/es not_active Expired
- 1984-05-14 AU AU29638/84A patent/AU569524B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-05-14 IS IS2911A patent/IS1305B6/is unknown
- 1984-05-14 EP EP84902015A patent/EP0144371B1/fr not_active Expired
- 1984-05-14 US US06/694,381 patent/US4647356A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-05-14 DE DE8484902015T patent/DE3466561D1/de not_active Expired
- 1984-05-14 WO PCT/FR1984/000129 patent/WO1984004547A1/fr active IP Right Grant
- 1984-05-15 IT IT20920/84A patent/IT1173645B/it active
- 1984-05-15 YU YU00842/84A patent/YU84284A/xx unknown
- 1984-05-15 CA CA000454375A patent/CA1214752A/fr not_active Expired
- 1984-05-15 GR GR74721A patent/GR81586B/el unknown
- 1984-05-15 NZ NZ208161A patent/NZ208161A/en unknown
-
1985
- 1985-01-09 NO NO850095A patent/NO850095L/no unknown
- 1985-01-15 SU SU853836862A patent/SU1349702A3/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2560613B2 (fr) | 1987-03-27 |
WO1984004547A1 (fr) | 1984-11-22 |
IS1305B6 (is) | 1987-11-25 |
YU84284A (en) | 1987-12-31 |
ES288259Y (es) | 1986-07-16 |
AU569524B2 (en) | 1988-02-04 |
CA1214752A (fr) | 1986-12-02 |
IT1173645B (it) | 1987-06-24 |
GR81586B (no) | 1984-12-11 |
NZ208161A (en) | 1988-03-30 |
SU1349702A3 (ru) | 1987-10-30 |
EP0144371A1 (fr) | 1985-06-19 |
US4647356A (en) | 1987-03-03 |
EP0144371B1 (fr) | 1987-09-30 |
DE3466561D1 (en) | 1987-11-05 |
FR2560613A2 (fr) | 1985-09-06 |
AU2963884A (en) | 1984-12-04 |
IS2911A7 (is) | 1984-07-12 |
ES288259U (es) | 1985-12-16 |
IT8420920A0 (it) | 1984-05-15 |
IT8420920A1 (it) | 1985-11-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1110202A (en) | Bipolar electrode | |
NO850095L (no) | Katodestav omfattende en metallsaale for hall-heroult elektrolyseceller | |
NO315090B1 (no) | Anordninger for å före ström til eller fra elektrodene i elektrolyseceller,fremgangsmåter for fremstilling derav, samt elektrolysecelle forfremstilling av aluminium ved elektrolyse av alumina löst i en smeltetelektrolytt | |
CN106894052B (zh) | 一种制备高纯铝的联体-多级铝电解装置及其使用方法 | |
US4576881A (en) | Electrochemical storage cell | |
NO138254B (no) | Membrancelle for utfoerelse av elektrolyseprosesser, saerlig for elektrolyse av alkalikloridloesninger | |
NO753404L (no) | ||
US3390071A (en) | Cathode construction for aluminum reduction cell | |
CN108301022B (zh) | 一种新型夹心电解锰阳极板及其制作方法 | |
JP2781582B2 (ja) | 金属精製用電解槽 | |
CN201416038Y (zh) | 一种新型的铝电解槽阳极导电装置 | |
US3202600A (en) | Current conducting element for aluminum reduction cells | |
US20090236233A1 (en) | Aluminum electrolysis cell electrolyte containment systems and apparatus and methods relating to the same | |
US2370087A (en) | Electrolytic alkali halogen cells | |
NO852366L (no) | Modulaer katodeblokk og katode med lavt spenningsfall. | |
KR20020081695A (ko) | 전극 제조방법 및 전극 | |
US1534317A (en) | Electrolytic production of aluminum | |
CN108356392B (zh) | 一种用于铝合金新能源汽车动力承载装置的焊接工艺 | |
US5306410A (en) | Method and device for electrically coupling a conductor to the metal surface of an electrolytic cell wall | |
US2592483A (en) | Electrolytic cell | |
JPS60501315A (ja) | ホ−ル・エル−式電解槽用の金属プレ−トを有する陰極棒 | |
US4116802A (en) | Electrolytic diaphragm cells | |
US3650941A (en) | Electrolytic reduction cell | |
EP1619731B1 (en) | Electrochemical cell | |
CN111954728A (zh) | 铝熔炉用的多层过渡接头及其制造方法 |