NO844797L - Fremgangsmaate ved forgassing av et karbonholdig materiale. - Google Patents
Fremgangsmaate ved forgassing av et karbonholdig materiale.Info
- Publication number
- NO844797L NO844797L NO844797A NO844797A NO844797L NO 844797 L NO844797 L NO 844797L NO 844797 A NO844797 A NO 844797A NO 844797 A NO844797 A NO 844797A NO 844797 L NO844797 L NO 844797L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- gas
- gasification chamber
- slag
- shaft
- coke
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 46
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 7
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims description 61
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 59
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 34
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 23
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 16
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 13
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 11
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 8
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000004868 gas analysis Methods 0.000 claims description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000370 acceptor Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 235000001674 Agaricus brunnescens Nutrition 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000003415 peat Substances 0.000 description 1
- 150000002989 phenols Chemical class 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/06—Continuous processes
- C10J3/08—Continuous processes with ash-removal in liquid state
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/20—Apparatus; Plants
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2200/00—Details of gasification apparatus
- C10J2200/15—Details of feeding means
- C10J2200/152—Nozzles or lances for introducing gas, liquids or suspensions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/0943—Coke
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/12—Heating the gasifier
- C10J2300/123—Heating the gasifier by electromagnetic waves, e.g. microwaves
- C10J2300/1238—Heating the gasifier by electromagnetic waves, e.g. microwaves by plasma
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for generering av en hovedsakelig CO og inneholdende varm gass fra et karbonholdig utgangsmateriale som i finfordelt form ved hjelp av en transportgass sammen med oksydasjonsmiddel og eventuelle slaggdanneré innføres i et forgasningskammer, og hvilket utgangsmateriale i nevnte kammer partielt forbrennes og i det"minste partielt forgasses.
Generering av reduksjons- eller brenngass basert på et innhold av karbonoksyd og hydrogengass skjer idag jned flere typer fremgangsmåter som arbeider etter helt forskjellige prinsipper, men som alle er beheftet med visse ulemper. Den nødvendige energi genereres som regel ved forbrenning av ett i et tomt kammer injisert karbonholdig utgangsmateriale med oksydasjonsmiddel. For å dekke varmebehovet ved fremgangsmåten "må en viss del av dannet CO og H2forbrennes til CO2og H2O, hvilket fører til at gassen oppviser høyere innehold av karbondioksyd og vann enn hva som er ønsket.
Dette fører til at den ved kjente karbonforgasningsprosesser genererte gass i et separat etterfølgende trinn må befris fra en del av sitt karbondioksydinnhold, hvilket innebærer at gassen først må kjøles for siden igjen å oppvarmes. Ved andre fremgangsmåter anvendes så lave temperaturer at dan-nelse av tjære og fenoler oppstår, hvilket fører til at gassen må vaskes for siden igjen å oppvarmes for å kunne anvendes i etterfølgende prosesstrinn.
På bakgrunn av ovenfor nevnte er hovedformålet med foreliggende oppfinnelse å frembringe en fremgangsmåte for generering av en hovedsakelig karbonoksyd og hydrogen inneholdende varm reduksjons- eller brenngass, hvilken fremgangsmåte medfører styring av den genererte gassens utgangstempera-tur og sammensetning likesom fremgangsmåten også skal gi en optimal energiutnyttelse.
Dette og andre formål oppnås ved fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse, som hovedsakelig kjennetegnes av at utgangsmaterialet partielt forbrennes og i det minste delvis forgasses i et forgasningskammer, at den derved resulterende gassblanding deretter innføres i en sjakt som inneholder et sjikt av stykkeformet karbonholdig materiale, at det fysiske varmeinnhold i den fra forgasningskammeret kommende gass utnyttes for i koksbedet å redusere inneholdt karbondioksyd og vann i gassen og at gassgenereringsfrem-gangsmåten styres slik at den avgående gass oppviser en temperatur og en sammensetning som er tilpasset til et etter-følgende prosesstrinn.
Som oksydas jonsmiddel kan anvendes 02, C02, H20, luft eller forskjellige vilkårlige blandinger derav.
Ifølge en utførelsesform av oppfinnelsen genereres den nødven-dige varmeenergi i forgasningskammeret ved tilførsel av et overskudd av luft og/eller oksygengass med høyst ca. 20 % H2O, som reagerer oksotermt eller autotermt med en del av det karbonholdige "utgangsmateriale.
Ifølge en annen utførelsesform av oppfinnelsen tilføres ekstern varmeenergi til forgasningskammeret. Herved kan den eks-terne varmeenergi tilføres ved hjelp av i plasmageneratorer opphetet gass, hvilken fortrinnsvis velges fra en gruppe bestående av 02, H20,. luft resirkulert CO + H2+ C02+ H20 inneholdende gass eller blandinger av to eller flere i gruppen inngående komponenter.
I henhold til en annen utførelsesform av oppfinnelsen utgjø-res transportgassen av oksydasjonsmiddel.
Ifølge en annen utførelsesform av oppfinnelsen genereres for jtiaterialinnmatning og/eller som bæregass utnyttet damp helt eller delvis ved hjelp av i et trykksatt kjølevannsystem i vannkjølte deler av anordningen oppvarmet kjølevann og/eller ved utnyttelse av den fysiske varme i den genererte gass.
Ifølge en annen utførelsesform av oppfinnelsen utnyttes
det fysiske varmeinnholdet i den fra forgasningskammeret kommende gassblanding for å omdanne i kokssjiktet eksternt injisert gass som inneholder karbondioksyd og/eller vann til karbonoksyd og hydrogengass.
Ifølge en annen utførelsesform av oppfinnelsen styres hele
gassgenereringsprosessen ved gassanalyse med hensyn til oksygenpotensialet i gassblandingen før og/eller den kokssjiktinneholdende sjakt.
I henhold til en annen utførelsesform av oppfinnelsen mates slagget ut separat fra forgasningskammeret respektive den kokssjiktinneholdende sjakt. Alternativt skjer slaggutmat-ningen i fellesskap fra sjakten.
I henhold til en annen utførelsesform av oppfinnelsen skjer tilsetningen av svovelakseptor ved injeksjon i pulverform i forgasningskammeret og/eller i stykkform i kokssjakten.
i •
Ifølge en ytteligere utførelsesform av oppfinnelsen bibringes materialet som injiseres i forgasningskammeret en roterende bevegelse, hvorved tilveiebringes et på forgasningskammerets innervegger beskyttende slaggsjikt.
Ytterligere kjennetegn, fordeler og utførelsesformer av oppfinnelsen vil fremgå av nedenforstående detaljerte beskri-velse.
Fremgangsmåten er naturligvis ikke begrenset til bare ett forgasningskammer pr. sjakt, men fortrinnsvis er flere for-gasningskamre anordnet i tilslutning til en koksfylt sjakt.
Store fordeler er forbundet med å gjennomføre en større del av forgasningsreaksjonene i et forgasningskammer og siden sluttføre reaksjonene i et kokssjikt.
Således kan forgasningen gjennomføres ved en høy temperatur, som alltid skal ligge over slaggets smeltepunkt og som regel over ca. 1400°C, hvoretter gassens fysiske varmeinnhold kan utnyttes i den etterfølgende sjakt for å gjennomføre karbureringsreaksjonene, hvilke opphører ved ca. 1000°C.
Som antydet foran kan varmeoverskuddet i gass utnyttes på flere forskjellige måter. Slik kan et relativt høyt innhold av karbondioksyd tillates i den i forgasningskammeret genererte gass, hvilken siden ved utnyttelse av gassens fysiske varmeinnhold omdannes til karbonoksyd i kokssjiktet.
Fordelen ved å arbeide med forhøyet CC^-innhold i forgas-ningstrinnet er at det med høyt CC^-innhold følgende høyere oksygenpotensial gir en høyere reaksjonshastighet mellom brenslet og oksydasjonsmidlet, samtidig som fremgangsmåten bringes til å arbeide lengere fra sotningsgrensen.
En annen eller kompletterende måte å utnytte varmeoverskuddet på, er å injisere karbondioksyd og/eller vann i kokssjiktet. Dette kan eksempelvis skje ved at man utnytter en delvis forbrukt resirkulasjonsgass med høyt innhold av karbondioksyd og vann.
Kokssjiktet fyller en rekke viktige funksjoner som antydet ovenfor og som nærmere skal beskrives nedenfor.
Kokssjiktet fanger opp eventuelle kokspartikler og slaggdrå-per, som føres med gassblandingen fra forgasningskammeret. Disse oppfangete partikler og dråper kommer siden til å tilbakeføres i prosessen i den takt koksen i kokssjiktet forbrukes, hvorved en meget høy utnyttelsesgrad av brenslet oppnås.
Kokssjiktet fungerer videre som et varmemagasin, som utjevner eventuelle variasjoner i tilført varmemengde i forgasningskammeret og samtidig fungerer kokssjiktet som karbon- forråd og utjevner som sådant eventuelle variasjoner i mengden tilført karbonholdig materiale i forhold til mengden tilført oksydasjonsmiddel. Dette innebærer igjen minsket eller praktisk talt en helt eliminert eksplosjonsrisiko, uan-sett om rent oksygen skulle tilføres uten at tilsvarende mengder karbonholdig materiale tilføres i forgasningskammeret. Dette med eksplosjonsrisikoen er vanligvis ellers et meget alvorlig problem.
Brenslet eller det karbonholdige utgangsmateriale tilføres
i finfordelt form. Når utgangsmaterialet utgjøres av pulverformig, fast materiale kan dette ifølge den foretrukne utfø-relsesform av oppfinnelsen injiseres eksempelvis ved hjelp av vanndamp.
Det karbonholdige utgangsmateriale kan velges fra en gruppe bestående av olje, karbon, koks, trekull, gass, torv, tre-pulver og forskjellige blandinger derav. Dette innebærer store økonomiske fordeler sammenlignet med hittil kjente for-gasningsprosesser, som alle er begrenset med hensyn til valg av utgangsmateriale. Koksforbruket holdes nede for en stor del ved at oksydasjonsmidlet tvinges til å reagere med det karbonholdige materiale i forgasningskammeret innen det når den varme og dermed reaktive koks.
Når bare forbrenning utnyttes for generering av den for reaksjonene nødvendige varme, begrenses man av reaksjonenes var-mebalanse som fører til et relativt høyt karbondioksydinnhold, og som tidligere har innebåret at karbondioksyd måtte fjernes fra gassen i et separat etterfølgende prosesstrinn. Med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen byr dette ikke på
noe problem. Når oksygengass anvendes som oksydasjonsmiddel med tilsetning av f^O oppstår ved en vanninnblanding på
ca. 20% autoterme betingelser, dvs. reaksjonene skrider frem, men det genereres ingen overskuddsenergi. Ved å til-føre ekstern varmeenergi erholdes et energioverskudd som i likhet med det ovenfor beskrevne siden kan utnyttes i
det etterfølgende kokssjikt. Herved kan man utnytte elektrisk energi og da fortrinnsvis ved anvendelse av plasmageneratorer, i hvilke en bæregass opphetes meget kraftig ved å passere gjennom en mellom elektroder i plasmageneratoren dannet elektrisk lysbue. Bæregassen er herved i den foretrukne utførelsesform oksygengass og vanndamp, men som bæregass kan også utnyttes f.eks. vanndamp, en blanding av H2O og oksygengass, ren oksygengass eller eventuelt luft.
Tilførsel av ekstern energi muliggjør f.eks. anvendelse av en forbrukt reduksjonsgass som inneholder høye innhold av karbondioksyd og vann som oksydasjonsmiddel.
Ifølge en foretrukken utførelsesform kan fremgangsmåten styres ved at man registrerer innholdet av C02eller C^-parti-altrykket i den genererte gass umiddelbart etter forgasningskammeret før innførsel i kokssjiktet og/eller i gass-utløpet etter kokssjiktet. Analysen umiddelbart etter forgasningskammeret utnyttes fortrinnsvis for å regulere for-holdet mellom innmatet karbonholdig materiale og oksydasjonsmiddel og eventuelt også den utgående gassens temperatur, ved at analysen av gassen etter kokssjiktet utnyttes for å styre mengden innmatet C02og/eller H20 i kokssjiktet. Herved kan man altså produsere en ferdig gass som har den sammensetning og temperatur som man ønsker for en etter-følgende prosess, som f.eks. kan være en jernsopp-prosess, samtidig som man kan oppnå en nær idealistisk energioppti-mering.
På grunn av de høye temperaturer som utnyttes i prosessen, må i det minste deler av sjakten likesom hele f orgasningskammeret, samt de derved anvendte brennere være vannavkjølte. Ved å anordne kjøle-systemet å arbeide under trykk, fortrinnsvis i størrelsesor-denen 5-6 bar overtrykk, kan det oppvarmete kjølevann utnyttes for å generere damp, som siden kan utnyttes som bære- og/eller transportgass. På denne måte kan altså kjø-levarmetapene utnyttes.
Forgasningskammeret skal fortrinnsvis være utformet med i det vesentlige sirkulære innervegger, hvorved ifølge oppfinnelsen gass- og materialstrømmene som innføres i forgasningskammeret kan bringes til å rotere. Herved avskil-les slaggpartikler og avsetter seg som et beskyttende sjikt på forgasningskammerets innervegger. Tykkelsen av dette slaggsjikt bestemmes av den termiske balanse mellom til kjølekappen bortført varmeenergi og til slaggoverfla-ten ved konveksjon og stråling tilført varmeenergi. Over-skytende slaggmengde renner ut gjennom et slaggutløp som kan være anordnet separat for forgasningskammeret alternativt være felles med sjaktens slaggutløp.
Slaggdannere og/eller svovelakseptorer kan injiseres i forgasningskammeret i finfordelt form sammen med det karbonholdige materiale eller separat og/eller det kan inn-føres sammen med det stykkeformige, karbonholdige materiale i sjakten og derved inngå som en del i kokssjiktet.
For å bevirke en rask og effektiv omblanding mellom den i plasmageneratoren genererte varme gass og det tilførte, pulverformige karbonbærende brensel innføres den hete gassen ved plasmageneratorens munning inn i forgasningskammeret, hvilket oppnås ved at bæregassen bibringes en roterende bevegelse under passasjen gjennom plamagenerato-ren ved at det pulverformige brensel bibringes en roterende bevegelse før det trer inn i forgasningskammeret, og/ eller ved at plasmageneratoren og/eller tilførselsanord-ningen for karbonholdig brensel anordnes å munne ut tangensielt i forgasningskammeret. Herved oppnås at den hete gassen ekspanderer når den trer inn i forgasningskammeret og at den turbulente bevegelse gir en ekstremt kort blandingsstrekning.
Oppfinnelsen skal nå beskrives nærmere i tilslutning til vedlagte tegning, på hvilken vises en utføresesform av en anordning for gjennomføring av prosessen i henhold til opp f innel s en.
På figuren vises en forgasningsanordning med ett med 1 betegnet forgasningskammer og en med 2 betegnet sjakt med en koksfylling 3.
Forgasningskammeret 1 oppviser en ytre, vannavkjølt kappe
4, og en ildfast foring 5 og er fortrinnsvis utformet i det vesentlige sylindrisk. Fortrinnsvis er flere forgasnings-kammere anordnet i tilslutning til en sjakt.
Sjakten 2 oppviser et nedre slaggutløp 6 og et øvre gassut-løp 7. Stykkeformig koks tilføres til sjakten gjennom en i sjaktens topp munnende tilførselsanordning 8, som er anordnet gasstett. Forgasningskammeret 1 munner ut i sjaktens nedre del hvorfra gassen passerer opp gjennom kokssjiktet og ut gjennom gassutløpet. I den viste utførelsesform er dessuten slaggutløpet 6 felles for såvel forgasningskammeret som for sjakten.
I tilslutning til forgasningskammeret er anordnet i det minste én brenner som i den viste utførelsesform utgjøres av en plasmagenerator 9. Plasmageneratoren er tilsluttet til forgasningskammeret via en véntilanordning 10. Oksydasjonsmiddel innføres i plasmageneratoren ved en tilførselsledning 11. Oksydasjonsmidlet kan utgjøres av bæregass som ledes gjenom plasmageneratoren, alternativt kan en separat bæregass utnyttes. Den i plasmageneratoren genererte hete, turbulente gass innføres i forgasningskammeret gjennom plasmageneratoren munning 12. Det karbonholdige brensel som fortrinnsvis foreligger i pulverform, innføres gjennom en til-førselsledning 13 inn i en konsentrisk rundt om plasmageneratorens munning anordnet ringspalte 14 og/eller en lanse 15 som også kan utnyttes for tilførsel av eventuelt til-setningsmiddel, som til eksempel slaggdannere.
I sjakten er videre anordnet lanser 16, 17 for tilførsel
av eventuelt ytterligere oksydasjonsmiddel, såsom f.eks. H20, C02, for utnyttelse av fysisk oveskuddsvarme i gassen.
Dette gjør det da også mulig å regulere gassens temperatur og sammensetning.
I forgasningskammerets ved koksfyllingens beliggende ende er anordnet en første tappeanordning 18 og i gassutløpet 7 fra sjakten er anordnet en andre tappeanordning 19 for temperaturmåling og/eller gassanalyse. Ved hjelp av disse to tappeanordninger kan prosessen styres ved regulering av tilført ekstern energi og/eller ved variasjon i de tilførte materialstrømmer.
Figuren viser således bare én utførelsesform av en anordning for gjennomføring av prosessen ifølge oppfinnelsen. Mange andre løsninger kan tenkes. F.eks. kan plasmageneratorene alternativt brennerne være anordnet tangensielt på forgasningskammerets periferi og da anordnet slik at en sirku-lerende strømning oppnås i forgasningskammeret. Videre kan forgasningskammeret for å lette slaggutskillelsen være anordnet vertikalt likeledes som forgasningskammeret og sjakten utnytte separate slaggutløp.
Claims (16)
1. Fremgangsmåte for generering av en hovedsakelig CO og H2 inneholdend het gass fra et karbonholdig utgangsmateriale som i finfordelt form ved hjelp av en transportgass sammen med oksydasjonsmiddel og eventuelle slaggdannere innføres i et forgasningskammer og hvilket utgangsmateriale i nevnte kammer partielt forbrennes og i det minste partielt forgasses, karakterisert ved at utgangsmaterialet partielt forbrennes og i det minste delvis forgasses i et forgasningskammer, at den derved resulterende blanding innføres i en sjakt som inneholder et sjikt av stykkeformet, karbonholdig materiale, at den fra forgasningskammeret kommende blandings fysiske varmeinnhold utnyttes for å i kokssjiktet redusere innholdet av karbondioksyd og vann i gassen, og at gassgenereringsprosessen styres slik at den utgående gass oppviser en temperatur og en sammensetning som er tilpasset til et etterfølgende prosesstrinn.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at oksydas jonsmidlet er 02 , H2 °' C02' -'-u^t eHer blandinger derav.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1-2, karakterisert ved at nødvendig energi genereres i kammeret ved tilførsel av ét overskudd av luft og/eller oksygengass med høyst ca. 20 % H2 0, som reagerer eksotermt eller autotermt med en del av det karbonholdige utgangsmateriale.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-2, karakterisert ved at ekstern varmeenergi tilføres til forgasningskammeret.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakter i- sert ved at ekstern varmeenergi tilføres ved hjelp av i plasmageneratorer oppvarmet bæregass.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at bæregassen velges fra en gruppe bestående av 02 , H2 0, luft tilbakesirkulert CO + H2 + C02 + H2 0 inneholdende gass, eller blandinger av to eller flere komponenter i gruppen.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1-6, karakterisert ved at transportgassen består av oksydas jonsmidlet.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 1-6, karakterisert ved at resirkulasjonsgassen utnyttes for in-jinsering av pulverformig, karbonholdig utgangsmateriale.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 1-8, karakterisert ved at eventuelt for materialinnmatning og/ eller som bæregass utnyttet vanndamp helt eller delvis genereres ved hjelp av i et trykksatt kjølesystem i vannav-kjølte deler av anordningen opphetet kjølevann.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 1-9, karakterisert ved at den hete fra plasmageneratoren kommende bæregass bibringes en roterende bevegelse innen den innføres i forgasningskammeret og at pulverformig karbonholdig brensel innføres konsentrisk rundt den i forgasningskammeret innstrømmende hete gass.
11. Fremgangsmåte i henhold til krav 1-10, karakterisert ved at den fra forgasningskammeret kommende gassblandings fysiske varmeinnhold utnyttes for å omdanne i kokssjiktet ekternt injisert gass inneholdende karbondioksyd og/eller vann til karbonoksyd og hydrogengass.
12. Fremgangsmåte ifølge krav 1-11, karakterisert ved at gassgenereringsprosessen styres ved gassanalyse med hensyn til karbondioksydinnholdet eller oksygenpotensialet i gassblandingen før og/eller etter den kokssjikt inneholdende sjakt.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 1-12, karakterisert ved at slagget mates ut separat fra forgasningskammeret respektive den kokssjiktinneholdende sj akt.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 1-13, karakterisert ved at slagget fra forgasningskammeret mates til sjakten hvorfra den felles slaggmengde avtrekkes.
15. Fremgangsmåte ifølge krav 1-14, karakterisert ved at tilsetning-av svovelakseptor skjer ved injeksjon i pulverform i forgasningskammeret og/eller i stykkeform i kokssjakten.
16. Fremgangsmåte ifølge krav 1-15, karakterisert ved at materialet i forgasningskammeret bibringes en roterende bevegelse for tilveiebringelse av et beskyttende slaggsjikt på forgasningskammerets innervegger.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8403190A SE453750B (sv) | 1984-06-14 | 1984-06-14 | Sett for forgasning av finfordelat kolhaltigt material |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO844797L true NO844797L (no) | 1985-12-16 |
Family
ID=20356228
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO844797A NO844797L (no) | 1984-06-14 | 1984-11-30 | Fremgangsmaate ved forgassing av et karbonholdig materiale. |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS614788A (no) |
KR (1) | KR860000354A (no) |
CN (1) | CN85101040A (no) |
AT (1) | AT389524B (no) |
AU (1) | AU577071B2 (no) |
BE (1) | BE901156A (no) |
BR (1) | BR8406068A (no) |
CA (1) | CA1265340A (no) |
DE (1) | DE3441359A1 (no) |
ES (1) | ES538141A0 (no) |
FR (1) | FR2565993B1 (no) |
GB (1) | GB2160219B (no) |
IN (1) | IN162480B (no) |
IT (1) | IT1177078B (no) |
NO (1) | NO844797L (no) |
NZ (1) | NZ210165A (no) |
SE (1) | SE453750B (no) |
YU (1) | YU45682B (no) |
ZA (1) | ZA848215B (no) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT384007B (de) * | 1984-04-02 | 1987-09-25 | Voest Alpine Ag | Verfahren zur herstellung von synthesegasen sowie vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
IT1218575B (it) * | 1987-05-28 | 1990-04-19 | Valerio Tognazzo | Procedimento di recupero da prodotti fossili, vegetali, aggregati inquinanti di rifiuto e non, di combustibili gassosi puri, sostanze inerti utili e disinquinanti, mediante separazione in funzione del contenuto energetico, senza provocare inquinamenti, con eventuale ausilio ed accumulo di energia rinnovabile idrogeno ed usando calore di supero per riscaldare dall'alto acqua onde depurarla |
JP2512061B2 (ja) * | 1987-11-26 | 1996-07-03 | 日本碍子株式会社 | 均質窒化珪素焼結体およびその製造方法 |
DE4030554A1 (de) * | 1990-09-27 | 1992-04-09 | Bergmann Michael Dr | Verfahren und vorrichtung zur thermischen behandlung von abfallstoffen |
WO2000013785A1 (en) * | 1998-09-02 | 2000-03-16 | Jacobus Swanepoel | Treatment of solid carbonaceous material |
KR100391121B1 (ko) * | 2000-12-11 | 2003-07-16 | 김현영 | 고분자 유기물의 가스화 방법 및 장치 |
EP1474500A1 (fr) * | 2002-02-06 | 2004-11-10 | Félicien Absil | Gazeification de dechets par plasma |
US20070225382A1 (en) * | 2005-10-14 | 2007-09-27 | Van Den Berg Robert E | Method for producing synthesis gas or a hydrocarbon product |
FR2892127B1 (fr) * | 2005-10-14 | 2012-10-19 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif de gazeification de la biomasse et de dechets organiques sous haute temperature et avec apport d'energie exterieure pour la generation d'un gaz de synthese de haute qualite |
JP5277741B2 (ja) * | 2008-06-11 | 2013-08-28 | 株式会社Ihi | ガス化方法及びガス化装置 |
JP2011006295A (ja) * | 2009-06-26 | 2011-01-13 | Teijin Chem Ltd | 一酸化炭素の製造方法およびそれを用いたホスゲンの製造方法 |
US8852693B2 (en) | 2011-05-19 | 2014-10-07 | Liquipel Ip Llc | Coated electronic devices and associated methods |
JP6041451B2 (ja) * | 2013-05-16 | 2016-12-07 | Global Energy Trade株式会社 | 固形有機原料のガス化方法及びガス化装置 |
AU2015201766B1 (en) * | 2015-04-08 | 2016-06-09 | Mitsubishi Power, Ltd. | Gasifying system including a gasifier |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE859191C (de) * | 1949-01-20 | 1952-12-11 | Basf Ag | Verfahren zur Erzeugung von Brenn-, insbesondere Synthesegasen, in Gaserzeugern |
GB720598A (en) * | 1952-01-16 | 1954-12-22 | Power Jets Res & Dev Ltd | Gas producer plant |
US3454383A (en) * | 1966-02-24 | 1969-07-08 | Babcock & Wilcox Co | Gasification method and apparatus |
US4153426A (en) * | 1977-07-18 | 1979-05-08 | Arthur G. Mckee & Company | Synthetic gas production |
CH644149A5 (de) * | 1978-12-29 | 1984-07-13 | Voest Alpine Ag | Verfahren und vorrichtung zur vergasung von kohle. |
GB2093070B (en) * | 1981-02-11 | 1984-10-31 | Skf Steel Eng Ab | Manufacturing sponge iron |
SE434163B (sv) * | 1981-03-10 | 1984-07-09 | Skf Steel Eng Ab | Sett och anordning for framstellning av en huvudsakligen koloxid och vetgas innehallande gas ur kol- och/eller kolvetehaltigt utgangsmaterial |
DE3132506A1 (de) * | 1981-08-18 | 1983-03-03 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von synthesegas |
SE8201263L (sv) * | 1982-03-01 | 1983-09-02 | Skf Steel Eng Ab | Sett och anleggning for forgasning av kolhaltigt material |
DE3239774A1 (de) * | 1982-10-27 | 1984-05-03 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von synthesegas |
IT1177076B (it) * | 1983-12-02 | 1987-08-26 | Skf Steel Eng Ab | Procedimento ed impianto per ridurre materiale ossidico generando simultaneamente un gas idoneo per il recupero dell'energia termica |
IT1177075B (it) * | 1983-12-02 | 1987-08-26 | Skf Steel Eng Ab | Procedimento ed impianto per ridurre materiale ossidico |
IT1177077B (it) * | 1983-12-02 | 1987-08-26 | Skf Steel Eng Ab | Procedimento ed impianto per ridurre materiale ossidico generando simultaneamente un gas idoneo come gas combustibile |
-
1984
- 1984-06-14 SE SE8403190A patent/SE453750B/sv not_active IP Right Cessation
- 1984-10-22 ZA ZA848215A patent/ZA848215B/xx unknown
- 1984-10-23 CA CA000466103A patent/CA1265340A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-10-30 IT IT23371/84A patent/IT1177078B/it active
- 1984-10-30 IN IN811/MAS/84A patent/IN162480B/en unknown
- 1984-11-05 GB GB8427969A patent/GB2160219B/en not_active Expired
- 1984-11-09 NZ NZ210165A patent/NZ210165A/en unknown
- 1984-11-09 AU AU35254/84A patent/AU577071B2/en not_active Ceased
- 1984-11-13 DE DE19843441359 patent/DE3441359A1/de active Granted
- 1984-11-27 FR FR848418041A patent/FR2565993B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1984-11-28 YU YU202084A patent/YU45682B/sh unknown
- 1984-11-29 BE BE0/214074A patent/BE901156A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-11-29 BR BR8406068A patent/BR8406068A/pt not_active IP Right Cessation
- 1984-11-30 AT AT0381784A patent/AT389524B/de not_active IP Right Cessation
- 1984-11-30 ES ES538141A patent/ES538141A0/es active Granted
- 1984-11-30 NO NO844797A patent/NO844797L/no unknown
- 1984-12-01 KR KR1019840007575A patent/KR860000354A/ko not_active Application Discontinuation
- 1984-12-01 JP JP59252851A patent/JPS614788A/ja active Pending
-
1985
- 1985-04-01 CN CN198585101040A patent/CN85101040A/zh active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE8403190L (sv) | 1985-12-15 |
JPS614788A (ja) | 1986-01-10 |
CN85101040A (zh) | 1987-01-10 |
SE453750B (sv) | 1988-02-29 |
IT8423371A0 (it) | 1984-10-30 |
IT8423371A1 (it) | 1986-04-30 |
BE901156A (fr) | 1985-03-15 |
AU577071B2 (en) | 1988-09-15 |
ES8602099A1 (es) | 1985-12-01 |
GB2160219B (en) | 1989-06-07 |
FR2565993B1 (fr) | 1990-06-22 |
FR2565993A1 (fr) | 1985-12-20 |
IN162480B (no) | 1988-05-28 |
DE3441359A1 (de) | 1985-12-19 |
SE8403190D0 (sv) | 1984-06-14 |
AU3525484A (en) | 1985-12-19 |
ES538141A0 (es) | 1985-12-01 |
GB2160219A (en) | 1985-12-18 |
AT389524B (de) | 1989-12-27 |
GB8427969D0 (en) | 1984-12-12 |
BR8406068A (pt) | 1986-06-17 |
CA1265340A (en) | 1990-02-06 |
ZA848215B (en) | 1986-06-25 |
YU202084A (en) | 1987-12-31 |
DE3441359C2 (no) | 1989-01-12 |
IT1177078B (it) | 1987-08-26 |
NZ210165A (en) | 1988-02-12 |
KR860000354A (ko) | 1986-01-28 |
YU45682B (sh) | 1992-07-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6229863B2 (ja) | 酸素高炉の操業方法 | |
NO844797L (no) | Fremgangsmaate ved forgassing av et karbonholdig materiale. | |
US6005149A (en) | Method and apparatus for processing organic materials to produce chemical gases and carbon char | |
FI68075B (fi) | Saett och anordning foer framstaellning av en huvudsakligen kooxid och vaetgas innehaollande gas ur kol- och/eller kolv aeehaltigt utgaongsmaterial | |
SE457265B (sv) | Foerfarande och anlaeggning foer framstaellning av tackjaern | |
KR880006365A (ko) | 용융선철의 제조 및 전기에너지의 발생을 위한 공정 및 장치 | |
NZ202333A (en) | Gasifying carbonaceous material | |
JPS61185591A (ja) | ガス製造 | |
CN101558170B (zh) | 使用棕榈壳木炭的电弧炉炼钢方法 | |
JP2017053029A (ja) | 酸素高炉の操業方法 | |
SE453920B (sv) | Sett och anordning for forgasning av fossila brenslen samt reformering av gasformiga brenslen | |
JPS58154797A (ja) | 噴流式石炭ガス化炉の起動方法 | |
JPS6045684B2 (ja) | 鉄酸化物から液状鉄を製造するための方法及び装置 | |
US3764299A (en) | Process of operating a blast furnace by varying gaseous feed rates | |
NO844802L (no) | Fremgangsmaate og anordning for reduksjon av oksydmateriale | |
US4357160A (en) | Process for improving the use of heat in steel production from solid iron material | |
NO844801L (no) | Fremgangsmaate og anordning for reduksjon av oksydmateriale og generering av energiholdig gass | |
JPH0456081B2 (no) | ||
NO844799L (no) | Fremgangsmaate og anordning for reduksjon av oksydmateriale og generering av gass | |
US2136430A (en) | Process for the smelting and reduction of minerals | |
GB2437958A (en) | Operating ferrous and non-ferrous bast furnaces | |
JPS60135509A (ja) | 酸化物質の還元方法およびプラント | |
KR860000735B1 (ko) | 석탄가스화 제선(製銑) 방법 및 그 장치 | |
JPS6140280B2 (no) | ||
TW202129016A (zh) | 高爐之操作方法及高爐附帶設備 |