NO844797L - PROCEDURE FOR CARVING A CARBON-CONTAINING MATERIAL. - Google Patents
PROCEDURE FOR CARVING A CARBON-CONTAINING MATERIAL.Info
- Publication number
- NO844797L NO844797L NO844797A NO844797A NO844797L NO 844797 L NO844797 L NO 844797L NO 844797 A NO844797 A NO 844797A NO 844797 A NO844797 A NO 844797A NO 844797 L NO844797 L NO 844797L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- gas
- gasification chamber
- slag
- shaft
- coke
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 46
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 7
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims description 61
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 59
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 34
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 23
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 16
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 13
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 11
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 8
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000004868 gas analysis Methods 0.000 claims description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000370 acceptor Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 235000001674 Agaricus brunnescens Nutrition 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000003415 peat Substances 0.000 description 1
- 150000002989 phenols Chemical class 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/06—Continuous processes
- C10J3/08—Continuous processes with ash-removal in liquid state
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/20—Apparatus; Plants
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2200/00—Details of gasification apparatus
- C10J2200/15—Details of feeding means
- C10J2200/152—Nozzles or lances for introducing gas, liquids or suspensions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/0943—Coke
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/12—Heating the gasifier
- C10J2300/123—Heating the gasifier by electromagnetic waves, e.g. microwaves
- C10J2300/1238—Heating the gasifier by electromagnetic waves, e.g. microwaves by plasma
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for generering av en hovedsakelig CO og inneholdende varm gass fra et karbonholdig utgangsmateriale som i finfordelt form ved hjelp av en transportgass sammen med oksydasjonsmiddel og eventuelle slaggdanneré innføres i et forgasningskammer, og hvilket utgangsmateriale i nevnte kammer partielt forbrennes og i det"minste partielt forgasses. The present invention relates to a method for generating a mainly CO containing hot gas from a carbonaceous starting material which is introduced into a gasification chamber in finely divided form by means of a transport gas together with an oxidizing agent and any slag formation, and which starting material in said chamber is partially combusted and in the "at least partially gasified.
Generering av reduksjons- eller brenngass basert på et innhold av karbonoksyd og hydrogengass skjer idag jned flere typer fremgangsmåter som arbeider etter helt forskjellige prinsipper, men som alle er beheftet med visse ulemper. Den nødvendige energi genereres som regel ved forbrenning av ett i et tomt kammer injisert karbonholdig utgangsmateriale med oksydasjonsmiddel. For å dekke varmebehovet ved fremgangsmåten "må en viss del av dannet CO og H2forbrennes til CO2og H2O, hvilket fører til at gassen oppviser høyere innehold av karbondioksyd og vann enn hva som er ønsket. Generation of reduction or combustion gas based on a content of carbon oxide and hydrogen gas is currently carried out using several types of methods that work according to completely different principles, but all of which are fraught with certain disadvantages. The required energy is usually generated by burning a carbonaceous starting material injected into an empty chamber with an oxidizing agent. In order to cover the heat demand of the process, "a certain part of the CO and H2 formed must be burned to CO2 and H2O, which causes the gas to have a higher content of carbon dioxide and water than is desired.
Dette fører til at den ved kjente karbonforgasningsprosesser genererte gass i et separat etterfølgende trinn må befris fra en del av sitt karbondioksydinnhold, hvilket innebærer at gassen først må kjøles for siden igjen å oppvarmes. Ved andre fremgangsmåter anvendes så lave temperaturer at dan-nelse av tjære og fenoler oppstår, hvilket fører til at gassen må vaskes for siden igjen å oppvarmes for å kunne anvendes i etterfølgende prosesstrinn. This leads to the gas generated by known carbon gasification processes having to be freed from part of its carbon dioxide content in a separate subsequent step, which means that the gas must first be cooled and then heated again. In other methods, such low temperatures are used that the formation of tar and phenols occurs, which means that the gas must be washed before being heated again in order to be used in subsequent process steps.
På bakgrunn av ovenfor nevnte er hovedformålet med foreliggende oppfinnelse å frembringe en fremgangsmåte for generering av en hovedsakelig karbonoksyd og hydrogen inneholdende varm reduksjons- eller brenngass, hvilken fremgangsmåte medfører styring av den genererte gassens utgangstempera-tur og sammensetning likesom fremgangsmåten også skal gi en optimal energiutnyttelse. On the basis of the above, the main purpose of the present invention is to produce a method for generating a hot reduction or combustion gas mainly containing carbon oxide and hydrogen, which method entails control of the output temperature and composition of the generated gas, just as the method should also provide optimal energy utilization .
Dette og andre formål oppnås ved fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse, som hovedsakelig kjennetegnes av at utgangsmaterialet partielt forbrennes og i det minste delvis forgasses i et forgasningskammer, at den derved resulterende gassblanding deretter innføres i en sjakt som inneholder et sjikt av stykkeformet karbonholdig materiale, at det fysiske varmeinnhold i den fra forgasningskammeret kommende gass utnyttes for i koksbedet å redusere inneholdt karbondioksyd og vann i gassen og at gassgenereringsfrem-gangsmåten styres slik at den avgående gass oppviser en temperatur og en sammensetning som er tilpasset til et etter-følgende prosesstrinn. This and other purposes are achieved by the method according to the present invention, which is mainly characterized by the fact that the starting material is partially combusted and at least partially gasified in a gasification chamber, that the resulting gas mixture is then introduced into a shaft containing a layer of piece-shaped carbonaceous material, that the physical heat content in the gas coming from the gasification chamber is used to reduce the carbon dioxide and water contained in the gas in the coke bed and that the gas generation process is controlled so that the outgoing gas exhibits a temperature and a composition that is adapted to a subsequent process step.
Som oksydas jonsmiddel kan anvendes 02, C02, H20, luft eller forskjellige vilkårlige blandinger derav. O2, CO2, H20, air or various arbitrary mixtures thereof can be used as oxidizing agent.
Ifølge en utførelsesform av oppfinnelsen genereres den nødven-dige varmeenergi i forgasningskammeret ved tilførsel av et overskudd av luft og/eller oksygengass med høyst ca. 20 % H2O, som reagerer oksotermt eller autotermt med en del av det karbonholdige "utgangsmateriale. According to one embodiment of the invention, the necessary heat energy is generated in the gasification chamber by supplying an excess of air and/or oxygen gas with a maximum of approx. 20% H2O, which reacts oxothermally or autothermally with part of the carbonaceous "starting material.
Ifølge en annen utførelsesform av oppfinnelsen tilføres ekstern varmeenergi til forgasningskammeret. Herved kan den eks-terne varmeenergi tilføres ved hjelp av i plasmageneratorer opphetet gass, hvilken fortrinnsvis velges fra en gruppe bestående av 02, H20,. luft resirkulert CO + H2+ C02+ H20 inneholdende gass eller blandinger av to eller flere i gruppen inngående komponenter. According to another embodiment of the invention, external heat energy is supplied to the gasification chamber. Hereby, the external heat energy can be supplied by means of gas heated in plasma generators, which is preferably selected from a group consisting of 02, H20,. air recycled CO + H2+ C02+ H20 containing gas or mixtures of two or more components included in the group.
I henhold til en annen utførelsesform av oppfinnelsen utgjø-res transportgassen av oksydasjonsmiddel. According to another embodiment of the invention, the transport gas is made of oxidizing agent.
Ifølge en annen utførelsesform av oppfinnelsen genereres for jtiaterialinnmatning og/eller som bæregass utnyttet damp helt eller delvis ved hjelp av i et trykksatt kjølevannsystem i vannkjølte deler av anordningen oppvarmet kjølevann og/eller ved utnyttelse av den fysiske varme i den genererte gass. According to another embodiment of the invention, steam is generated for material input and/or used as a carrier gas in whole or in part by means of heated cooling water in a pressurized cooling water system in water-cooled parts of the device and/or by utilizing the physical heat in the generated gas.
Ifølge en annen utførelsesform av oppfinnelsen utnyttesAccording to another embodiment of the invention is utilized
det fysiske varmeinnholdet i den fra forgasningskammeret kommende gassblanding for å omdanne i kokssjiktet eksternt injisert gass som inneholder karbondioksyd og/eller vann til karbonoksyd og hydrogengass. the physical heat content of the gas mixture coming from the gasification chamber to convert externally injected gas containing carbon dioxide and/or water into carbon oxide and hydrogen gas in the coke bed.
Ifølge en annen utførelsesform av oppfinnelsen styres hele According to another embodiment of the invention, the whole is controlled
gassgenereringsprosessen ved gassanalyse med hensyn til oksygenpotensialet i gassblandingen før og/eller den kokssjiktinneholdende sjakt. the gas generation process by gas analysis with regard to the oxygen potential in the gas mixture before and/or the coke bed containing shaft.
I henhold til en annen utførelsesform av oppfinnelsen mates slagget ut separat fra forgasningskammeret respektive den kokssjiktinneholdende sjakt. Alternativt skjer slaggutmat-ningen i fellesskap fra sjakten. According to another embodiment of the invention, the slag is fed out separately from the gasification chamber or the shaft containing the coke layer. Alternatively, the slag is discharged jointly from the shaft.
I henhold til en annen utførelsesform av oppfinnelsen skjer tilsetningen av svovelakseptor ved injeksjon i pulverform i forgasningskammeret og/eller i stykkform i kokssjakten. According to another embodiment of the invention, the addition of sulfur acceptor takes place by injection in powder form into the gasification chamber and/or in lump form into the coke shaft.
i • in •
Ifølge en ytteligere utførelsesform av oppfinnelsen bibringes materialet som injiseres i forgasningskammeret en roterende bevegelse, hvorved tilveiebringes et på forgasningskammerets innervegger beskyttende slaggsjikt. According to a further embodiment of the invention, the material injected into the gasification chamber is given a rotating movement, whereby a protective slag layer is provided on the inner walls of the gasification chamber.
Ytterligere kjennetegn, fordeler og utførelsesformer av oppfinnelsen vil fremgå av nedenforstående detaljerte beskri-velse. Further characteristics, advantages and embodiments of the invention will appear from the detailed description below.
Fremgangsmåten er naturligvis ikke begrenset til bare ett forgasningskammer pr. sjakt, men fortrinnsvis er flere for-gasningskamre anordnet i tilslutning til en koksfylt sjakt. The procedure is naturally not limited to just one gasification chamber per shaft, but preferably several gasification chambers are arranged in connection with a coke-filled shaft.
Store fordeler er forbundet med å gjennomføre en større del av forgasningsreaksjonene i et forgasningskammer og siden sluttføre reaksjonene i et kokssjikt. Major advantages are associated with carrying out a larger part of the gasification reactions in a gasification chamber and then completing the reactions in a coke bed.
Således kan forgasningen gjennomføres ved en høy temperatur, som alltid skal ligge over slaggets smeltepunkt og som regel over ca. 1400°C, hvoretter gassens fysiske varmeinnhold kan utnyttes i den etterfølgende sjakt for å gjennomføre karbureringsreaksjonene, hvilke opphører ved ca. 1000°C. Thus, the gasification can be carried out at a high temperature, which must always be above the melting point of the slag and, as a rule, above approx. 1400°C, after which the physical heat content of the gas can be utilized in the subsequent shaft to carry out the carburisation reactions, which cease at approx. 1000°C.
Som antydet foran kan varmeoverskuddet i gass utnyttes på flere forskjellige måter. Slik kan et relativt høyt innhold av karbondioksyd tillates i den i forgasningskammeret genererte gass, hvilken siden ved utnyttelse av gassens fysiske varmeinnhold omdannes til karbonoksyd i kokssjiktet. As indicated above, the excess heat in gas can be utilized in several different ways. In this way, a relatively high content of carbon dioxide can be allowed in the gas generated in the gasification chamber, which is then converted into carbon oxide in the coke bed by utilizing the physical heat content of the gas.
Fordelen ved å arbeide med forhøyet CC^-innhold i forgas-ningstrinnet er at det med høyt CC^-innhold følgende høyere oksygenpotensial gir en høyere reaksjonshastighet mellom brenslet og oksydasjonsmidlet, samtidig som fremgangsmåten bringes til å arbeide lengere fra sotningsgrensen. The advantage of working with an elevated CC^ content in the gasification step is that the higher oxygen potential that follows with a high CC^ content results in a higher reaction rate between the fuel and the oxidizer, while at the same time the process is brought to work further from the sooting limit.
En annen eller kompletterende måte å utnytte varmeoverskuddet på, er å injisere karbondioksyd og/eller vann i kokssjiktet. Dette kan eksempelvis skje ved at man utnytter en delvis forbrukt resirkulasjonsgass med høyt innhold av karbondioksyd og vann. Another or complementary way of utilizing the excess heat is to inject carbon dioxide and/or water into the coke layer. This can happen, for example, by utilizing a partially consumed recirculation gas with a high content of carbon dioxide and water.
Kokssjiktet fyller en rekke viktige funksjoner som antydet ovenfor og som nærmere skal beskrives nedenfor. The coke layer fulfills a number of important functions as indicated above and which will be described in more detail below.
Kokssjiktet fanger opp eventuelle kokspartikler og slaggdrå-per, som føres med gassblandingen fra forgasningskammeret. Disse oppfangete partikler og dråper kommer siden til å tilbakeføres i prosessen i den takt koksen i kokssjiktet forbrukes, hvorved en meget høy utnyttelsesgrad av brenslet oppnås. The coke layer captures any coke particles and slag droplets, which are carried with the gas mixture from the gasification chamber. These captured particles and droplets will then be fed back into the process as the coke in the coke bed is consumed, whereby a very high degree of utilization of the fuel is achieved.
Kokssjiktet fungerer videre som et varmemagasin, som utjevner eventuelle variasjoner i tilført varmemengde i forgasningskammeret og samtidig fungerer kokssjiktet som karbon- forråd og utjevner som sådant eventuelle variasjoner i mengden tilført karbonholdig materiale i forhold til mengden tilført oksydasjonsmiddel. Dette innebærer igjen minsket eller praktisk talt en helt eliminert eksplosjonsrisiko, uan-sett om rent oksygen skulle tilføres uten at tilsvarende mengder karbonholdig materiale tilføres i forgasningskammeret. Dette med eksplosjonsrisikoen er vanligvis ellers et meget alvorlig problem. The coke bed also functions as a heat store, which equalises any variations in the amount of heat supplied in the gasification chamber and at the same time the coke bed acts as a carbon store and as such equalises any variations in the amount of added carbonaceous material in relation to the amount of oxidizer added. This in turn implies a reduced or practically completely eliminated explosion risk, regardless of whether pure oxygen should be supplied without corresponding amounts of carbonaceous material being supplied in the gasification chamber. This with the explosion risk is usually otherwise a very serious problem.
Brenslet eller det karbonholdige utgangsmateriale tilføresThe fuel or the carbonaceous starting material is supplied
i finfordelt form. Når utgangsmaterialet utgjøres av pulverformig, fast materiale kan dette ifølge den foretrukne utfø-relsesform av oppfinnelsen injiseres eksempelvis ved hjelp av vanndamp. in finely divided form. When the starting material consists of powdery, solid material, this can, according to the preferred embodiment of the invention, be injected, for example, by means of water vapour.
Det karbonholdige utgangsmateriale kan velges fra en gruppe bestående av olje, karbon, koks, trekull, gass, torv, tre-pulver og forskjellige blandinger derav. Dette innebærer store økonomiske fordeler sammenlignet med hittil kjente for-gasningsprosesser, som alle er begrenset med hensyn til valg av utgangsmateriale. Koksforbruket holdes nede for en stor del ved at oksydasjonsmidlet tvinges til å reagere med det karbonholdige materiale i forgasningskammeret innen det når den varme og dermed reaktive koks. The carbonaceous starting material can be selected from a group consisting of oil, carbon, coke, charcoal, gas, peat, wood powder and various mixtures thereof. This entails major economic advantages compared to hitherto known gasification processes, all of which are limited with regard to the choice of starting material. Coke consumption is kept down to a large extent by the oxidizing agent being forced to react with the carbonaceous material in the gasification chamber before it reaches the hot and thus reactive coke.
Når bare forbrenning utnyttes for generering av den for reaksjonene nødvendige varme, begrenses man av reaksjonenes var-mebalanse som fører til et relativt høyt karbondioksydinnhold, og som tidligere har innebåret at karbondioksyd måtte fjernes fra gassen i et separat etterfølgende prosesstrinn. Med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen byr dette ikke på When only combustion is used to generate the heat required for the reactions, one is limited by the reaction's heat balance, which leads to a relatively high carbon dioxide content, and which previously meant that carbon dioxide had to be removed from the gas in a separate subsequent process step. With the method according to the invention, this is not required
noe problem. Når oksygengass anvendes som oksydasjonsmiddel med tilsetning av f^O oppstår ved en vanninnblanding på some problem. When oxygen gas is used as an oxidizing agent with the addition of f^O occurs when water is mixed in
ca. 20% autoterme betingelser, dvs. reaksjonene skrider frem, men det genereres ingen overskuddsenergi. Ved å til-føre ekstern varmeenergi erholdes et energioverskudd som i likhet med det ovenfor beskrevne siden kan utnyttes i about. 20% autothermal conditions, i.e. the reactions progress, but no excess energy is generated. By supplying external heat energy, an energy surplus is obtained which, like the above described side, can be utilized in
det etterfølgende kokssjikt. Herved kan man utnytte elektrisk energi og da fortrinnsvis ved anvendelse av plasmageneratorer, i hvilke en bæregass opphetes meget kraftig ved å passere gjennom en mellom elektroder i plasmageneratoren dannet elektrisk lysbue. Bæregassen er herved i den foretrukne utførelsesform oksygengass og vanndamp, men som bæregass kan også utnyttes f.eks. vanndamp, en blanding av H2O og oksygengass, ren oksygengass eller eventuelt luft. the subsequent coke layer. In this way, electrical energy can be utilized and preferably by using plasma generators, in which a carrier gas is heated very strongly by passing through an electric arc formed between electrodes in the plasma generator. The carrier gas is here in the preferred embodiment oxygen gas and water vapour, but as a carrier gas can also be used, e.g. water vapour, a mixture of H2O and oxygen gas, pure oxygen gas or possibly air.
Tilførsel av ekstern energi muliggjør f.eks. anvendelse av en forbrukt reduksjonsgass som inneholder høye innhold av karbondioksyd og vann som oksydasjonsmiddel. The supply of external energy enables e.g. use of a spent reducing gas containing high contents of carbon dioxide and water as oxidizing agent.
Ifølge en foretrukken utførelsesform kan fremgangsmåten styres ved at man registrerer innholdet av C02eller C^-parti-altrykket i den genererte gass umiddelbart etter forgasningskammeret før innførsel i kokssjiktet og/eller i gass-utløpet etter kokssjiktet. Analysen umiddelbart etter forgasningskammeret utnyttes fortrinnsvis for å regulere for-holdet mellom innmatet karbonholdig materiale og oksydasjonsmiddel og eventuelt også den utgående gassens temperatur, ved at analysen av gassen etter kokssjiktet utnyttes for å styre mengden innmatet C02og/eller H20 i kokssjiktet. Herved kan man altså produsere en ferdig gass som har den sammensetning og temperatur som man ønsker for en etter-følgende prosess, som f.eks. kan være en jernsopp-prosess, samtidig som man kan oppnå en nær idealistisk energioppti-mering. According to a preferred embodiment, the method can be controlled by recording the content of CO 2 or C 2 partial pressure in the generated gas immediately after the gasification chamber before introduction into the coke bed and/or in the gas outlet after the coke bed. The analysis immediately after the gasification chamber is preferably used to regulate the ratio between fed carbonaceous material and oxidizing agent and possibly also the temperature of the outgoing gas, in that the analysis of the gas after the coke bed is used to control the amount of fed C02 and/or H20 in the coke bed. This means that you can produce a finished gas that has the composition and temperature that you want for a subsequent process, such as e.g. can be an iron mushroom process, while at the same time achieving an almost idealistic energy optimization.
På grunn av de høye temperaturer som utnyttes i prosessen, må i det minste deler av sjakten likesom hele f orgasningskammeret, samt de derved anvendte brennere være vannavkjølte. Ved å anordne kjøle-systemet å arbeide under trykk, fortrinnsvis i størrelsesor-denen 5-6 bar overtrykk, kan det oppvarmete kjølevann utnyttes for å generere damp, som siden kan utnyttes som bære- og/eller transportgass. På denne måte kan altså kjø-levarmetapene utnyttes. Due to the high temperatures used in the process, at least parts of the shaft, as well as the entire gasification chamber, as well as the burners used must be water-cooled. By arranging the cooling system to work under pressure, preferably in the order of 5-6 bar overpressure, the heated cooling water can be used to generate steam, which can then be used as carrier and/or transport gas. In this way, the cooling heat losses can be utilized.
Forgasningskammeret skal fortrinnsvis være utformet med i det vesentlige sirkulære innervegger, hvorved ifølge oppfinnelsen gass- og materialstrømmene som innføres i forgasningskammeret kan bringes til å rotere. Herved avskil-les slaggpartikler og avsetter seg som et beskyttende sjikt på forgasningskammerets innervegger. Tykkelsen av dette slaggsjikt bestemmes av den termiske balanse mellom til kjølekappen bortført varmeenergi og til slaggoverfla-ten ved konveksjon og stråling tilført varmeenergi. Over-skytende slaggmengde renner ut gjennom et slaggutløp som kan være anordnet separat for forgasningskammeret alternativt være felles med sjaktens slaggutløp. The gasification chamber should preferably be designed with essentially circular inner walls, whereby, according to the invention, the gas and material flows introduced into the gasification chamber can be caused to rotate. In this way, slag particles are separated and deposited as a protective layer on the inner walls of the gasification chamber. The thickness of this slag layer is determined by the thermal balance between heat energy carried away to the cooling jacket and heat energy supplied to the slag surface by convection and radiation. Overshooting slag quantity flows out through a slag outlet which can be arranged separately for the gasification chamber, alternatively be shared with the shaft's slag outlet.
Slaggdannere og/eller svovelakseptorer kan injiseres i forgasningskammeret i finfordelt form sammen med det karbonholdige materiale eller separat og/eller det kan inn-føres sammen med det stykkeformige, karbonholdige materiale i sjakten og derved inngå som en del i kokssjiktet. Slag formers and/or sulfur acceptors can be injected into the gasification chamber in finely divided form together with the carbonaceous material or separately and/or it can be introduced together with the lumpy, carbonaceous material into the shaft and thereby be included as part of the coke layer.
For å bevirke en rask og effektiv omblanding mellom den i plasmageneratoren genererte varme gass og det tilførte, pulverformige karbonbærende brensel innføres den hete gassen ved plasmageneratorens munning inn i forgasningskammeret, hvilket oppnås ved at bæregassen bibringes en roterende bevegelse under passasjen gjennom plamagenerato-ren ved at det pulverformige brensel bibringes en roterende bevegelse før det trer inn i forgasningskammeret, og/ eller ved at plasmageneratoren og/eller tilførselsanord-ningen for karbonholdig brensel anordnes å munne ut tangensielt i forgasningskammeret. Herved oppnås at den hete gassen ekspanderer når den trer inn i forgasningskammeret og at den turbulente bevegelse gir en ekstremt kort blandingsstrekning. In order to effect a rapid and efficient mixing between the hot gas generated in the plasma generator and the supplied, powdered carbon-bearing fuel, the hot gas is introduced at the mouth of the plasma generator into the gasification chamber, which is achieved by imparting a rotating movement to the carrier gas during the passage through the plasma generator by the pulverulent fuel is given a rotating movement before it enters the gasification chamber, and/or by the plasma generator and/or the supply device for carbonaceous fuel being arranged to discharge tangentially into the gasification chamber. Hereby it is achieved that the hot gas expands when it enters the gasification chamber and that the turbulent movement gives an extremely short mixing distance.
Oppfinnelsen skal nå beskrives nærmere i tilslutning til vedlagte tegning, på hvilken vises en utføresesform av en anordning for gjennomføring av prosessen i henhold til opp f innel s en. The invention will now be described in more detail in connection with the attached drawing, which shows an embodiment of a device for carrying out the process according to the invention.
På figuren vises en forgasningsanordning med ett med 1 betegnet forgasningskammer og en med 2 betegnet sjakt med en koksfylling 3. The figure shows a gasification device with a gasification chamber designated 1 and a shaft designated 2 with a coke filling 3.
Forgasningskammeret 1 oppviser en ytre, vannavkjølt kappeThe gasification chamber 1 has an outer, water-cooled jacket
4, og en ildfast foring 5 og er fortrinnsvis utformet i det vesentlige sylindrisk. Fortrinnsvis er flere forgasnings-kammere anordnet i tilslutning til en sjakt. 4, and a refractory lining 5 and is preferably designed essentially cylindrical. Preferably, several gasification chambers are arranged in connection with a shaft.
Sjakten 2 oppviser et nedre slaggutløp 6 og et øvre gassut-løp 7. Stykkeformig koks tilføres til sjakten gjennom en i sjaktens topp munnende tilførselsanordning 8, som er anordnet gasstett. Forgasningskammeret 1 munner ut i sjaktens nedre del hvorfra gassen passerer opp gjennom kokssjiktet og ut gjennom gassutløpet. I den viste utførelsesform er dessuten slaggutløpet 6 felles for såvel forgasningskammeret som for sjakten. The shaft 2 has a lower slag outlet 6 and an upper gas outlet 7. Lumpy coke is supplied to the shaft through a supply device 8 opening at the top of the shaft, which is arranged gas-tight. The gasification chamber 1 opens into the lower part of the shaft from where the gas passes up through the coke layer and out through the gas outlet. In the embodiment shown, the slag outlet 6 is also common to both the gasification chamber and the shaft.
I tilslutning til forgasningskammeret er anordnet i det minste én brenner som i den viste utførelsesform utgjøres av en plasmagenerator 9. Plasmageneratoren er tilsluttet til forgasningskammeret via en véntilanordning 10. Oksydasjonsmiddel innføres i plasmageneratoren ved en tilførselsledning 11. Oksydasjonsmidlet kan utgjøres av bæregass som ledes gjenom plasmageneratoren, alternativt kan en separat bæregass utnyttes. Den i plasmageneratoren genererte hete, turbulente gass innføres i forgasningskammeret gjennom plasmageneratoren munning 12. Det karbonholdige brensel som fortrinnsvis foreligger i pulverform, innføres gjennom en til-førselsledning 13 inn i en konsentrisk rundt om plasmageneratorens munning anordnet ringspalte 14 og/eller en lanse 15 som også kan utnyttes for tilførsel av eventuelt til-setningsmiddel, som til eksempel slaggdannere. At least one burner is arranged in connection with the gasification chamber, which in the embodiment shown is made up of a plasma generator 9. The plasma generator is connected to the gasification chamber via a valve device 10. Oxidizing agent is introduced into the plasma generator via a supply line 11. The oxidizing agent can be made up of a carrier gas that is passed through the plasma generator , alternatively a separate carrier gas can be used. The hot, turbulent gas generated in the plasma generator is introduced into the gasification chamber through the plasma generator mouth 12. The carbonaceous fuel, which is preferably in powder form, is introduced through a supply line 13 into an annular gap 14 arranged concentrically around the plasma generator mouth and/or a lance 15 which can also be used for the supply of any additives, such as slag formers.
I sjakten er videre anordnet lanser 16, 17 for tilførselIn the shaft, lances 16, 17 are also arranged for supply
av eventuelt ytterligere oksydasjonsmiddel, såsom f.eks. H20, C02, for utnyttelse av fysisk oveskuddsvarme i gassen. of any further oxidizing agent, such as e.g. H20, C02, for utilization of physical excess heat in the gas.
Dette gjør det da også mulig å regulere gassens temperatur og sammensetning. This also makes it possible to regulate the temperature and composition of the gas.
I forgasningskammerets ved koksfyllingens beliggende ende er anordnet en første tappeanordning 18 og i gassutløpet 7 fra sjakten er anordnet en andre tappeanordning 19 for temperaturmåling og/eller gassanalyse. Ved hjelp av disse to tappeanordninger kan prosessen styres ved regulering av tilført ekstern energi og/eller ved variasjon i de tilførte materialstrømmer. A first tap device 18 is arranged at the end of the gasification chamber near the coke filling and a second tap device 19 for temperature measurement and/or gas analysis is arranged in the gas outlet 7 from the shaft. With the help of these two tapping devices, the process can be controlled by regulating the supplied external energy and/or by varying the supplied material flows.
Figuren viser således bare én utførelsesform av en anordning for gjennomføring av prosessen ifølge oppfinnelsen. Mange andre løsninger kan tenkes. F.eks. kan plasmageneratorene alternativt brennerne være anordnet tangensielt på forgasningskammerets periferi og da anordnet slik at en sirku-lerende strømning oppnås i forgasningskammeret. Videre kan forgasningskammeret for å lette slaggutskillelsen være anordnet vertikalt likeledes som forgasningskammeret og sjakten utnytte separate slaggutløp. The figure thus shows only one embodiment of a device for carrying out the process according to the invention. Many other solutions are conceivable. E.g. the plasma generators or alternatively the burners can be arranged tangentially on the periphery of the gasification chamber and then arranged so that a circulating flow is achieved in the gasification chamber. Furthermore, to facilitate slag separation, the gasification chamber can be arranged vertically as well as the gasification chamber and the shaft utilizing separate slag outlets.
Claims (16)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8403190A SE453750B (en) | 1984-06-14 | 1984-06-14 | KIT FOR GASING OF FINE DISTRIBUTED COAL CONTENTS |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO844797L true NO844797L (en) | 1985-12-16 |
Family
ID=20356228
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO844797A NO844797L (en) | 1984-06-14 | 1984-11-30 | PROCEDURE FOR CARVING A CARBON-CONTAINING MATERIAL. |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS614788A (en) |
| KR (1) | KR860000354A (en) |
| CN (1) | CN85101040A (en) |
| AT (1) | AT389524B (en) |
| AU (1) | AU577071B2 (en) |
| BE (1) | BE901156A (en) |
| BR (1) | BR8406068A (en) |
| CA (1) | CA1265340A (en) |
| DE (1) | DE3441359A1 (en) |
| ES (1) | ES538141A0 (en) |
| FR (1) | FR2565993B1 (en) |
| GB (1) | GB2160219B (en) |
| IN (1) | IN162480B (en) |
| IT (1) | IT1177078B (en) |
| NO (1) | NO844797L (en) |
| NZ (1) | NZ210165A (en) |
| SE (1) | SE453750B (en) |
| YU (1) | YU45682B (en) |
| ZA (1) | ZA848215B (en) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT384007B (en) * | 1984-04-02 | 1987-09-25 | Voest Alpine Ag | METHOD FOR PRODUCING SYNTHESIS GAS AND DEVICE FOR IMPLEMENTING THE METHOD |
| IT1218575B (en) * | 1987-05-28 | 1990-04-19 | Valerio Tognazzo | RECOVERY PROCEDURE FROM FOSSIL, VEGETABLE PRODUCTS, AGGREGATES OF WASTE AND NON-POLLUTANTS, OF PURE GASEOUS FUELS, INERT USEFUL AND POLLUTANT SUBSTANCES, BY SEPARATION IN FUNCTION OF THE ENERGY CONTENT, WITHOUT PROVIDING AN ENVIRONMENT OF ELEVATION AND A LESS HEAT OF SUPERIOR TO HEAT FROM ABOVE WATER TO PURIFY IT |
| JP2512061B2 (en) * | 1987-11-26 | 1996-07-03 | 日本碍子株式会社 | Homogeneous silicon nitride sintered body and method for producing the same |
| DE4030554A1 (en) * | 1990-09-27 | 1992-04-09 | Bergmann Michael Dr | Procedure and device for thermal treatment of waste materials - comprises reactor combustion zone charged with waste, coke and lime, and gas produced passes through hot coke be also located in reactor |
| AU5298099A (en) * | 1998-09-02 | 2000-03-27 | Ruan Lombaard | Treatment of solid carbonaceous material |
| KR100391121B1 (en) * | 2000-12-11 | 2003-07-16 | 김현영 | Method of gasifying high molecular weight organic material and apparatus therefor |
| AU2003206510A1 (en) * | 2002-02-06 | 2003-09-02 | Felicien Absil | Gazeification de dechets par plasma |
| FR2892127B1 (en) * | 2005-10-14 | 2012-10-19 | Commissariat Energie Atomique | DEVICE FOR GASIFYING BIOMASS AND ORGANIC WASTE AT HIGH TEMPERATURE AND WITH EXTERNAL ENERGY DELIVERY FOR THE GENERATION OF A HIGH-QUALITY SYNTHESIS GAS |
| US20070225382A1 (en) * | 2005-10-14 | 2007-09-27 | Van Den Berg Robert E | Method for producing synthesis gas or a hydrocarbon product |
| JP5277741B2 (en) * | 2008-06-11 | 2013-08-28 | 株式会社Ｉｈｉ | Gasification method and gasification apparatus |
| JP2011006295A (en) * | 2009-06-26 | 2011-01-13 | Teijin Chem Ltd | Method for producing carbon monoxide and method for producing phosgene using the same |
| US8852693B2 (en) | 2011-05-19 | 2014-10-07 | Liquipel Ip Llc | Coated electronic devices and associated methods |
| JP6041451B2 (en) * | 2013-05-16 | 2016-12-07 | Ｇｌｏｂａｌ Ｅｎｅｒｇｙ Ｔｒａｄｅ株式会社 | Gasification method and gasification apparatus for solid organic raw material |
| AU2015201766B1 (en) * | 2015-04-08 | 2016-06-09 | Mitsubishi Power, Ltd. | Gasifying system including a gasifier |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE859191C (en) * | 1949-01-20 | 1952-12-11 | Basf Ag | Process for generating fuel, in particular synthesis gases, in gas generators |
| GB720598A (en) * | 1952-01-16 | 1954-12-22 | Power Jets Res & Dev Ltd | Gas producer plant |
| US3454383A (en) * | 1966-02-24 | 1969-07-08 | Babcock & Wilcox Co | Gasification method and apparatus |
| US4153426A (en) * | 1977-07-18 | 1979-05-08 | Arthur G. Mckee & Company | Synthetic gas production |
| CH644149A5 (en) * | 1978-12-29 | 1984-07-13 | Voest Alpine Ag | METHOD AND DEVICE FOR GASIFYING COAL. |
| GB2093070B (en) * | 1981-02-11 | 1984-10-31 | Skf Steel Eng Ab | Manufacturing sponge iron |
| SE434163B (en) * | 1981-03-10 | 1984-07-09 | Skf Steel Eng Ab | SET AND DEVICE FOR PREPARING A MAIN COOLOXIDE AND VETGAN CONTAINING GAS FROM COAL AND / OR CARBON-CONTAINING INGREDIENTS |
| DE3132506A1 (en) * | 1981-08-18 | 1983-03-03 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING SYNTHESIS GAS |
| SE8201263L (en) * | 1982-03-01 | 1983-09-02 | Skf Steel Eng Ab | INSTALLATION AND INSTALLATION FOR GASATION OF CARBONIC MATERIAL |
| DE3239774A1 (en) * | 1982-10-27 | 1984-05-03 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING SYNTHESIS GAS |
| IT1177075B (en) * | 1983-12-02 | 1987-08-26 | Skf Steel Eng Ab | PROCEDURE AND PLANT TO REDUCE OXIDE MATERIAL |
| IT1177077B (en) * | 1983-12-02 | 1987-08-26 | Skf Steel Eng Ab | PROCEDURE AND PLANT TO REDUCE OXIDE MATERIAL SIMULTANEOUSLY GENERATING A GAS SUITABLE AS COMBUSTIBLE GAS |
| IT1177076B (en) * | 1983-12-02 | 1987-08-26 | Skf Steel Eng Ab | PROCESS AND PLANT TO REDUCE OXIDE MATERIAL SIMULTANEOUSLY GENERATING A GAS SUITABLE FOR THE RECOVERY OF THERMAL ENERGY |
-
1984
- 1984-06-14 SE SE8403190A patent/SE453750B/en not_active IP Right Cessation
- 1984-10-22 ZA ZA848215A patent/ZA848215B/en unknown
- 1984-10-23 CA CA000466103A patent/CA1265340A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-10-30 IT IT23371/84A patent/IT1177078B/en active
- 1984-10-30 IN IN811/MAS/84A patent/IN162480B/en unknown
- 1984-11-05 GB GB8427969A patent/GB2160219B/en not_active Expired
- 1984-11-09 NZ NZ210165A patent/NZ210165A/en unknown
- 1984-11-09 AU AU35254/84A patent/AU577071B2/en not_active Ceased
- 1984-11-13 DE DE19843441359 patent/DE3441359A1/en active Granted
- 1984-11-27 FR FR848418041A patent/FR2565993B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-11-28 YU YU202084A patent/YU45682B/en unknown
- 1984-11-29 BE BE0/214074A patent/BE901156A/en not_active IP Right Cessation
- 1984-11-29 BR BR8406068A patent/BR8406068A/en not_active IP Right Cessation
- 1984-11-30 ES ES538141A patent/ES538141A0/en active Granted
- 1984-11-30 AT AT0381784A patent/AT389524B/en not_active IP Right Cessation
- 1984-11-30 NO NO844797A patent/NO844797L/en unknown
- 1984-12-01 KR KR1019840007575A patent/KR860000354A/en not_active Application Discontinuation
- 1984-12-01 JP JP59252851A patent/JPS614788A/en active Pending
-
1985
- 1985-04-01 CN CN198585101040A patent/CN85101040A/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2160219A (en) | 1985-12-18 |
| YU202084A (en) | 1987-12-31 |
| BE901156A (en) | 1985-03-15 |
| IN162480B (en) | 1988-05-28 |
| IT1177078B (en) | 1987-08-26 |
| ZA848215B (en) | 1986-06-25 |
| DE3441359C2 (en) | 1989-01-12 |
| SE8403190D0 (en) | 1984-06-14 |
| IT8423371A0 (en) | 1984-10-30 |
| NZ210165A (en) | 1988-02-12 |
| SE8403190L (en) | 1985-12-15 |
| SE453750B (en) | 1988-02-29 |
| CA1265340A (en) | 1990-02-06 |
| AU577071B2 (en) | 1988-09-15 |
| BR8406068A (en) | 1986-06-17 |
| GB2160219B (en) | 1989-06-07 |
| AU3525484A (en) | 1985-12-19 |
| ES8602099A1 (en) | 1985-12-01 |
| JPS614788A (en) | 1986-01-10 |
| AT389524B (en) | 1989-12-27 |
| ES538141A0 (en) | 1985-12-01 |
| YU45682B (en) | 1992-07-20 |
| FR2565993B1 (en) | 1990-06-22 |
| KR860000354A (en) | 1986-01-28 |
| FR2565993A1 (en) | 1985-12-20 |
| GB8427969D0 (en) | 1984-12-12 |
| DE3441359A1 (en) | 1985-12-19 |
| IT8423371A1 (en) | 1986-04-30 |
| CN85101040A (en) | 1987-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6229863B2 (en) | Oxygen blast furnace operation method | |
| NO844797L (en) | PROCEDURE FOR CARVING A CARBON-CONTAINING MATERIAL. | |
| US6005149A (en) | Method and apparatus for processing organic materials to produce chemical gases and carbon char | |
| FI68075C (en) | SAETTING OVER ANORDING FOR FRAMSTAELLNING AV EN HUVUDSAKLIGEN COOKS OCH VAETGAS INNEHAOLLANDE GAS UR KOL- OCH / ELLER KOLV AEEHALTIGT UTGAONGSMATERIAL | |
| SE457265B (en) | PROCEDURE AND ESTABLISHMENT FOR PREPARATION OF THANKS | |
| KR880006365A (en) | Process and apparatus for manufacturing molten pig iron and generating electrical energy | |
| NZ202333A (en) | Gasifying carbonaceous material | |
| JPS61185591A (en) | Manufacture of gas | |
| CN101558170B (en) | Arc furnace steelmaking process using palm shell charcoal | |
| JP2017053029A (en) | Operation method of oxygen blast furnace | |
| SE453920B (en) | SET AND DEVICE FOR GASING OF FOSSIL FUEL AND REFORM OF GAS FUEL | |
| JPS58154797A (en) | Starting spouted-bed coal gasifier | |
| JPS6045684B2 (en) | Method and apparatus for producing liquid iron from iron oxide | |
| JP6777894B2 (en) | Oxygen blast furnace equipment and method of manufacturing pig iron using the oxygen blast furnace equipment | |
| US3764299A (en) | Process of operating a blast furnace by varying gaseous feed rates | |
| NO844802L (en) | PROCEDURE AND DEVICE FOR REDUCTION OF OXYDE MATERIAL | |
| US4357160A (en) | Process for improving the use of heat in steel production from solid iron material | |
| NO844801L (en) | PROCEDURE AND DEVICE FOR REDUCTION OF OXYDE MATERIAL AND GENERATION OF ENERGY GAS | |
| JPH0456081B2 (en) | ||
| NO844799L (en) | PROCEDURE AND APPARATUS FOR REDUCTION OF OXYDE MATERIALS AND GENERATION OF GAS | |
| US2136430A (en) | Process for the smelting and reduction of minerals | |
| GB2437958A (en) | Operating ferrous and non-ferrous bast furnaces | |
| JPS60135509A (en) | Oxidated substance reducing method and plant | |
| KR860000735B1 (en) | Method & apparatus for coal gasification and making pig iron | |
| JPS6140280B2 (en) |