NO840778L - Fremgangsmaate ved behandling av brutt foringsmateriale fra en elektrolysecelle - Google Patents
Fremgangsmaate ved behandling av brutt foringsmateriale fra en elektrolysecelleInfo
- Publication number
- NO840778L NO840778L NO840778A NO840778A NO840778L NO 840778 L NO840778 L NO 840778L NO 840778 A NO840778 A NO 840778A NO 840778 A NO840778 A NO 840778A NO 840778 L NO840778 L NO 840778L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- sulfuric acid
- parts
- weight
- added
- lime
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 18
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 54
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 25
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 22
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 22
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 22
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 20
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 claims description 20
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 claims description 20
- XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N Cyanide Chemical compound N#[C-] XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 12
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 8
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 claims description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 6
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 4
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 3
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 claims description 2
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 9
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 8
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 6
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 4
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003673 groundwater Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- BHPQYMZQTOCNFJ-UHFFFAOYSA-N Calcium cation Chemical compound [Ca+2] BHPQYMZQTOCNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 229910001424 calcium ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- -1 fluoride ions Chemical class 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000010952 in-situ formation Methods 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 239000011872 intimate mixture Substances 0.000 description 1
- 239000012633 leachable Substances 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000008239 natural water Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A62—LIFE-SAVING; FIRE-FIGHTING
- A62D—CHEMICAL MEANS FOR EXTINGUISHING FIRES OR FOR COMBATING OR PROTECTING AGAINST HARMFUL CHEMICAL AGENTS; CHEMICAL MATERIALS FOR USE IN BREATHING APPARATUS
- A62D3/00—Processes for making harmful chemical substances harmless or less harmful, by effecting a chemical change in the substances
- A62D3/30—Processes for making harmful chemical substances harmless or less harmful, by effecting a chemical change in the substances by reacting with chemical agents
- A62D3/36—Detoxification by using acid or alkaline reagents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B18/00—Use of agglomerated or waste materials or refuse as fillers for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of agglomerated or waste materials or refuse, specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B18/04—Waste materials; Refuse
- C04B18/0481—Other specific industrial waste materials not provided for elsewhere in C04B18/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
- C25C3/08—Cell construction, e.g. bottoms, walls, cathodes
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A62—LIFE-SAVING; FIRE-FIGHTING
- A62D—CHEMICAL MEANS FOR EXTINGUISHING FIRES OR FOR COMBATING OR PROTECTING AGAINST HARMFUL CHEMICAL AGENTS; CHEMICAL MATERIALS FOR USE IN BREATHING APPARATUS
- A62D2101/00—Harmful chemical substances made harmless, or less harmful, by effecting chemical change
- A62D2101/40—Inorganic substances
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A62—LIFE-SAVING; FIRE-FIGHTING
- A62D—CHEMICAL MEANS FOR EXTINGUISHING FIRES OR FOR COMBATING OR PROTECTING AGAINST HARMFUL CHEMICAL AGENTS; CHEMICAL MATERIALS FOR USE IN BREATHING APPARATUS
- A62D2101/00—Harmful chemical substances made harmless, or less harmful, by effecting chemical change
- A62D2101/40—Inorganic substances
- A62D2101/49—Inorganic substances containing halogen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Business, Economics & Management (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Emergency Management (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Beans For Foods Or Fodder (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Fire-Extinguishing Compositions (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
Description
.Foreliggende oppfinnelse vedrører behandling av skrap av foringsmateriale fra elektrolyttiske reduksjonsceller anvendt ved fremstilling av aluminium ved elektrolyse av aluminiumoksyd i en smeltet fluoridelektrolytt. Ved slutten av dens. nyttige tjenestetid vil foringsmaterialet som ut-gjøres av en stor andel av inert karbon, være sterkt forurenset av produkter som er vannutlutbare og som vil tilveiebringe en uakseptabel høy forurensningsgrad av grunn-vannet hvis slikt skrapmateriale av. foringer ble dumpet uten forbehandling. Svært mange behandlinger er foreslått for å bearbeide skrap av foringer. Noen behandlinger er rettet på gjenvinning av fluorinneholdende bestanddeler som kan ny-innføres i f remstillingsprosessen., mens andre hovedsakelig vedrører behandling av det skrapede foringsmateriale slik at dette ikke vil representere en forurensningskilde.
Behandlingen som foreliggende oppfinnelse vedrører faller innen den siste kategori.
"En enkel fremgangsmåte er foreslått for slik behanding av. foringsmateriale, nemlig lang utlutning med vann for å gi en inert rest. Det er funnet at når vannutlutede rester underkastes standard vannutlutningsbestemmelser, beregnet for å simulere forurensningsnivået i grunnvann som kan komme i.kontakt med deponerte behandlede rester, så vil konsentrasjonen av F i vannet i prøven være uakseptabelt høy.
En annen'innvending mot vannutlutningsbehandlingen av skrapet celleforingsmateriale er at den fører til store
volumer av forurenset vann, som må behandles for å nedsette forurensningsnivået før deponering i naturlige vann-kilder.
De samme innvendinger gjelder også enhver1 behandlings-prosess som fører til en væskemengde som adskillps fra den behandlede rest før deponering.
..Foreliggende oppfinnelse vedrører behandling av slikt skrap-
materiale hvor det ikke oppstår noen vandig rest. I stedet innbefatter den in situ dannelse av kalsiumsulfat i det skrapede foringsmaterialet i en tilstrekkelig mengde til å binde det knuste foringsmaterialet til et fast materiale.
I henhold til foreliggende fremgangsmåte blir det skrapede foringsmateriale oppslemmet med vandig svovelsyre hvoretter væsket kalk tilsettes inntil blandingen blir noe alkalisk (pH 8-10).. '
Ved utførelse av foreliggende fremgangsmåte kan kalk tilsettes i form av Ca(OH)2, CaC03og blandinger derav. Det er generelt foretrukket at minst en vesentlig andel av kalken foreligger i form av CaCOH)^/ mens en så stor andel som mulig bør foreligge i form av CaCO^ av økonomiske hensyn. Etter oppslemming er blandet får den henstå inntil den størkner. Den kan deretter brytes opp (om nødvendig) og deponeres'.
Behandlingen med svovelsyre og kalk resulterer i omdannelse av hovedandelen av fluoridinnholdet i foringen til CaF^/mens mindre rester av oppløseliggjort fluorid forblir i det behandlede ffiringsmaterialet. Ved utføring av foreliggende fremgangsmåte vil CaSO^felles ut i intim blanding med det behandlede foringsmaterialet, slik at under etterfølgende utlutningsbetingelser vil utlutningsvannet inneholder på-visbare mengder Ga++ ioner, som utfeller oppløste F ioner som CaF2-
I mange tilfeller i eksisterende deponeringsplasser for brukt.celleforing, vil F ioninneholdet i regnvannet som renner ut fra deponerings.plassen være meget høy sammenlignet med resultatene som kan oppnås ved å anvende foreliggende fremgangsmåte. Hvor lokale regulativer krever de høyest mulige standarder for å undertrykke F ion i avløpsvann fra deponeringsplassen er det foretrukket å anvende en betydelig andel av Ca(0H)2ved behandlingsprosessen. Hvor kravene jer mindre kritiske er. det mulig å tilsette all kalk i form j I ay CaCO^ av økonomiske hensyn. Det er imidlertid foretrukket at den behandlede foring initialt bør inneholde en andel av fritt Ca(OH)2- Det er derfor ønskelig at kalk tilsettes 1 en mengde som er betydelig over den støkiometriske mengde nød-vendig for å nøytralisere all svovelsyre. Det er foretrukket at den samme mengde kalk tilsettes i form av Ca(OH)2bør
minst være halvparten av vekten av svovelsyre som tilsettes
celleforingen. Den.totale nødvendige kalkmengde (regnet som
Ca(OH)2) er vanligvis lik vekten av svovelsyren, med et ytterligere overskudd av kalsiumkarbonat kan tilsettes for å for-bedre stabiliteten av blandingen under drastiske utlutningsbetingelser.
Selv om kalk tilsettes i form av Ca(OH)2er foretrukket tilsatt i en mengde på minst halvparten av vekten av tilsatt svovelsyre, kan Ca(OH)2 med fordel tilsettes i en mengde så . lite som 1/5 av mengden av tilsatt svovelsyre og at det tilsettes minst tilstrekkelig CaCO^ for å fullstendiggjøre nøytraliseringen av svovelsyreinnholdet i oppslemmingen.
Hensikten med foreliggende oppfinnelse er å-binde det fluor-idinneholdende skrapmaterialet til en vedheftende masse, bundet sammen av hydratisert kalsiumsulfat, som også virker som en kilde for kalsiumioner for å felle ut fluoridioner som utlutes fra skrapmaterialet. Generelt bør kalsiumsulfat (regnet som CaSO^) være til stede i en mengde på minst 10 deler pr. 10 0 deler skrapmateriale for å oppnå binding av basematerialet, mens økonomiske betraktninger (basert på anvendelse av svovelsyre) begrenser anvendelsen av kalsium-sulf at til ca. 40 deler pr. 100 deler skrapmateriale. Så-ledes vil svovelsyren tilsettes skrapma terial.et i en mengde på 7-30 deler pr. 100 deler skrapmateriale.
Blandingen av svovelsyre, skrapmateriale og kalk må være■av en pastalignende konsistens.for å oppnå størkning ved herding av det in situ-dannede kalsiumsulfat. For å oppnå en blanding med den ønskede konsistens, vil en total væskemengde (svovelsyre og vann) på 60-80 vektdeler pr. 100 vektdeler av av-I fallsmateriale være nødvendig i de fleste tilfeller, men I dette kan variere betydelig, spesielt ved forandring av por- øsiteten av skrapraaterialet under behandling. I de fleste tilfeller er det tilfredsstillende å anvende vandig svovelsyre inneholdende 40-50 vekt-% svovelsyre og om nødvendig tilsette vann for å gi blandingen den ønskede pastaligneride konsistens.
I en generelt foretrukken operasjon under anvendelse av 20 deler svovelsyre og 50 deler vann pr. 100 deler foring, tilsettes Ca(0H)2i en mengde på minst 10 deler pr. 100•deler foring, og hvor CaCO^ tilsettes i en mengde tilstrekkelig til å bringe det totale kalkinnhold (beregnet som.Ca(OH)2) opptil minst 20 deler pr. 100 deler foringsmateriale. Mengden av tilsatt CaCO^er vanligvis minst 15 deler (og mer vanlig 20-35.deler) pr. 100 deler foringsmateriale.
Når kalktilsetningen skjer delvis i form av CaCO^ er det foretrukket å tilsette mesteparten eller alt av CaCO^-til-setningen først for omsetning med svovelsyre, og etterfulgt av Ca(OH)2-tilsetning for å sikre tilstedeværelse av noe fritt Ca(OH)2i det behandlede materialet, når dette trans-porteres til avfallslagringsområdet.
Et stort overskudd av kalk i forhold til E^SO^bør imidlertid unngås da det er kjent at i NaCaAlF-systemet vil fluor-idoppløsningen gå gjennom en minmumsverdi rundt det nøytrale punkt men tiltar skarpt ved høye pH-verdier. Det er anbefalt at under den sluttlige tilsetning•av Ca(OH)2, foretas bestem-melser ved intervaller mellom på-hverandre-følgende tilset-. .ninger av Ca(OH)2. Ved denne prøve blir en del av produktet
blandet med 10 deler vann og omrørt i 5 min. pH for denne oppslemming bør være så høy som mulig, men tilsetning av kalk
bør avbrytes ved ca. pH 9,0.
En separat behandling for fjerning av cyanid er ofte ønskelig og det er foretrukket å utføre denne på en måte som er for-enelig med den ovenfor nevnte behandling for.fiksering av fluor. Det vil si at cyanidfjernebehandlingen fortrinnsvis I utføres på en slik måte at det ikke oppstår- noe vandig av-1 ! fall, som krever separat behanding. De følgende metoder er anvendt for å fjerne cyanid som en for- eller etterbehandling i forbindelse med fluoridfikser-ing: 1. Behandle skrapet av celleforingsmateriale med damp ved forhøyet temperatur, eksempelvis i området 150-500°C. Dampbehandlingen kan utføres ved bløtlegning av det grovmalte skrapmaterialet for å absorbere en liten andel vann og deretter oppvarme materialet.i en autoklav i en tid tilstrekkelig til å hydrolysere cyanidinnholdet og nedsette dette til et akseptabel nivå, såsom mindre enn 0,5 ppm, fra et typisk initialt område på 50-100 pp^m. Tiden nødvendig for å oppnå dette resultat er temperatur-avhengig, men hydrolysen, av cyanid vil normalt forløpe til 99 % fullstendig i løpet av 30-120 min etter at temperaturen i autoklaven er hevet til driftstemperaturen. 2. I en alternativ behandling av skrap av celleforingsmateriale kan dette oppvarmes til 150-500°C og samtidig utsette det for overopphetet damp ved atmosfæretrykk. 3. Oppvarme en blanding av skrapmétall, svovelsyre og kalk til 150-500OC og basere seg på at' restvannet er tilstrekkelig til nedbrytning av cyanidet uten anvendelse av ytterligere damp. 4. Oppvarming av skrapmateriale til en temperatur på 150-500°C i en strøm av gass generert ved brenning av et hydrokarbonbrennstoff og anvende vanninnholdet for å hydrolysere cyanidinnholdet.
Summarisk er preferanserekkefølgen for de ovenfor nevnte metoder for destruering av cyanid som følger:
1. Anvendelse av vanndamp i forbrenningsgasser.
2. Anvendelse av krystallisasjonsvann i produktet av behandlingen for fiksering av fluorid. 3. Behandling med overhetet damp ved atmosfæretrykk. 41. Autoklavbehandling.
For å bestemme det behandlede skrapcelleformaterialets egnet-het for deponering som landdepot uten særlig fare, ble det anvendt en standard utlutningsprøve ("SLT" test). Denne prøve er indikert i United States Environmental Protection Agency dokument PB 299259, EPA-600/2-79-071 av juli 1979, under tittelen "Comparison of three waste leach tests". En finfordelt malt prøve av skrapmateriale rystes i vann i 24 timer med et faststoff/ vannforhold på 1:10. Det er generelt akseptert at et nivå på ca. 45 ppm F eller mindre (og under 1 ppm cyanid) i utlutningsvannet indikerer at materialet er akseptabelt for deponering. Prøven for total frigjørelse er antatt tilfredsstilt hvis tre på-hverandre-følgende prøver ikke viser et signifikant avvik fra "basisverdien".
For å tilveiebringe en standard for sammenligning for å vurdere effektiviteten av behandlingen i henhold til foreliggende oppfinnelse ble prøver av ubehandlet skrapcelle-foring med forskjellige partikkelstørrelser og forskjellig opphav, underkastet.gjentatte SLT-prøver. Resulatene for oppløselig fluorid er vist i fig. 1. Det totale cyanidinn-hold var 71 ppm i den første SLT-prøve.
Det kan'sees at hastigheten for F frigjørelsen forblir uakseptabelt høy etter gjentagelse av SLT-prøven, hvilket indikerer at materialet ikke kunne anses som tilfredsstillende for deponering på land.
For sammenligning ble to prøver, A og B/ av det samme skrapede celleforingsmaterialet grovmalt til mindre enn 6 mm diameter, oppvarmet i en rørovn under anvendelse av naturgass, som en initial cyaniddestrueringsbehandling og ble deretter^ behandlet med 20 deler svovelsyre og 60 deler vann pr. 100 deler avfallsmateriale og deretter med 20 deler Ca(OH)2(alle deler i vektdeler). For prøven B,-ble også 5 vektdeler CaCO^ tilsatt. Materialet fikk henstå for herding og en prøve ble oppvarmet i én time ved 35 0°C for ytterligere cyanidfjerning og deretter underkastet gjentatte SLT-Jprøver. Resultatene for prøvene A og B ér henholdsvis angitt !il fig. 2 og 3 som viser at både fluoridionkonsentrasjoneh i i væsken og pH for væsken etter hver behandling. Totalt opp-løselig cyanid (fritt og kompleksert) forble ved mindre enn 0,10 ppm for de første tre, og den tiende SLT-bestemmelsé.
Det vil sees at etter hver SLT-bestemmelse forble fluorid-
og cyanidfrigjøringen på et akseptabelt nivå, hvilket indikerte at materialet behandlet med de indikerte vannmengder, svovelsyre og kalk var egnet for deponering på land.
Ytterligere viste prøven B (fig. 3) en bemerkelsesverdig resistens mot ekstremt drastiske betingelser (utlutet med kumultativt 100 deler vann pr. del avfall i 2 40 timer ved konstant omrøring).
I en ytterligere bestemmelse vist i fig.'4 og 5 ble den brukte celleforing oppslemmet med 20 deler t^SO^og 60 deler vann pr. 100 deler foring, og med henholdsvis 2 og 3 deler kalsiumhydroksyd og kalsiumkarbonat i mengder i området 25-35 deler pr. 100 deler foring. Selv om resultatene i reali-teten er tilfredsstillende, ville det synes å foretrekke å anvende en større mengde kalk i form av kalsiumhydroksyd.
I en ytterligere bestemmelse ble en vertikal ovn fylt med
5 kg skrapf6ring fra en elektrolytisk reduks jonscelle.. Vanndamp ble tilført fra en liten dampgenerator. Skrapcelle-f6ringen, mindre enn 6 mm, besto av 56 % aluminiumoksyd-
sten, 2 7 % monolittisk karbonforing og 17 % finstoff ble understøttet av en finmasket duk og sjikttykkelsen var 5-8 cm.
Sjikttemperaturen ble kontrollert til 375°C og retensjons-tiden ved den tilsiktede temperatur var 45-50 min. Dette nedsatte cyanidinnholdet til under 1 ppm.
Etter avkjøling ble skrapmaterialet behandlet med 1 kg
H2S04fortynnet med 2,5 kg H20 og deretter med 0,90 kg Ca(0H)2for å gi en pasta ved en pH på 9,0 ved blanding i
!en sementblander. ! ! i ' ..■'!'•
I to prøver ble verdier på 13,5 ppm og 15,1 ppm oppløst i
F og pH 8,8 erholdt i utlutningsvæsken.
I et ytterligere forsøk ble 9000 kg sats av brukt celleforing behandlet med svovelsyre og kalsiumhydroksyd. I et ugjennomtrengelig basseng ble den deretter utsatt for natur-lig utlutning av regn og smeltet sne. Den lokale, nedbørs-mengde er 260 cm/år. Analysen av det oppsamlede avløp var som følger:
Claims (8)
1. Fremgangsmåte ved behandling av fluoridforurenset skrap av foringsmateriale fra elektrolytiske reduksjonsceller,. karakterisert ved å blande foringsmaterialet med minst 7 vektdeler svovelsyre pr. 100 vektdeler . skrapforingsmateriale, innblande en kalkmengde i en mengde minst tilstrekkelig til fullstendig å nøytralisere svovelsyren, men utilstrekkelig til å heve oppslemmingens pH over 10, idet det totale væskeinnhold av blandingen holdes slik at det erholdes en pastalignende konsistens, hvoretter blandingen får henstå for herdning til en fast masse sammen-bundet av hydratisert kalsiumsulfat.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den totale væskemengde som tilsettes blandingen er 60-80 vektdeler pr. 100 vektdeler skrapmateriale.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at svovelsyre tilsettes i en mengde på 7-30 vektdeler pr. 100 vektdeler skrapmateriale.
4. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at kalk tilsettes i form av kalsiumhydroksyd i en mengde på minst 20 vekt-% av tilsatt svovelsyre, idet resten av kalkbehovét tilsettes i form av kalsiumkarbonat.
5. Fremgangsmåte ifølge.krav 4, karakterisert ved at tilsetning av kalsiumkarbonat til blandingen ut-føres før tilsetning av kalsiumhydroksyd, idet den totale tilsetning av kalsiumhydroksyd og kalsiumkarbonat er over den mengde som er nødvendig for fullstendig å nøytralisere svovelsyren, hvorved den nøytraliserte blanding inneholder fritt kalsiumhydroks"yd.
6. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av de foregående j krav, karakterisert ved å tilsette kalk/ regnet som Ca(0H)2 i en mengde som minst er lik vekten av tilsatt svovelsyre.
7. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved å oppvarme skrapmaterialet til en temperatur i området 150-500°C i nærvær av vanndamp for å hydrolysere cyanidinnholdet.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at hydrolyse av cyanid utføres før behandling av avfallsmaterialet med svovelsyre og kalk.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB8305583A GB8305583D0 (en) | 1983-03-01 | 1983-03-01 | Treatment of scrap lining material |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO840778L true NO840778L (no) | 1984-09-03 |
Family
ID=10538767
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO840778A NO840778L (no) | 1983-03-01 | 1984-02-29 | Fremgangsmaate ved behandling av brutt foringsmateriale fra en elektrolysecelle |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4576651A (no) |
EP (1) | EP0117761A3 (no) |
JP (1) | JPS59171563A (no) |
AU (1) | AU2517484A (no) |
CA (1) | CA1216008A (no) |
ES (1) | ES8500772A1 (no) |
GB (1) | GB8305583D0 (no) |
NO (1) | NO840778L (no) |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2669350B1 (fr) * | 1990-11-16 | 1993-01-15 | Pechiney Aluminium | Procede de traitement par voie humide de brasquages uses provenant de cuves d'electrolyse hall-heroult. |
AU653815B2 (en) * | 1991-05-16 | 1994-10-13 | Qubator Pty Limited | Process for converting spent pot liner |
WO1992020469A1 (en) * | 1991-05-16 | 1992-11-26 | Qubator Pty Limited | Process for converting spent pot liner |
US5164174A (en) * | 1991-10-11 | 1992-11-17 | Reynolds Metals Company | Detoxification of aluminum spent potliner by thermal treatment, lime slurry quench and post-kiln treatment |
WO1994002263A1 (en) * | 1992-07-24 | 1994-02-03 | Comalco Aluminium Limited | Treatment of solid material |
US5763735A (en) * | 1994-01-21 | 1998-06-09 | Plutonium Storage, Inc. | Monitored retrievable storage of plutonium and nuclear toxic waste |
AU693605B2 (en) * | 1994-10-13 | 1998-07-02 | University Of Melbourne, The | Process for treating a material containing inorganic matter |
AUPM877394A0 (en) * | 1994-10-13 | 1994-11-03 | University Of Melbourne, The | Process for treating a material containing inorganic matter (II) |
US5538604A (en) * | 1995-01-20 | 1996-07-23 | Emec Consultants | Suppression of cyanide formation in electrolytic cell lining |
US5961811A (en) * | 1997-10-02 | 1999-10-05 | Emec Consultants | Potlining to enhance cell performance in aluminum production |
US6616829B2 (en) | 2001-04-13 | 2003-09-09 | Emec Consultants | Carbonaceous cathode with enhanced wettability for aluminum production |
US20070231237A1 (en) * | 2006-03-28 | 2007-10-04 | Council Of Scientific And Industrial Research | Process for the preparation of silicon carbide from spent pot liners generated from aluminum smelter plants |
JP4818092B2 (ja) * | 2006-07-28 | 2011-11-16 | 新日本製鐵株式会社 | 製鋼スラグ中フッ素の溶出抑制方法 |
RU2472865C1 (ru) * | 2011-08-31 | 2013-01-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Иркутский государственный технический университет" (ГОУ ИрГТУ) | Способ переработки фторсодержащих отходов электролитического производства алюминия |
RU2616753C1 (ru) * | 2015-11-13 | 2017-04-18 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Способ переработки фторуглеродсодержащих отходов электролитического производства алюминия |
RU2630117C1 (ru) * | 2016-12-16 | 2017-09-05 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") | Способ переработки отработанной углеродной футеровки алюминиевого электролизера |
RU2685566C1 (ru) * | 2018-06-07 | 2019-04-22 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Способ переработки угольной пены электролитического производства алюминия |
CN109078967A (zh) * | 2018-09-17 | 2018-12-25 | 云南云铝润鑫铝业有限公司 | 一种铝电解废槽衬浸出液氧化破氰、碳分-中和系统 |
CN111170299B (zh) * | 2020-01-19 | 2021-06-22 | 中南大学 | 一种回收铝电解废阴极炭块的方法 |
CN113231436B (zh) * | 2021-04-13 | 2022-04-22 | 北京科技大学 | 一种铝电解废槽衬高温资源化处理的方法 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4113831A (en) * | 1975-10-02 | 1978-09-12 | National Fluoride And Chemical Corporation | Recovery of sodium fluoride and other chemicals from spent carbon liners |
US4113832A (en) * | 1977-11-28 | 1978-09-12 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Process for the utilization of waste materials from electrolytic aluminum reduction systems |
US4160808A (en) * | 1978-05-30 | 1979-07-10 | Andersen John N | Pyrohydrolysis process for spent aluminum reduction cell linings |
US4160809A (en) * | 1978-07-24 | 1979-07-10 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Modified pyrohydrolysis process for spent aluminum reduction cell linings |
US4158701A (en) * | 1978-11-06 | 1979-06-19 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Pyrohydrolysis system for processing fluorine-containing spent and waste materials |
GB2056425A (en) * | 1979-08-06 | 1981-03-18 | Alcan Res & Dev | Treatment of wastes containing water-leachable fluorides |
GB2056422A (en) * | 1979-08-16 | 1981-03-18 | Alcan Res & Dev | Processing of Spent Cell Lining Materials from Electrolytic Reduction Cells for Production of Aluminium |
GB2059403A (en) * | 1979-08-29 | 1981-04-23 | Alcan Res & Dev | Treatment of fluoride- containing waste |
US4444740A (en) * | 1983-02-14 | 1984-04-24 | Atlantic Richfield Company | Method for the recovery of fluorides from spent aluminum potlining and the production of an environmentally safe waste residue |
-
1983
- 1983-03-01 GB GB8305583A patent/GB8305583D0/en active Pending
-
1984
- 1984-02-27 CA CA000448367A patent/CA1216008A/en not_active Expired
- 1984-02-28 US US06/584,534 patent/US4576651A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-02-29 ES ES530160A patent/ES8500772A1/es not_active Expired
- 1984-02-29 EP EP19840301324 patent/EP0117761A3/en not_active Withdrawn
- 1984-02-29 AU AU25174/84A patent/AU2517484A/en not_active Abandoned
- 1984-02-29 NO NO840778A patent/NO840778L/no unknown
- 1984-03-01 JP JP59039704A patent/JPS59171563A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4576651A (en) | 1986-03-18 |
JPS59171563A (ja) | 1984-09-28 |
EP0117761A3 (en) | 1987-06-16 |
EP0117761A2 (en) | 1984-09-05 |
ES530160A0 (es) | 1984-11-01 |
GB8305583D0 (en) | 1983-03-30 |
ES8500772A1 (es) | 1984-11-01 |
AU2517484A (en) | 1984-09-06 |
CA1216008A (en) | 1986-12-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO840778L (no) | Fremgangsmaate ved behandling av brutt foringsmateriale fra en elektrolysecelle | |
US4305726A (en) | Method of treating coal to remove sulfur and ash | |
US4444740A (en) | Method for the recovery of fluorides from spent aluminum potlining and the production of an environmentally safe waste residue | |
US5024822A (en) | Stabilization of fluorides of spent potlining by chemical dispersion | |
CA1311343C (en) | Method for scrubbing pollutants from an exhaust gas stream | |
CA1202188A (en) | Process for storing liquid waste in salt deposits | |
CN111732353B (zh) | 一种水泥窑协同处理砂粒化垃圾焚烧飞灰的方法 | |
EP0134530A2 (en) | A process for removing mineral inpurities from coals and oil shales | |
US4956158A (en) | Stabilization of fluorides of spent potlining by chemical dispersion | |
US5776426A (en) | Treatment of solid material containing fluoride and sodium including mixing with caustic liquor and lime | |
US3804751A (en) | Disposal of wastes containing mercury | |
AU2009207898B2 (en) | Process for recycling spent pot linings (SPL) from primary aluminium production | |
GB2056422A (en) | Processing of Spent Cell Lining Materials from Electrolytic Reduction Cells for Production of Aluminium | |
US5368741A (en) | Treatment of aqueous phosphorus wastes | |
EP0060354B1 (en) | Method of treating coal to remove sulphur and ash | |
JP3965769B2 (ja) | 飛灰の処理方法 | |
JPS58137497A (ja) | 重金属含有廃棄物の処理方法 | |
CN101613620B (zh) | 一种油品净化工艺 | |
EP0673670B1 (de) | Verfahren zur Aufbereitung und Verwertung metallhaltiger Abscheidungen aus der Gasreinigung bei der thermischen Abfallbehandlung | |
JPS5959281A (ja) | 有害廃棄物処理用薬液組成物とその製法 | |
US714503A (en) | Process of extracting zinc from zinc-skimmings. | |
JPH05220386A (ja) | 排煙脱硫剤の製造方法 | |
CN117823913A (zh) | 一种氯甲基硫氮茂蒸馏残渣类废物处置工艺 | |
AU771045B2 (en) | A process and apparatus for the removal of a contaminant from slag | |
JP3975456B2 (ja) | 重金属成分回収方法 |