NO834785L - Fremgangsmaate ved fraskillelse av i vaeske suspenderte katalysatorpartikler - Google Patents
Fremgangsmaate ved fraskillelse av i vaeske suspenderte katalysatorpartiklerInfo
- Publication number
- NO834785L NO834785L NO834785A NO834785A NO834785L NO 834785 L NO834785 L NO 834785L NO 834785 A NO834785 A NO 834785A NO 834785 A NO834785 A NO 834785A NO 834785 L NO834785 L NO 834785L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- liquid
- filter
- filters
- backwashing
- flow
- Prior art date
Links
- 239000002245 particle Substances 0.000 title claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims description 5
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 title description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 32
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 claims description 19
- 238000011001 backwashing Methods 0.000 claims description 12
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 10
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- PYKYMHQGRFAEBM-UHFFFAOYSA-N anthraquinone Natural products CCC(=O)c1c(O)c2C(=O)C3C(C=CC=C3O)C(=O)c2cc1CC(=O)OC PYKYMHQGRFAEBM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 8
- 150000004056 anthraquinones Chemical class 0.000 claims description 7
- 239000007868 Raney catalyst Substances 0.000 claims description 4
- NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N Raney nickel Chemical compound [Al].[Ni] NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910000564 Raney nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 claims description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 7
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 7
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- -1 alkyl anthraquinone Chemical class 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000026030 halogenation Effects 0.000 description 1
- 238000005658 halogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D37/00—Processes of filtration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D37/00—Processes of filtration
- B01D37/04—Controlling the filtration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J25/00—Catalysts of the Raney type
- B01J25/04—Regeneration or reactivation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J38/00—Regeneration or reactivation of catalysts, in general
- B01J38/48—Liquid treating or treating in liquid phase, e.g. dissolved or suspended
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Denne oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved fraskillelse
av i væske suspenderte faste katalysatorpartikler.
Innenfor prosessteknikken er det vanlig å utføre reaksjoner mellom gass og væske eller et eller flere i væske oppløste stoffer ved hjelp av i væsker tilstedeværende katalytisk virksomme faste stoffer. Eksempler på slike reaksjoner er hydrogenering, oksydering og halogenering. Katalysatoren kan ha form av et fast sjikt, gjennom hvilket væsken passerer, eller være en sus-pensjon av partikler som gjennom energitilførsel holdes fritt svevende i væsken. Suspensjonskatalysatoren har visse fordeler. Den kan f.eks. suksessivt fornyes ved kontinuerlige prosesser.
Den dispergerte katalysator bibeholder i flere tilfeller sin aktivitet i betydelige tidsrom, og hvis reaksjonen skal for-
løpe kontinuerlig må katalysatoren derfor holdes tilbake i eller stadig returneres til det reaksjonsrom gjennom hvilket væsken passerer. Dette kan oppnåes ved at den ferdig reagerte væske uttas gjennom et filter som holder katalysatorpartiklene tilbake.
I alminnelighet er den momentane filtratstrømning gjennom
et filter direkte proporsjonal med filteroverflaten og trykkfal-• let over samme, samt omvendt proporsjonal med væskens viskositet, samlet mengde belegg på filteroverflaten samt en konstant som er avhengig av beleggets permeabilitet.
Det er kjent at en filteroverflate momentant kan befries
for overflatebelegget gjennom såkalt tilbakespyling, som inne-bærer at væske presses gjennom filteret i motsatt retning mot den normale filtratstrømning. I US-patent 2.990.238 beskrives tilbakespyling ved hjelp av en stempel- eller membranpumpe som i den ene slagretning suger ut filtrat og i den andre trykker tilbake en del av filtratet gjennom filteret.
Som vist på fig. 1 i det nevnte patent anvendes bare halv-parten av den tilgjengelige tid for uttak av filtrat uansett pumpeslagfrekvensen, som angies å være 1 - 500 pr. min. Dessuten angies det at tilbakestrømningen bør være 20 - 70% av den ut-sugede filtratmengde, hvilket ytterligere minsker produktstrøm-ningen i tilsvarende grad. I henhold til denne fremgangsmåte kan tilbakespylingsstrømningen ikke bli større enn filtratstrøm-ningen.
I BRD-patent 1.542.089 vises et filterarrangement ved kontinuerlig hydrogenering. Filtratet passerer ut gjennom en stillestående sentrifugalpumpe. Når pumpen startes, trykker den filtrat tilbake gjennom filteret. Hydrogeneringen utføres ved sirkulasjon av væske og i væsken dispergert hydrogengass, hvorved ifølge eksempel 1 strømningshastigheten er 0j7 - 2,8 m/s. Filteret er plassert ved siden av sirkulasjonsstrømmen, hvorfor strømningshastigheten under filtreringen går mot null ved filterets øverste del. I beskrivelsen angies at tilbakespyling kan skje i løpet av noen sekunder. Konsentrasjonen av faste partikler angies i eksemplene å være 1 - 5 g/l.
I Britisk patent 959.583 beskrives hydrogenering av en
væske bestående av alkylantrakinon oppløst i organiske løsnings-midler. Denne hydrogenering er en delprosess i den kjente antrakinonprosessen for fremstilling av hydrogenperoksyd. Den i opp-løsningen suspenderte hydrogeneringskatalysator holdes tilbake på et filter som periodisk tilbakespyles ved hjelp av en pumpe. Ytterligere opplysninger angående tilbakespylingen og katalysatoren savnes.
I BRD-patent 1.272.292 eksemplifiseres samme hydrogenerings-prosess. Som filtermedium anvendes et porøst fast karbonmateri-ale. Antrakinonoppløsningen inneholder som katalysator 0,07
vekt% palladiumsvart. Katalysatorens kornstørrelse er 0,01 -
3 2 1 ym. Filtratstrømningen er 0,46 m pr. time og m filteroverflate. I beskrivelsen angies at karbonfilteret skal tilbakespyles 3 - 10 s med 20 - 30 min. mellomrom.
Ved den i antrakinonprosessen inngående hydrogenering anvendes foruten palladiumsvart også Raney-nikkel eller eksempelvis palladium anbragt på en såkalt bærer, vanligvis et keramisk materiale. Disse suspensjonskatalysatorer anvendes i høyere konsentrasjon enn 5 g pr. 1 væske og partikkelstørrelsen er gjennomsnittlig større enn 1 ym.
Ved anvendelse av slike katalysatorer har uttak av produkt-væske gjennom filter vært forenet med så store vanskeligheter at katalysatorfraskillelsen i visse tilfeller ble utført ved hjelp av hydrosyklon og/eller sentrifuge.
Ved den foreliggende oppfinnelse tilveiebringes en fremgangsmåte ved fraskillelse av i væske suspenderte faste partikler, så som Raney-nikkel, som er katalytisk virksomme ved kontinuerlige kjemiske prosesser, så som hydrogeneringsprosessen som inngår i antrakinonprosessen ved fremstilling av hydrogenperoksyd, og hvilke partiklers kornstørrelse til mer enn 75% er større enn 1 ym, samt hvilke foreligger i en konsentrasjon som holdes høyere enn gjennomsnittlig 5 g pr. 1 væske, hvorved væsken med reaksjonsprodukt etter passasje av et reaksjonsrom bringes til å passere gjennom et eller flere filtere, og de faste partikler som herved holdes tilbake på filteroverflaten, løsgjøres ved periodisk tilbakespyling og deretter på ny suspenderes i reaksjonsrommet, hvilken fremgangsmåte erkarakterisert vedat tilbakespylingen utføres med en væskemengde som er større enn den væskemengde som kan innesluttes i filteret eller filtrene, og ved at den spesifike tilbakespylingsstrømning gjennom filteret eller filtrene avpasses slik at den blir større enn den spesifike filtratstrøm-ning gjennom filteret eller filtrene i de første 20 s etter tilbakespyling .
Ved hjelp av den foreliggende fremgangsmåte er det mulig, under langvarige kontinuerlige forhold, å oppnå en effektiv 3 2 spesifik filtratmengde som er større enn 0,5 m pr. time og m filteroverflate selv når katalysatorkonsentrasjonen er større enn 5 g pr. 1 væske og/eller belegningen på filteret har en lav permeabilitet.
Belegget/belegningen på filteret er ikke bare en obstruksjon. Den tjener også som et filter som fanger opp de partikler som ellers hadde kunnet passere gjennom porene i det faste filter. Ved hver tilbakespyling frilegges filteroverflaten for sådan penetrering. Med hensyn hertil og med hensyn til optimalt uttak av produktstrømning har det vist seg mest hensiktsmessig å til-bakespyle med tidsmellomrom fra en tredjedels minutt til 20 min. avhengig av konsentrasjonen av faste partikler i væsken og be-legningens permeabilitet.
Tilbakespylingen skal ikke bare skylle bort den ytre beleg-ning på filteroverflaten, men også om mulig spyle tilbake de partikler som har trengt inn i filtermediets poresystem.
For å oppnå dette skal tilbakespylingen i henhold til oppfinnelsen utføres med en væskemengde som er større enn den som innesluttes i filtermediet og fortrinnsvis 2-10 ganger større enn denne mengde. Dessuten skal den spesifike tilbakespylings-strømning være større enn den spesifike filtratstrømning i de første 20 sekunder etter en tilbakespyling. Det har også vist seg å være fordelaktig at væsken ved de overflater av filteret eller filtrene som vender mot reaksjonsrommet, bibringes en bevegelse i nærheten av filteroverflåtene som gjennomsnittlig er større enn 0,1 m/s.
Katalysatorpartiklenes kornstørrelse er fortrinnsvis for
mer enn 75%'s vedkommende større enn 1 ym.
Oppfinnelsen belyses nærmere ved hjelp av nedenstående eksempler og tegningen.
Eksempel 1 (sammenligningseksempel)
På fig. 1 vises filtreringsforløpet ved hydrogenering av antrakinonderivater oppløst i organiske løsningsmidler. Løsnin-gen inneholder 110 g/l suspendert Raney-nikkel med kornstørrelse. fra ca. 1 ym opp til 0,5 mm, hvorved mer enn 75% var større enn 1 ym. Filtermediet var oppbygget av sintrede partikler av syre-fast stål. Godstykkelsen var 2 mm og porøsiteten var ca. 40%.
Den maksimale porevidde var 8 ym.
Før filtreringsforsøket var filtermediets porsystem blitt renset ved kjemisk behandling. Ved anvendelse av mekanisk energi ble oppløsningen ved filteroverflaten gitt en turbulent strømnings-hastighet som gjennomsnittlig var større enn 0,1 m/s. Tilbakespyling ble utført i 6 s, og filtratstrømningen var da avstengt i tilsammen 12 s. Tilbakespylingen ble utført med 10 min. mellomrom.
Etter fradrag for den gjennom filteret tilbakespylte hydro-generte oppløsning var den gjennomsnittlige filtratstrømning i hver 10 min. periode ca. 1,3 m 3 pr. m 2 filteroverflate og time. Etter ti døgns kontinuerlig drift var den effektive filtratstrøm-ning mindre enn 1,0 m 3 /m 2. Hydrogeneringen inngikk i antrakinonprosessen for fremstilling av hydrogenperoksyd.
Eksempel 2
På fig. 2 vises filtreringsforløpet ved samme forutsetninger som i eksempel 1. Tilbakespylingen ble utført i 2 s hvert min. Den gjennomsnittlige effektive filtratstrømning var 2,25 m 3 /m 2 It. Etter 60 døgns kontinuerlig drift var den effektive filtrat-strømning ca. 2,1 m^/m2/t.
Claims (3)
1. Fremgangsmåte véd fraskillelse av i væske suspenderte partikler, så som Raney-nikkel, som er katalytisk virksomme ved kontinuerlige kjemiske prosesser, så som hydrogeneringsprosessen som inngår i antrakinonprosessen ved fremstilling av hydrogenperoksyd, og hvilke partiklers kornstørrelse til mer enn 75% er større enn 1 ym, samt hvilke foreligger i en konsentrasjon som holdes høyere enn gjennomsnittlig 5 g pr. 1 væske, hvorved væsken med reaksjonsprodukt etter passasje av et reaksjonsrom bringes til å passere gjennom ett eller flere filtere og de faste partikler som herved holdes tilbake på filteroverflaten, løsgjøres gjennom periodisk tilbakespyling og deretter igjen suspenderes i reaksjonsrommet, karakterisert ved at tilbakespylingen utføres med en væskemengde som er større enn den væskemengde som kan innesluttes i filteret eller filtrene, og ved at den spesifike tilbakespylingsstrømning gjennom filteret eller filtrene avpasses slik at den blir større enn den spesifike filtratstrøm-ning gjennom filteret eller filtrene i de første 20 s etter tilbakespylingen.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at tilbakespylingen utføres med en væskemengde som er 2-10 ganger større enn den væskemengde som kan innesluttes i filteret eller filtrene.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at væsken ved filterets eller filtrenes mot reaksjonsrommet vendte overflater bibringes en bevegelse som gjennomsnittlig er større enn 0,1 m/s.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8207376A SE8207376L (sv) | 1982-12-23 | 1982-12-23 | Forfarande vid avskiljning av i vetska suspenderade katalysatorpartiklar |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO834785L true NO834785L (no) | 1984-06-25 |
Family
ID=20349129
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO834785A NO834785L (no) | 1982-12-23 | 1983-12-22 | Fremgangsmaate ved fraskillelse av i vaeske suspenderte katalysatorpartikler |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
CA (1) | CA1208619A (no) |
NO (1) | NO834785L (no) |
SE (1) | SE8207376L (no) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4217245A1 (de) * | 1992-05-25 | 1993-12-02 | Degussa | Verfahren zur Abtrennung katalysatorfreier Arbeitslösung aus dem Hydrierkreislauf des Anthrachionverfahrens zur Herstellung von Wasserstoffperoxid |
DE4418931C2 (de) * | 1994-05-31 | 1997-06-19 | Degussa | Verfahren zur Abtrennung katalysatorfreier Arbeitslösung aus dem Hydrierkreislauf des Anthrachinonverfahrens zur Herstellung von Wasserstoffperoxid |
-
1982
- 1982-12-23 SE SE8207376A patent/SE8207376L/xx not_active Application Discontinuation
-
1983
- 1983-12-20 CA CA000443852A patent/CA1208619A/en not_active Expired
- 1983-12-22 NO NO834785A patent/NO834785L/no unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE8207376L (sv) | 1984-06-24 |
CA1208619A (en) | 1986-07-29 |
SE8207376D0 (sv) | 1982-12-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0165744B1 (en) | Membrane cleaning | |
US4552669A (en) | Pneumatic hydro-pulse filter system and method of operation | |
US5534149A (en) | Method of separating catalyst-free working solution from the hydrogenation cycle of the anthraquinone method for the production of hydrogen peroxide | |
US4414401A (en) | Process for separating and recovering metal catalysts | |
JP2012525245A (ja) | 膜濾過による触媒の調整方法 | |
EP0188068B1 (en) | Method for purifying reaction solution obtained by using microbial cell, immobilized microbial cell, or immobilized enzyme | |
Ariono et al. | Fouling mechanism in ultrafiltration of vegetable oil | |
NO834785L (no) | Fremgangsmaate ved fraskillelse av i vaeske suspenderte katalysatorpartikler | |
US4468306A (en) | Biodic electrofiltration | |
US3433358A (en) | Method of separating suspended unsupported noble metal catalysts from hydrogenated liquids | |
IL43680A (en) | Preparation of cyclohexanone and/or cyclohexanol | |
KR100236809B1 (ko) | 제올라이트의 미세여과 | |
AU651763B2 (en) | A process for the separation of catalyst-free working solution from the hydrogenation circuit of the anthraquinone process for the production of hydrogen peroxide | |
RU2178334C2 (ru) | Способ фильтрации трехфазной реакционной смеси | |
EA200400136A1 (ru) | Способ получения жидких углеводородов | |
NO834786L (no) | Fremgangsmaate og anordning for fraskillese av i vaeske suspenderte katalysatorpartikler | |
JPH0439366B2 (no) | ||
US3794602A (en) | Method for in situ reconditioning of iron catalyst bed | |
US4238331A (en) | Process for treating sea water containing waxy lipids | |
CN208933039U (zh) | 一种陶瓷膜处理含油、含悬浮物废水的装置 | |
CA1204101A (en) | Method for the preparation of supported catalysts and supported catalysts thus obtained | |
SU1528526A1 (ru) | Способ концентрировани клеточных суспензий | |
CA1100903A (en) | Electrofiltration system for purifying organic liquids | |
JP4526915B2 (ja) | 多段膜濾過装置及びその運転方法 | |
JPH08117569A (ja) | 膜分離装置 |