NO762672L - - Google Patents
Info
- Publication number
- NO762672L NO762672L NO762672A NO762672A NO762672L NO 762672 L NO762672 L NO 762672L NO 762672 A NO762672 A NO 762672A NO 762672 A NO762672 A NO 762672A NO 762672 L NO762672 L NO 762672L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- reactors
- gas
- fed
- reducing gas
- reactor
- Prior art date
Links
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 claims 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0033—In fluidised bed furnaces or apparatus containing a dispersion of the material
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for reduksjon av jernmalmiMlertrinns reaktorer. Nærmere bestemt gjelder oppfinnelsen en forbedring i gassreduksjons-kretsen for å oppnå svamp med høyt jerninnhold.
Den vanligste form for direkte deduksjon i en. fluidisert
seng omfatter føring av jernmalmes i rekkefølge gjennom et antall kaskade-reaktorer, idet jernmalmen etter hvert får en stadig større reduksjonsgrad, inntil den når den ønskete reduksjons-ve^di på omtrent 95% i slutt-trinnet. Reduksjonsgassen, som føres innn fra bunnen i den siste reaktoren, løper i motstrøm til jernstrømmen igjennom reaktorene som ligger over, og øker derved sitt innhold av reaksjonsprodukter og reduserer følgelig sin egen reduksjonsevne.
Hver reaktor er forsynt med et fritt, tomt rom over sengen, hvor den oppstigende gassen i begynnelsen befris for de grove pulver. Reaktorer finnes også, normalt innvendig, med utstyr for tørr-avstøving (vanligvis av multi-syklon-typen) utformet for ytterligere rensing av reduksjonsgassen før den når den neste, overliggende reaktor.
Gassen som kommer fra en fluidisert seng vil imidlertid uunngåelig inneholde en fraksjon med meget fint pulver, som det er umulig å skille ut ved hjelp av "tørre" fremgangsmåter. Når slike pulver føres med av gassen er de tilbøyelig til å tette |$Jen hullene i platen som er anbragt for å fordele gassen til den overliggende reaktor, slik at virkningen til denne forringes.
Denne ulempe blir enda mer kritisk i de siste reduksjonsreaktorene, hvor det gassbårøne pulver hovedsakelig består av redusert materiale og derfor oppviser en større tilbøyelighet til å feste seg til veggene og bygge opp skall og avleiringer i trange kanaler.
Slik igjentetting resulterer i en ugjevn fordeling av reduk sjonsgassen til de fluidiserte senger som etterhvert nås av gassen. I tur vil dette innvirke uheldig på kvaliteten til fluidi-seringen o| søke skape foretrukne gassveier i sengen, med om-råder av den som er gjennomløpt og påvirket mer enn andre av den oppstigende gass strømmen. Under slike forhold, sættig i de siste reaktorene, hvor mineralet Jar nådd høyest reduksjonsgrad, oppviser partiklene som danner sengen markert tilbøyelig-het til klebing.
Dette fenomen, som består i at partiklene er tilbøyelige
til å klebe og hefte seg til veggene i utstyret, slik at det bygges opp stadig tykkere avleiringer som er tilbøyelig til å
gi en fullstendig defluidisering av sengen, er en hyppig fore-kommende ulempe ved industrielle reduksjonsanlegg med fluidiserte senger. Den medføfer reduksjon av anleggets utnyttelses-grad og totale produktivitet som et resultat av hyppige avbrudd for vedlikehold.
Oppfineelsen har til oppgave å hindre tilstoppingen av de perforerte plater som fordeler reduksjonsgassen til de fluidiserte senger med pulverne som finnes i gassen. Resultatet oppnås ved hjelp av en betydelig forandring i kretsen for redik-sjonsgassen, som sikrer at de enkelte reaktorene mates adskilt med varm reduksjonsgass som er fullstendig befridd for pulver som er blitt igjen (for eksempel med en våt-vaskeprossess).
Ifølge en første utførelsesform av oppfinnelsen, blir den tilbakeførte gass tilført parallelt til alle reduksjonsreaktorene. De enkelte gasstrømmer som forlater reaktorene blir således
ført sammen og blir befridd for pulveret ved våtvasking. Når gassen er blitt *©f»renset engang, befridd for reaksjonsprodukt-ene og deretter anriket med den nødvendige mengde frisk gass,
for å kompensere for tapene, blir den ført tilbake til de enkelte reaktorer gjemnom adskilte kanaler.
Ifølge en andre utførelsesform av oppfinnelsen, er de reduserende gasskretser til de enkelte reaktorer seriekoblet i steaden for i parallell: i dette tilfelle strømmer den reduserende gassen gjennom alle reaktorene i motstrøm i en enkelt strøm. Gasstrømmen underkastes imidlertid et kjøle-og våt-rensetrinn mellom reaktorene og føres deretter til et varmetrinn for å binge den opp på den ønskete temperatur.
Andre løsninger kan bestå i forskjellige kombinasjoner av
de to fremgangsmåter som er beskrevet ovenfor. Kravet om at den reduserende gassen som tilføres til reaktorene er varm og fullstendig pulverfri må imidlertid alltid tilfredsstilles.
Oppfinnelsen er nedenfor beskrevet nærmere under henvisning til figuren, hvor den heltrukne linje angir kretsen for reduserende gass når de enkelte reaktorene mates parallelt. Den strekete linje angir kretsen for det tilfelle at reaktorene mates i serie av en enkelt gasstr#m.
Fin jernmalm, fortrinnsvis oppvarmet på forhånd, løper
langs kanalen 1 frem til den første reduksjonsreaktor 2. Reaktorene er kaskadekoblet. Fra reaktor 2 blir malm overført gjennom linjer 3 til de etterfølgende reaktorer. Den ferdige jernsvampen tas ut fra den siste reaktor gjennom en ledning 4.
Nedenfor en sirkulasjons-kompressor 5 kan den forurensete reduksjonsgassen følge to ruter. Ved den første rute (hel trukket linje) blir gasstrømmen i kald tilstand delt opp i tre strømmer som føres parallelt til gassvarmer 6 og deretter til reaktorene 2. Den delvis oppbrukte reduksjonsgassen som forlater reaktoren 2 overføres til en varmeveksler 7 for gjenvinning av eventuelt overskudd av varme og blir deretter ført sammen i en enkelt strøm 8 som deretter blir våt-renset i en enhet 9. GassÉrømmen som er renset for pulver og reaksjonsprodukter på denne måten blir deretter renset kontinuerlig gjennom et avløp 10 for å hindre oppbygging av inerte materialer. Ved 11 strømmer det inn gass som skal anrikes med frisk reduserende gass som skal er-stattes med den mengde som er gått tapt i ppoesessen. Gasstrømmen når deretter pumpen eller kompressoren 5 og starter så et nytt omløp.
I den andre utførelsesformen (strekete linjer) blir den rensete gasstrømmen nedenfor kompressoren 5 tilført den siste reaktoren 3 etter å ha gått igjennom den første varmeren 6.
Den delvis forbrukte gass som forlater denne reaktoren overføres til den første varmeveksler 7 for gjenvinning av overskuddsvarme og blir deretter våt-renset i den første enheten 9. Den resul-terende gassen vil i et andre sett av enheter bli underkastet den samme behandli»g som den fikk i det første trinnet, nemlig; den forvarmes i enheten 6, tilbakeføres til den forangående reaktor 2, en eventuell restvarme gjenvinnes ved 7 og den renses endelig i enhet 9. Den samme fremgangsmåten virker også for gassen som forlater den andre reaktoren.
Gassen som kommer ut av den første reaktoren og som er renset for pulver og reaksjonsprodukter blir deretter underkastet konstant rensing (for å fjerne oppsamling av inert materiale) gjennom enheten 10, og de anrikes da med mer frisk gass i en enhet 11, for å kompensere for tap. Strømmen når deretter kompressoren 5, bvor omløpet starter igjen.
Oppfinnelsen gir følgende hovedfordeler: i første rekke
er det mulig ved hjelp av oppfinnelsen å innstille uavhengig av hverandre mengden og temperaturen som tilføres hver reaktor. Sammen med og særlig når den kombineres med den høye reduksjons-kraften til gassen som tilføres reaktorene i "parallell", vil oppfinnelsen føre til større utbytte.
En ytterligere fordel ligger i muligheten for å begrende reaktorstørrelsen ved en reduksjon av det tomme rommet over de fluidiserte sengene. En dimensjons-reduksjon for tørr-tørkeut-styret er også en ytterligere fordel. I virkeligheten trenger ikke gassen som forlater hver reaktor å bli fullstendig befridd for pulver, siden den ikke lenger trenger å bli tilført til den foranstående reaktor.
Den viktigste fordel som oppnås med denne oppfinnelse er selvsagt en bedre fordeling av gass over bjinnen til de fluidiserte sengene, hvilket oppnås ved å hindre tiltetting av de perforerte plater, da de blir tilført pulverfri gass, og dette vil i virkeligheten hindre klebing og sammenvoksing av den faste massen og derved forbedre anleggets pålitelighet og ytelsestall.
Claims (4)
1..Fremgangsmåte for direkte reduksjon av jernmalm i flertrinns reaktorer av typen med fluidisert seng, som er koblet i kaskade, karakterisert ved at hver reaktorseng blir matet med varm og fullstendig renset reduksjonsgass.
2. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at de enkelte reaktorer mates parallelt fra adskilte strømmer av reduksjonsgasss. idet disse strømmer deretter blandes igjen for en felles rensebehandlig før de føres tilbake til reaktorene.
3. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at de enkelte reaktorer mates i serie av en enkelt strøm av reduksjonsgass, med et organ for pulverfjerning plassert mellom reaktorene for oppvarming av den pulverfrie gassen før den føres frem til neste trinn.
4. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at noen reaktorer blir parallellmatet med reduksjonsgass og noen seriematet.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT50827/75A IT1041142B (it) | 1975-08-05 | 1975-08-05 | Perfezionamento al processo di riduzione diretta id minerali di ferro in reattor a letto fluido |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO762672L true NO762672L (no) | 1977-02-08 |
Family
ID=11273939
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO762672A NO762672L (no) | 1975-08-05 | 1976-08-02 |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4082545A (no) |
AR (1) | AR212026A1 (no) |
BE (1) | BE844853A (no) |
DE (1) | DE2633691C2 (no) |
FR (1) | FR2320351A1 (no) |
GB (1) | GB1549296A (no) |
IT (1) | IT1041142B (no) |
MX (1) | MX144756A (no) |
NL (1) | NL7608725A (no) |
NO (1) | NO762672L (no) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2450279A1 (fr) * | 1979-03-01 | 1980-09-26 | Fives Cail Babcock | Procede d'attaque chimique en atmosphere gazeuse controlee et a haute temperature d'un minerai et installation pour la mise en oeuvre de ce procede |
US4375983A (en) * | 1979-04-26 | 1983-03-08 | Hylsa, S.A. | Method of making sponge metal |
US4312919A (en) * | 1980-01-16 | 1982-01-26 | Devanney John W | Process of producing a non-agglomerating vanadium coated particle |
DE4240197C2 (de) * | 1992-11-30 | 1996-04-18 | Vuletic Bogdan Dipl Ing | Verfahren zur Herstellung von Roheisen aus Eisenerzen und Vorrichtung zur thermischen und/oder chemischen Behandlung eines leicht zerfallenden Materials oder zur Herstellung von Roheisen mittels dieses Verfahrens |
DE4307484A1 (de) * | 1993-03-10 | 1994-09-15 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Direktreduktion von eisenoxidhaltigen Materialien mit festen kohlenstoffhaltigen Reduktionsmitteln |
US5674308A (en) * | 1994-08-12 | 1997-10-07 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Spouted bed circulating fluidized bed direct reduction system and method |
US5435831A (en) * | 1994-08-12 | 1995-07-25 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Circulating fluidizable bed co-processing of fines in a direct reduction system |
US5431711A (en) * | 1994-08-12 | 1995-07-11 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Circulating fluidized bed direct reduction system |
US5810905A (en) * | 1996-10-07 | 1998-09-22 | Cleveland Cliffs Iron Company | Process for making pig iron |
US5876679A (en) * | 1997-04-08 | 1999-03-02 | Dorr-Oliver, Inc. | Fluid bed reactor |
US6132489A (en) * | 1998-07-06 | 2000-10-17 | Hylsa, S.A. De C.V. | Method and apparatus for reducing iron-oxides-particles having a broad range of sizes |
US6224649B1 (en) | 1998-07-06 | 2001-05-01 | Hylsa, S.A. De C.V. | Method and apparatus for reducing iron-oxides-particles having a broad range of sizes |
WO2010028459A1 (en) * | 2008-09-15 | 2010-03-18 | Austpac Resources N.L. | Direct reduction |
NL2030295B1 (en) | 2021-12-24 | 2023-06-30 | Renewable Iron Fuel Tech B V | A method for producing iron fuel. |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2900246A (en) * | 1953-01-14 | 1959-08-18 | Hydrocarbon Research Inc | Iron oxide reduction |
US3288590A (en) * | 1963-07-22 | 1966-11-29 | Hydrocarbon Research Inc | Continuous oxide reduction process |
FR1406651A (fr) * | 1964-05-27 | 1965-07-23 | Azote Office Nat Ind | Procédé de réduction directe des oxydes de fer et lits fluidisés |
US3374087A (en) * | 1965-11-10 | 1968-03-19 | Exxon Research Engineering Co | Production of iron |
US3364011A (en) * | 1966-02-23 | 1968-01-16 | Exxon Research Engineering Co | Process for the production of iron by the direct reduction of iron oxide ore |
US3984229A (en) * | 1970-04-20 | 1976-10-05 | Boliden Aktiebolag | Method for producing coarse powder, hardened iron oxide material from finely divided raw material substantially consisting of hematite and/or magnetite |
-
1975
- 1975-08-05 IT IT50827/75A patent/IT1041142B/it active
-
1976
- 1976-07-23 GB GB30924/76A patent/GB1549296A/en not_active Expired
- 1976-07-27 DE DE2633691A patent/DE2633691C2/de not_active Expired
- 1976-08-02 NO NO762672A patent/NO762672L/no unknown
- 1976-08-03 BE BE6045631A patent/BE844853A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-08-03 AR AR264184A patent/AR212026A1/es active
- 1976-08-04 FR FR7623811A patent/FR2320351A1/fr active Granted
- 1976-08-04 US US05/711,458 patent/US4082545A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-08-04 MX MX165779A patent/MX144756A/es unknown
- 1976-08-05 NL NL7608725A patent/NL7608725A/xx not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2633691A1 (de) | 1977-03-03 |
BE844853A (fr) | 1976-12-01 |
IT1041142B (it) | 1980-01-10 |
FR2320351A1 (fr) | 1977-03-04 |
US4082545A (en) | 1978-04-04 |
MX144756A (es) | 1981-11-23 |
GB1549296A (en) | 1979-08-01 |
AR212026A1 (es) | 1978-04-28 |
DE2633691C2 (de) | 1984-09-06 |
FR2320351B1 (no) | 1978-05-12 |
NL7608725A (nl) | 1977-02-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO762672L (no) | ||
US3215505A (en) | Apparatus for the continuous cracking of hydrocarbons | |
KR960001710B1 (ko) | 선철 제조장치의 가동시 유동물로부터 아연을 제거하는 방법 | |
US4422901A (en) | Apparatus for the continuous solvent extraction of bitumen from oil-bearing sand | |
US3288590A (en) | Continuous oxide reduction process | |
US6224649B1 (en) | Method and apparatus for reducing iron-oxides-particles having a broad range of sizes | |
JPS623875B2 (no) | ||
US2604384A (en) | Apparatus for regenerating a fluidized catalyst | |
AU2005324161B2 (en) | Method and device for producing metals and/or metal initial products | |
JPS582389A (ja) | 石炭乾燥装置 | |
NO116829B (no) | ||
CZ287903B6 (cs) | Zařízení a způsob pro výrobu železné houby | |
JPS54161596A (en) | Heat recovering method for molten slag | |
US3476649A (en) | Carbonisation of solid fuels | |
NO116340B (no) | ||
US2737435A (en) | borck | |
US1780833A (en) | Method of processing furnace dust | |
US2944002A (en) | Removal of non-volatile components from a catalytic cracking feed using a reject cracking catalyst | |
JP2000508718A (ja) | 微細鉱石を直接還元する方法及び装置 | |
GB840144A (en) | Improvements in or relating to processes for the continuous zone-refining of materials | |
US3384972A (en) | Treatment of lead sludges | |
RU2763833C1 (ru) | Способ подготовки карналлита к электролитическому получению магния и хлора | |
US2148827A (en) | Apparatus for the manufacture of decolorizing carbon | |
US2723912A (en) | Method of and plant for the treatment of iron ore | |
US1785428A (en) | Process of reducing ore and converting hydrocarbons |