NO334118B1 - Ikke-magnetiske, korrosjons- og rivingsresistent stål med høy styrke - Google Patents
Ikke-magnetiske, korrosjons- og rivingsresistent stål med høy styrke Download PDFInfo
- Publication number
- NO334118B1 NO334118B1 NO20002170A NO20002170A NO334118B1 NO 334118 B1 NO334118 B1 NO 334118B1 NO 20002170 A NO20002170 A NO 20002170A NO 20002170 A NO20002170 A NO 20002170A NO 334118 B1 NO334118 B1 NO 334118B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- corrosion
- weight
- equivalence
- chromium
- nickel
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 39
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 39
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 title description 20
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 47
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 29
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 25
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 18
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 abstract description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 abstract description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 29
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 29
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 8
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 8
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 150000001649 bromium compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N copper nickel Chemical compound [Ni].[Cu] YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010963 304 stainless steel Substances 0.000 description 1
- CPELXLSAUQHCOX-UHFFFAOYSA-M Bromide Chemical compound [Br-] CPELXLSAUQHCOX-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000589 SAE 304 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- WHROWQPBDAJSKH-UHFFFAOYSA-N [Mn].[Ni].[Cr] Chemical compound [Mn].[Ni].[Cr] WHROWQPBDAJSKH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- -1 halide salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 239000006193 liquid solution Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 231100000989 no adverse effect Toxicity 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 229910001256 stainless steel alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000638 stimulation Effects 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører ikke-magnetiske korrosjonsresistente stål med høy styrke. Nærmere bestemt, men ikke utelukkende, vedrører oppfinnelsen stål som er egnede for anvendelse som ikke-magnetiske komponenter i avviksboring av olje- og gassbrønner.
Ved dypbrønnboring er lange rørformede borekrager lokalisert ved den nedre enden av borestrengen for å tilveiebringe vekt og stivhet. Lengder av disse kragene er typisk mellom 1 og 10 meter og deres diametere er typisk mellom 8,75 og 32,5 cm. Hver slik krage omfatter et sentralt, aksielt hull av diameter typisk mellom 5,75 og 12,75 cm som tillater borefluid å passere ned strengen til brønnbasen. Dette fluidet returneres senere til overflaten utenfor borekragen og strengen. Gjengete ender tillater kragene å festes til hverandre og til andre komponenter av strengen. Krav med hensyn til dimensjon og mekanisk egenskap er fastsatt API 7 seksjon 6.
Det er ofte ønskelig å innbefatte instrumenter nær bunnen av borestrengen for å gjøre det mulig å måle vinkelen og retningen av boringen nøyaktig. Nærheten av en stor ferromagnetisk masse til slike instrumenter er klart uønsket. Når instrumentet skal anvendes har lavlegeringsstål som kon-vensjonelt er anvendt for fremstilling av borekrager blitt erstattet med stål som har lav magnetisk permeabilitet. Utfellingsherdede nikkel-kobberlegeringer og spesielle austenitiske rustfrie stål har vært anvendt tidligere som erstatnings-stål. Styrkekravene for borekrager (typisk 0,2% flytegrense over 690 MPa) kan ikke oppnås med en nikkelkobberlegering eller med standard kromnikkelstål fra "300" seriene, selv i glødet tilstand, og selv om slike stål kan forsterkes ved kaldbelastning, er den krevde deformasjonsgraden for stor, spesielt i de aktuelle store seksjonene. Videre har standard nikkelkromstål austenitiske struk-turer av begrenset stabilitet og den magnetiske permeabiliteten kan forøkes ved deformasjon. Følgelig ble det utviklet en serie av spesialstålkvaliteter for den spesielle anvendelsen, disse har analyser som eksemplifisert ved stål A og B nedenfor:
I disse stålene økes flytegrensen ved nærværet av relativt høye nitrogeninnhold. Dette nærværet øker også spennings-herderaten, på samme måte som reduksjonen i nikkelinnhold. De relativt høye mangannivåene er nødvendig for å bevare de høye nitrogeninnholdene under normalsmelting, støping og støping ved atmosfæretrykk, og også for å forbedre stabiliteten av den austenitiske strukturen. Et lavt karboninnhold er nødvendig for å begrense dannelsen av kromrike karbider under bearbeidelse; nærvær av slike karbider kan på uheldige måter redusere motstanden mot korrosjon. Selv med disse spesielle stålene er en viss spenningsherding nødvendig for å generere den påkrevde styrken. Dette kan imidlertid lett oppnås, selv i de største seksjonene, ved deformasjon ved temperaturer under den som frembringer auto-omkrystallisasjon.
Stål A og B ga derfor den påkrevde flytegrensen, men på bekostning av andre ønskede egenskaper.
Av de ønskede egenskapene er lav magnetisk permeabilitet av størst betydning og legeringsbalansen må være slik at strukturen både er fri for deltaferitt og ikke destabiliseres ved deformasjon. Et antall fremgangsmåter har vært foreslått hvorved strukturen av et stål kan forutsies ut fra dets sammensetning. Disse omfattet alle separering av elementene i de som virker lignende krom og de som ligner nikkel. Hvert ble allokert en ekvivalensfaktor og ved hjelp av disse beregnes den samlede kromekvivalensen og nikkelekvivalensen. Skjæringspunktet for disse to verdiene på et diagram er rapport-ert å vise struktur omfattende en viss indikasjon av andelene av faser i et flerfase tilfelle. Diagrammene benyttes med et vist hell i visse sammensetningsområder, men har vist seg mindre vellykkede i andre tilfeller. En åpenbar unøyaktighet er at de samme ekvivalensverdiene anvendes uansett om austenitt-ferittgrenser eller austenitt-martensittgrenser forutsies, hvilket ikke kan være tilfelle.
En fare med alle stål anvendt i borestrenger er riving ved de gjengede sammenføyningene. Slike sammenføyninger må være fremstilt ved høye vridningsmomenter for å minimalisere spenningskonsentrasjon ved drift og tilveiebringe effektive forseglinger ved til hverandre passende skuldre. I denne forbindelse kan riving beskrives som lokalisert friksjonssveising av overflater som beveger seg relativt til hverandre under trykk. Riving kan forhindre vel-lykket sammenføyning av komponenter og/eller forhindre frigivelse av sam-menføyningen mellom komponenter etter anvendelse. Skaden forårsaket på gjenge og skulderoverflater (produksjon av kaviteter og metalloppbygning) kan gjøre dem uegnede for ytterligere anvendelse og, selv om en viss gjenopp-gjenging kan oppnås, forkortes levetiden av komponentene. Austenitiske rustfrie stål er spesielt utsatte for riving og, selv om sammensetninger A og B er overlegne i dette henseende sammenlignet med konvensjonelle rustfrie stål fra 300 serien var forbedret slitingsmotstand påkrevet, hvilket førte til utvik-lingen av sammensetning C. Denne sammensetningen er nå vidt anvendt.
En ytterligere driftsfare er korrosjon. Borefluider som anvendes er vanligvis vandige og sammensetninger velges for å være kompatible med strata som gjennombores. Borefluider har ofte høye innhold av faststoff, både oppløselige og uoppløselige, hovedsakelig klorider og, mindre hyppig, bromider som kan forårsake korrosjonsproblemer. For å minimalisere dette holdes pH vanligvis over nøytralverdi slik at hydrogenutvikling ikke kan være et korrosjonsprodukt, og den katodiske korrosjonsreaksjonen vil normalt omfatte vann og oppløst oksygen under produksjon av hydroksylionet. Følgelig vil tilgjengeligheten av oppløst oksygen kontrollere omfanget av mulig korrosjon; fordi kilden for oksygen er atmosfæren vil oppløst oksygen av fluidet kontroll-eres ved borebetingelsene og fremgangsmåten. Det er vanligvis lavt nok til at det forekommer få problemer ved lavlegert stålkomponenter. Med disse er enhver korrosjon generell av natur og derfor er, mer begrenset oksygen til-gjengelig, de resulterende generelle endringene i dimensjon små og godtagbare.
Korrosjon av rustfrie stål i mer alkaliske oppløsninger finner ikke sted på grunn av nærværet av en stabil oksidfilm på overflaten (den passive filmen). I nærvær av visse oppløste salter, og hovedsakelig klorider og bromider, kan denne filmen svikte lokalt hvilket tillater produksjon av "hull". Selv om totalkorrosjonsrate er lavere enn for et lavlegertstål i det samme miljøet kan den lokale penetreringen være raskere. Slik filmsammenbrudd er mer sannsynlig innenfor sprekker hvor den kan spre seg og være generell innenfor begrensningen av sprekken. Oksygen er nødvendig for at slik korrosjon skal initiere og propagere og sannsynligheten er større med høyere innhold av klorid og/eller bromid og oksygen. Sannsynligheten er også større ved høye temperaturer som kan forekomme nede i hull. Følgelig er en viss korrosjon mulig med de ikke-magnetiske stålene avhengig av driftsbetingelser men, med krager, har dette sjelden vært av betydning, hullene som dannes er av begrenset størrelse og opptrer i store seksjoner.
Lokalisert korrosjon kan være av større betydning i de ikke-magnetiske stålhusene som er anvendt for å inneholde de sofistikerte elektroniske måle-innretningene som anvendes under boring. Den indre geometrien i disse inn-retninger kan være kompleks og omfatte funksjonelle sprekker og også end-ringer i seksjon som kan holde på avsetninger, idet det dannes sprekker. I disse kompliserte innretningene er lokalisert korrosjon mindre godtagbar enn for de relativt enkle kragene. Videre kan det være en blanding av metaller i elektrisk kontakt som kan forsterke betingelsene ved galvaniske effekter. Følgelig foreligger det behov for et stål med forbedret motstand mot lokalisert korrosjon som viser de andre ønskede egenskapene omtalt ovenfor, idet disse er høystyrke, lav magnetisk permeabilitet, strukturell stabilitet og anti-rivings egenskaper.
US 5,094,812 beskriver et mangan-krom-nikkel austenittisk, ikke-magnetisk rustfritt stål, som i bearbeidet tilstand er hovedsakelig ferrittfritt og har relativ magnetisk permeabilitet på mindre enn ca. 1,02, en 0,2% flytegrense ved romtemperatur på minst ca. 690 MPa (100 ksi), og en god motstand mot spenningskorrosjonssprekking i kloridomgivelser.
JP 6-322446 omhandler en tvinnet metallstreng av ikke-magnetisk rustfri stållegering av høy styrke. Legeringen inneholder på vektbasis 0,03 til 0,15 % C, <1,0% Si, 10 til 14% Mn, 2,5 til 7,5 Ni, 17 til 19% Cr, 0,5 til 2,5% Mo og 0,25 til 0,45% N, og resten er jern og uunngåelige forurensninger.
Ingen av de ovenfor omtalte stålene tilveiebringer alle disse ønskede egenskapene.
Oppfinnelsen er rettet mot å tilveiebringe et slikt stål som har alle disse ønskede egenskapene.
Ifølge foreliggende oppfinnelse tilveiebringes det ifølge ett aspekt et ikke-magnetisk korrosjonsresistent stål av høy styrke hvis sammensetning, uttrykt ved vekt%, omfatter;
for øvrig jern og tilfeldige forurensninger, sammensetningen oppfyller formelen:
når
kromekvivalens = %Cr + 1,5 (%Si) + % Mo + 0,12 (%Mn) og nikkelekvivalens = %Ni + 30(%C) + 20 (%N)
og
når
kromekvivalens = %Cr + 1,5 (%Si) + % Mo
og
nikkelekvivalens = %Ni +0,5(%Mn) + 30(%C) + 30 (%N) Ifølge et annet trekk, definert i krav 2 tilveiebringer oppfinnelsen en ikke-magnetisk komponent for anvendelse i avviksboring fremstilt fra et
korrosjonsresistent stål av høy styrke av sammensetning som angitt i krav 1. Komponenten kan være en borekrage, som definert i krav 3.
Det er velkjent at en vesentlig komponent av et rustfritt stål er krom, minst 12 vekt% i fast oppløsning ansees generelt som ønskelig. For den aktuelle typen korrosjon (forårsaket ved oppløste halogenidsalter) forbedrer økningen av innholdet av krom utover denne verdien gradvis motstanden mot korrosjonsinitiering og dens utbredelseshastighet. Et antall andre elementer kan supplere den fordelaktige effekten av krom, spesielt molybden. Både krom og molybden fremmer imidlertid dannelsen av magnetisk deltaferittfase som ikke er godtagbar for den spesielle anvendelsen som betraktes. For å forhindre nærvær av denne ferittfasen må det være tilstede i tilstrekkelige mengder elementer som undertrykker dens dannelse, hovedsakelig karbon, nikkel og nitrogen. Det godtagbare innholdet av karbon er meget lavt fordi nærværet av karbider kan være uheldige for korrosjonsmotstand. Nikkel har en uheldig effekt på tendensen til riving og følgelig må innholdet også være lavt. Nitrogen har imidlertid ingen uheldig effekt på riving og videre forbedrer dette i nærvær av krom, motstanden mot korrosjon. Imidlertid er mengden av nitrogen som kan bevares i et stål under frysing begrenset med mindre det finnes tilstrekkelig egnet legering av den foreliggende typen. Selv om krom fremmer oppløselighet i forhold til dets innhold er kromlegering alene util-strekkelig og det må suppleres med mangan. Mangan påvirker imidlertid motstanden mot korrosjon i negativ retning.
En meget omhyggelig balanse for legering er derfor nødvendig dersom den påkrevde nedihull egenskapen av stålet skal oppnås.
Som nevnt tidligere er lav magnetisk permeabilitet av avgjørende betydning blant de ønskede egenskapene og legeringsbalansen må være slik at strukturen både er fri for deltaferitt og ikke destabiliseres ved deformasjon. Et antall fremgangsmåter har vært foreslått hvorved strukturen av et stål kan forutsies fra dets sammensetning. Disse innbefattet alle separering av elementene i de som virker lignende krom og de som ligner nikkel. Hver ble allokert en ekvivalensfaktor og ved hjelp av disse beregnes den samlede kromekvivalensen og nikkelekvivalensen. Skjæringspunktet mellom disse to verdiene på et diagram rapporteres å vise struktur omfattende en viss indikasjon på andel ene av faser i et flerfase tilfelle. Diagrammene anvendes med et visst hell med visse sammensetningsområder, men har vist seg mindre vellykkede i andre forbindelser. En åpenbar unøyaktighet er at de samme ekvivalensverdiene anvendes uavhengig om austenitt-ferittgrenser eller austenitt-martensittgrenser forutsies, hvilket ikke kan være tilfelle. For foreliggende oppfinnelse er faktorene anvendt for de to trekkene ikke nødvendigvis de samme som publisert og tilnærmelsen er forenklet ved å anvende en enkeltligning for å forutsi om feritt er til stede eller ikke og videre summen av faktorene for å indikere en egnet austenittstabilitet. Det antas ikke at de forskjellige faktorene som er anvendt nødvendigvis vil gjelde andre legeringsblandinger forskjellig fra områder som er relevant ved foreliggende oppfinnelse.
Det er funnet at utmerket nedihullsegenskapsbalanse oppnås med korrosjonsresistente stål av høy styrke som har følgende sammensetning uttrykt ved vekt;
I tillegg samsvarer sammensetningen med følgende:
Hvor kromekvivalens = %krom + 1,5 x %silisium + %molybden + 0,12 x %mangan og nikkelekvivalens = %nikkel + 30 x %karbon + 20 x %nitrogen og også med nikkelekvivalens + kromekvivalens > 35.
Hvor kromekvivalens = %krom + 1,5 (%silisium) + %molybden og nikkelekvivalens = %nikkel + 0,5 (% mangan) + 30(%karbon) + 30% nitrogen.
Alle verdiene ovenfor er vekt%er med det gjenværende i det vesentlige jern. Det skal understrekes at elementene som normalt tilfeldig er tilstede i austenitiske rustfrie stål kan være tilstede innenfor grensene angitt for slike stål i BS970 del 1 eller i mengder som normalt er akseptert i internasjonale standarder.
Et eksempel på en stålsammensetning ifølge oppfinnelsen er:
Dette stålet ble smidd for å danne 10 meter lange staver av diameter 180mm og 190mm ved normal fremstillingsteknikk ved anvendelse av varm-smiing og varmbelastning. De mekaniske egenskapene tatt fra posisjoner i henhold til API7 seksjon 6 var;
Magnetisk permeabilitet var 1,002 og uniformitet av denne egenskapen ble bekreftet ved å måle den endrende magnetiske fluksen langs staven når den var utsatt for en magnetisk kraft på 200 ørsted. Maksimalt avvik ble funnet å være mindre enn 0,05 mikrotesla over hele stavens lengde.
Motstand mot riving ble demonstrert ved å anvende knapp-på-blokk teknikken beskrevet i ASTM G98. Dette omfatter rotering av separate sylindriske prøver under trykk på blokker av tilsvarende materiale. Økende trykk anvendes inntil riving observeres. Resultater sammenlignes med de for stål A til B og C i tabell 1 nedenfor.
Det fremgår fra denne tabellen at stål B ble utsatt for riving ved rundt 68,9 MPa (10 ksi), stål A ved rundt 137,9 MPa (20 ksi) og stål C ved rundt 249,9 MPa (36,25 ksi). Stålprøvene ifølge oppfinnelsen var ikke underkastet riving ved det høyeste registrerte trykket, nemlig 293,0 MPa (42,5ksi).
Korrosjonsresistens ble demonstrert ved to akselererte laboratorie-tester. Det valgte korrosjonsmiddelet var en 20% oppløsning av natriumklorid ved 50°C åpent mot atmosfæren. Forsøksprøven var en liten sylinder og denne ble innstøpt i et lag av fin sand for å simulere alvorlige sprekkbeting-elser. Prøven ble forbundet via et amperemeter til en elektrode enten av kobber eller av type 304 rustfritt stål; ekektrodeoverflatearealet var 150 cm<2>. Strømflyten ga en indikasjon på korrosjonen som finner sted. For å akselerere testen var den innledende periode når testprøvene ble polarisert anodisk ved en høy strøm for å sikre at korrosjon hadde started og forløp ved en høy hastighet. Etter stopping av polarisasjonen ble strømflyten overvåket inntil en stasjonær verdi ble oppnådd og denne ble registrert. Verdier for stasjonære og flytende oppløsninger ble tatt. Disse er tabulert i tabell 2 nedenfor:
Testen med den rustfrie stålelektroden simulerte alvorlige sprekk-betingelser og den med kobberelektroden den adderte effekten av galvanisk stimulering. Det fremgår fra tabell 2 at stålprøven ifølge foreliggende oppfinnelse viste vesentlig forbedret korrosjonsresistens.
De gjennomførte testene demonstrerte at stål ifølge foreliggende oppfinnelse viser en egenskapsbalanse med hensyn til styrke, magnetisk permeabilitet, rivingsmotstand og korrosjonsresistens som er overlegen i ethvert henseende sammenlignet med de i dag tilgjengelige korrosjonsresistente stålene av høy styrke.
Claims (3)
1. Ikke-magnetisk korrosjons- og rivingsresistent stål av høy styrke, hvis sammensetning uttrykt ved vekt omfatter:
for øvrig jern og tilfeldige forurensninger,
karakterisert vedat sammensetningen oppfyller formelen:
når
kromekvivalens = %Cr + 1,5 (%Si) + % Mo + 0,12 (%Mn) og nikkelekvivalens = %Ni + 30(%C) + 20 (%N) og
når
kromekvivalens = %Cr + 1,5 (%Si) + % Mo og
nikkelekvivalens = %Ni +0,5(%Mn) + 30(%C) + 30 (%N).
2. Ikke-magnetisk komponent for anvendelse i avviksboring,karakterisert vedat den er fremstilt fra et korrosjonsresistent stål av høy styrke av sammensetning ifølge krav 1.
3. Borekrage,
karakterisert vedat den er fremstilt av korrosjonsresistent stål av høy styrke ifølge krav 1.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB9723242A GB2331103A (en) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | Non-magnetic corrosion resistant high strength steels |
PCT/GB1998/003029 WO1999023267A1 (en) | 1997-11-05 | 1998-10-08 | Non-magnetic corrosion resistant high strength steels |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20002170D0 NO20002170D0 (no) | 2000-04-27 |
NO20002170L NO20002170L (no) | 2000-05-04 |
NO334118B1 true NO334118B1 (no) | 2013-12-16 |
Family
ID=10821528
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20002170A NO334118B1 (no) | 1997-11-05 | 2000-04-27 | Ikke-magnetiske, korrosjons- og rivingsresistent stål med høy styrke |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1051529B1 (no) |
AT (1) | ATE210741T1 (no) |
AU (1) | AU9359698A (no) |
BR (1) | BR9813966A (no) |
CA (1) | CA2307570C (no) |
DE (1) | DE69802967T2 (no) |
DK (1) | DK1051529T3 (no) |
ES (1) | ES2169925T3 (no) |
GB (1) | GB2331103A (no) |
NO (1) | NO334118B1 (no) |
WO (1) | WO1999023267A1 (no) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003155542A (ja) * | 2001-11-21 | 2003-05-30 | Japan Atom Energy Res Inst | 熱間加工性及び超伝導材生成熱処理後の耐加熱脆化特性に優れた超伝導マグネット構造材用高Mn非磁性鋼 |
US7739917B2 (en) * | 2002-09-20 | 2010-06-22 | Enventure Global Technology, Llc | Pipe formability evaluation for expandable tubulars |
US7886831B2 (en) | 2003-01-22 | 2011-02-15 | Enventure Global Technology, L.L.C. | Apparatus for radially expanding and plastically deforming a tubular member |
US7712522B2 (en) | 2003-09-05 | 2010-05-11 | Enventure Global Technology, Llc | Expansion cone and system |
US10316616B2 (en) | 2004-05-28 | 2019-06-11 | Schlumberger Technology Corporation | Dissolvable bridge plug |
CA2577083A1 (en) | 2004-08-13 | 2006-02-23 | Mark Shuster | Tubular member expansion apparatus |
US8770261B2 (en) | 2006-02-09 | 2014-07-08 | Schlumberger Technology Corporation | Methods of manufacturing degradable alloys and products made from degradable alloys |
US7658883B2 (en) | 2006-12-18 | 2010-02-09 | Schlumberger Technology Corporation | Interstitially strengthened high carbon and high nitrogen austenitic alloys, oilfield apparatus comprising same, and methods of making and using same |
US9347121B2 (en) | 2011-12-20 | 2016-05-24 | Ati Properties, Inc. | High strength, corrosion resistant austenitic alloys |
US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3151979A (en) * | 1962-03-21 | 1964-10-06 | United States Steel Corp | High strength steel and method of treatment thereof |
GB1432396A (en) * | 1973-07-09 | 1976-04-14 | Armco Steel Corp | Chromium-nickel-manganese-nitrogen austenitic stainless steel |
US4450008A (en) * | 1982-12-14 | 1984-05-22 | Earle M. Jorgensen Co. | Stainless steel |
AT381658B (de) * | 1985-06-25 | 1986-11-10 | Ver Edelstahlwerke Ag | Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen |
US5094812A (en) * | 1990-04-12 | 1992-03-10 | Carpenter Technology Corporation | Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy |
JPH06235049A (ja) * | 1993-02-09 | 1994-08-23 | Nippon Steel Corp | 高強度非磁性ステンレス鋼及びその製造方法 |
JPH06322446A (ja) * | 1993-05-13 | 1994-11-22 | Kobe Steel Ltd | 耐応力腐蝕割れ性に優れる高強度非磁性ステンレス鋼 pc撚り線の製造方法 |
EP0694626A1 (en) * | 1994-07-26 | 1996-01-31 | Acerinox S.A. | Austenitic stainless steel with low nickel content |
-
1997
- 1997-11-05 GB GB9723242A patent/GB2331103A/en not_active Withdrawn
-
1998
- 1998-10-08 WO PCT/GB1998/003029 patent/WO1999023267A1/en active IP Right Grant
- 1998-10-08 ES ES98946594T patent/ES2169925T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-08 DE DE69802967T patent/DE69802967T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-08 CA CA002307570A patent/CA2307570C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-08 BR BR9813966-5A patent/BR9813966A/pt active IP Right Grant
- 1998-10-08 AU AU93596/98A patent/AU9359698A/en not_active Abandoned
- 1998-10-08 AT AT98946594T patent/ATE210741T1/de active
- 1998-10-08 DK DK98946594T patent/DK1051529T3/da active
- 1998-10-08 EP EP98946594A patent/EP1051529B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2000
- 2000-04-27 NO NO20002170A patent/NO334118B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2307570A1 (en) | 1999-05-14 |
WO1999023267A1 (en) | 1999-05-14 |
AU9359698A (en) | 1999-05-24 |
DK1051529T3 (da) | 2002-04-08 |
DE69802967D1 (de) | 2002-01-24 |
DE69802967T2 (de) | 2002-09-12 |
EP1051529B1 (en) | 2001-12-12 |
GB2331103A (en) | 1999-05-12 |
ATE210741T1 (de) | 2001-12-15 |
BR9813966A (pt) | 2000-09-26 |
CA2307570C (en) | 2008-08-26 |
NO20002170D0 (no) | 2000-04-27 |
EP1051529A1 (en) | 2000-11-15 |
NO20002170L (no) | 2000-05-04 |
GB9723242D0 (en) | 1998-01-07 |
ES2169925T3 (es) | 2002-07-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5740315B2 (ja) | 高降伏応力および高硫化物応力割れ抵抗性を有する低合金鋼 | |
EP1259655B1 (en) | Elongated element and steel for percussive rock drilling | |
US20050047952A1 (en) | Non-magnetic corrosion resistant high strength steels | |
JP4428237B2 (ja) | 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼 | |
CA2717104C (en) | Stainless steel used for oil country tubular goods | |
US4400210A (en) | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking | |
Turnbull et al. | Corrosion and cracking of weldable 13 wt-% Cr martensitic stainless steels for application in the oil and gas industry | |
EP2035593A2 (en) | Austenitic paramagnetic corrosion resistant material | |
BRPI0513430B1 (pt) | Aço para tubos de aço | |
Iannuzzi | Environmentally assisted cracking (EAC) in oil and gas production | |
GB2105368A (en) | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking | |
NO334118B1 (no) | Ikke-magnetiske, korrosjons- og rivingsresistent stål med høy styrke | |
SE513235C2 (sv) | Användning av en rostfri stållegering såsom umbilicalrör i havsmiljö | |
Muthupandi et al. | Corrosion behaviour of duplex stainless steel weld metals with nitrogen additions | |
Rhodes et al. | Stress corrosion cracking susceptibility of duplex stainless steels in sour gas environments | |
EP0169373B1 (en) | Machines or machine parts made of austenitic cast iron having resistance to stress corrosion cracking | |
Orlofske et al. | Moderate Echinostoma trivolvis infection has no effects on physiology and fitness-related traits of larval pickerel frogs (Rana palustris) | |
Prange | Hydrogen Embrittlement Tests on Various Steels | |
Ricci et al. | Alternative Sensitization Test Method for Austenitic Stainless Steels Used as Non-Magnetic Drill Collars | |
US20070261768A1 (en) | Method for designing corrosion resistant alloy tubular strings | |
Singh et al. | Stress corrosion cracking and corrosion fatigue cracking of a duplex stainless steel in white water environments | |
Tsay et al. | Hydrogen‐enhanced cracking of 2205 duplex stainless steel | |
Klenam et al. | Corrosion resistant materials in high-pressure high-temperature oil wells: an overview and potential application of complex concentrated alloys | |
Hibner et al. | Effect of Alloy Nickel Content vs. PREN on the Selection of Austenitic Oil Country Tubular Goods for Sour Gas Service | |
Fraser et al. | Resistance of Tubular Materials to Sulphide-Corrosion Cracking |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |