NO332983B1 - Kontinuerlig ren polymerisering og ambiente finmalingsmetoder for polyolefin-friksjonsreduserende midler. - Google Patents
Kontinuerlig ren polymerisering og ambiente finmalingsmetoder for polyolefin-friksjonsreduserende midler.Info
- Publication number
- NO332983B1 NO332983B1 NO20053391A NO20053391A NO332983B1 NO 332983 B1 NO332983 B1 NO 332983B1 NO 20053391 A NO20053391 A NO 20053391A NO 20053391 A NO20053391 A NO 20053391A NO 332983 B1 NO332983 B1 NO 332983B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- polymer
- fluid
- grinding
- flow resistance
- temporary container
- Prior art date
Links
- 238000000227 grinding Methods 0.000 title claims abstract description 90
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 79
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 title claims abstract description 43
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 title description 13
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 title description 10
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims abstract description 142
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 76
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 61
- 239000000178 monomer Substances 0.000 claims abstract description 50
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 37
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims abstract description 34
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 34
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 30
- 239000012815 thermoplastic material Substances 0.000 claims abstract description 20
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000009751 slip forming Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 35
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 34
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 34
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 32
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 16
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 15
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 15
- 229920013639 polyalphaolefin Polymers 0.000 claims description 12
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 11
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 claims description 9
- 235000019271 petrolatum Nutrition 0.000 claims description 9
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 9
- 239000004711 α-olefin Substances 0.000 claims description 7
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 6
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 6
- 239000004264 Petrolatum Substances 0.000 claims description 5
- 229920001684 low density polyethylene Polymers 0.000 claims description 5
- 239000004702 low-density polyethylene Substances 0.000 claims description 5
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 claims description 5
- 229940066842 petrolatum Drugs 0.000 claims description 5
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 claims description 4
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 claims description 4
- 230000009477 glass transition Effects 0.000 claims description 4
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N butene Natural products CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 abstract description 13
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 abstract description 13
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 abstract description 11
- -1 polyethylene Polymers 0.000 abstract description 10
- 238000012546 transfer Methods 0.000 abstract description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 31
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 13
- DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N Propylene glycol Chemical compound CC(O)CO DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 11
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 10
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 9
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 9
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 8
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 8
- 239000000499 gel Substances 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 6
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 6
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 5
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 5
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 5
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 5
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 5
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 5
- 229920001084 poly(chloroprene) Polymers 0.000 description 5
- 230000009471 action Effects 0.000 description 4
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 4
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 4
- 238000012662 bulk polymerization Methods 0.000 description 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 4
- ZSIAUFGUXNUGDI-UHFFFAOYSA-N hexan-1-ol Chemical compound CCCCCCO ZSIAUFGUXNUGDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 4
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 4
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 3
- 239000013536 elastomeric material Substances 0.000 description 3
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 3
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 3
- 150000002334 glycols Chemical class 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RKISUIUJZGSLEV-UHFFFAOYSA-N n-[2-(octadecanoylamino)ethyl]octadecanamide Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(=O)NCCNC(=O)CCCCCCCCCCCCCCCCC RKISUIUJZGSLEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229920002959 polymer blend Polymers 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 3
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 3
- AFFLGGQVNFXPEV-UHFFFAOYSA-N 1-decene Chemical compound CCCCCCCCC=C AFFLGGQVNFXPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CRSBERNSMYQZNG-UHFFFAOYSA-N 1-dodecene Chemical compound CCCCCCCCCCC=C CRSBERNSMYQZNG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LIKMAJRDDDTEIG-UHFFFAOYSA-N 1-hexene Chemical compound CCCCC=C LIKMAJRDDDTEIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KWKAKUADMBZCLK-UHFFFAOYSA-N 1-octene Chemical compound CCCCCCC=C KWKAKUADMBZCLK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HFDVRLIODXPAHB-UHFFFAOYSA-N 1-tetradecene Chemical compound CCCCCCCCCCCCC=C HFDVRLIODXPAHB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229920003347 Microthene® Polymers 0.000 description 2
- XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N Vinyl acetate Chemical compound CC(=O)OC=C XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000000129 anionic group Chemical group 0.000 description 2
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- CJZGTCYPCWQAJB-UHFFFAOYSA-L calcium stearate Chemical compound [Ca+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O CJZGTCYPCWQAJB-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 235000013539 calcium stearate Nutrition 0.000 description 2
- 239000008116 calcium stearate Substances 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- YNLAOSYQHBDIKW-UHFFFAOYSA-M diethylaluminium chloride Chemical compound CC[Al](Cl)CC YNLAOSYQHBDIKW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000004945 emulsification Methods 0.000 description 2
- 239000003995 emulsifying agent Substances 0.000 description 2
- GCPCLEKQVMKXJM-UHFFFAOYSA-N ethoxy(diethyl)alumane Chemical compound CCO[Al](CC)CC GCPCLEKQVMKXJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 2
- 230000005283 ground state Effects 0.000 description 2
- 229920006158 high molecular weight polymer Polymers 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N isopentane Chemical compound CCC(C)C QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UNSDWONDAUAWPV-UHFFFAOYSA-N methylaluminum;oxane Chemical compound [Al]C.C1CCOCC1 UNSDWONDAUAWPV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 2
- 235000019809 paraffin wax Nutrition 0.000 description 2
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 2
- 239000002574 poison Substances 0.000 description 2
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 239000000454 talc Substances 0.000 description 2
- 235000012222 talc Nutrition 0.000 description 2
- 229910052623 talc Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- POAOYUHQDCAZBD-UHFFFAOYSA-N 2-butoxyethanol Chemical compound CCCCOCCO POAOYUHQDCAZBD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MDWVSAYEQPLWMX-UHFFFAOYSA-N 4,4'-Methylenebis(2,6-di-tert-butylphenol) Chemical compound CC(C)(C)C1=C(O)C(C(C)(C)C)=CC(CC=2C=C(C(O)=C(C=2)C(C)(C)C)C(C)(C)C)=C1 MDWVSAYEQPLWMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- NLZUEZXRPGMBCV-UHFFFAOYSA-N Butylhydroxytoluene Chemical compound CC1=CC(C(C)(C)C)=C(O)C(C(C)(C)C)=C1 NLZUEZXRPGMBCV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N Isobutene Chemical group CC(C)=C VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- XOJVVFBFDXDTEG-UHFFFAOYSA-N Norphytane Natural products CC(C)CCCC(C)CCCC(C)CCCC(C)C XOJVVFBFDXDTEG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920003171 Poly (ethylene oxide) Polymers 0.000 description 1
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 229920001328 Polyvinylidene chloride Polymers 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N Vinyl chloride Chemical compound ClC=C BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011954 Ziegler–Natta catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000012190 activator Substances 0.000 description 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 1
- 125000005250 alkyl acrylate group Chemical group 0.000 description 1
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 239000011952 anionic catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 125000000484 butyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 150000001733 carboxylic acid esters Chemical class 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 239000011951 cationic catalyst Substances 0.000 description 1
- 125000002091 cationic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000003426 co-catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000002242 deionisation method Methods 0.000 description 1
- 235000014113 dietary fatty acids Nutrition 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N dimethyl butane Natural products CCCC(C)C AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FPAFDBFIGPHWGO-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxomagnesium;hydrate Chemical compound O.[Mg]=O.[Mg]=O.[Mg]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O FPAFDBFIGPHWGO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 1
- 229940069096 dodecene Drugs 0.000 description 1
- 238000010410 dusting Methods 0.000 description 1
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 150000002170 ethers Chemical class 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000000194 fatty acid Substances 0.000 description 1
- 229930195729 fatty acid Natural products 0.000 description 1
- 150000004665 fatty acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 230000009969 flowable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012628 flowing agent Substances 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 1
- 125000001183 hydrocarbyl group Chemical group 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- 239000012442 inert solvent Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000003094 microcapsule Substances 0.000 description 1
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 1
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N n-Octanol Natural products CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000000962 organic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000010525 oxidative degradation reaction Methods 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 238000000053 physical method Methods 0.000 description 1
- 231100000572 poisoning Toxicity 0.000 description 1
- 230000000607 poisoning effect Effects 0.000 description 1
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 239000002861 polymer material Substances 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 1
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 description 1
- 239000005033 polyvinylidene chloride Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000001612 separation test Methods 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
- VOITXYVAKOUIBA-UHFFFAOYSA-N triethylaluminium Chemical compound CC[Al](CC)CC VOITXYVAKOUIBA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
- MCULRUJILOGHCJ-UHFFFAOYSA-N triisobutylaluminium Chemical compound CC(C)C[Al](CC(C)C)CC(C)C MCULRUJILOGHCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JLTRXTDYQLMHGR-UHFFFAOYSA-N trimethylaluminium Chemical compound C[Al](C)C JLTRXTDYQLMHGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 229920003176 water-insoluble polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F2/00—Processes of polymerisation
- C08F2/002—Scale prevention in a polymerisation reactor or its auxiliary parts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
- C08K5/00—Use of organic ingredients
- C08K5/0008—Organic ingredients according to more than one of the "one dot" groups of C08K5/01 - C08K5/59
- C08K5/0025—Crosslinking or vulcanising agents; including accelerators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/0318—Processes
- Y10T137/0391—Affecting flow by the addition of material or energy
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Developing Agents For Electrophotography (AREA)
- Other Resins Obtained By Reactions Not Involving Carbon-To-Carbon Unsaturated Bonds (AREA)
Abstract
En prosess for kontinuerlig å produsere et strømningsmotstandsreduserende polymermiddel (DRA) er beskrevet. Prosessen angår blanding av en monomer og en katalysator i en minst en kontinuerlig omrørt reaktortank (CSTR) for å danne en blanding. Blandingen blir kontinuerlig injisert i et volum som kontinuerlig dannes av et termoplastisk materiale, slik som polyetylen. Det termoplastiske materialet blir periodisk forseglet for å danne en midlertidig beholder eller pose. Monomeren blir tillatt å polymerisere i den midlertidige beholderen for å danne en polymer. I en ikke begrensende utførelsesform finner polymeriseringen i posen sted innenfor et inert, sirkulerende fluid som akselererer varmeoverføring. Polymeren og den midlertidige beholderen blir så malt sammen, fortrinnsvis ved ikke-kryogeniske temperaturer, for å frembringe et partikkelformet, strømningsmotstandsreduserende polymermiddel. I en foretrukket, ikke begrensende utførselsform inntreffer oppmalingen eller pulveriseringen i nærvær av minst et organisk faststoffmalehjelpemiddel. Det partikkelformede, strømningsmotstandsreduserende polymermiddelet kan videre kombineres med et dispergeringsfluid.
Description
Området for oppfinnelsen
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for å produsere strømningsmotstandsreduserende polymermidler, samt et slam med partikkelformet strømningsmotstandsreduserende polymermiddel, som er fremstilt i samsvar med denne fremgangsmåten.
Teknisk bakgrunn
Bruken av polyalfaolefiner eller kopolymerer av disse for å redusere strømningsmotstanden til et hydrokarbon som strømmer gjennom en ledning, og dermed energibehovene for slik flytende hydrokarbontransport er velkjent. Disse strømningsmotstandsreduserende midlene eller DRA'ene (drag reducing agents) har tidligere inntatt forskjellige former, innbefattende tykkslam eller dispersjoner av malte polymerer for å danne frittflytende og pumpbare blandinger i væske-medium. Et problem som vanligvis erfares med ganske enkelt å male opp polyalfaolefinene (PAO'ene) er at partiklene vil "kaldflyte" eller klebe seg sammen etter en tid for derved å gjøre det umulig å anbringe PAO i hydrokarbonvæsken hvor motstanden skal reduseres, i en form av passende overflateareal og dermed partikkelstørrelse som vil oppløse seg eller på annen måte blande seg med hydrokarbonet på en effektiv måte. Oppmalingsprosessen eller det mekaniske arbeidet som anvendes i størrelsesreduksjonen har videre en tendens til å degradere polymeren og dermed redusere polymerens motstandsreduserende effekt.
En vanlig løsning for å hindre kaldflyting under oppmalingsprosessen, er å belegge de oppmalte polymerpartiklene med et anti-agglomereringsmiddel. Kryogenisk oppmaling av polymerene for å frembringe partiklene forut for eller samtidig med belegning med et anti-agglomereringsmiddel er også blitt brukt. Noen pulverformede eller partikkelformede DRA-slam krever imidlertid spesialutstyr for preparering, lagring og injeksjon i en ledning for å sikre at DRA er fullstendig oppløst i hydrokarbonstrømmen. Den formulerings-vitenskapen som tilveiebringer en dispersjon med egnet stabilitet slik at den vil forbli i en pumpbar form, krever spesialutstyr.
Gel- eller oppløsnings-DRA'er (de polymerene som hovedsakelig er i en viskøs løsning med hydrokarbonløsemiddel) har også blitt forsøkt tidligere. Disse motstandsreduserende gelene krever imidlertid også spesialisert injeksjonsutstyr så vel som trykksatte leveringssystemer. Gel- eller løsnings-DRA'ene er stabile og har et definert sett med tilstander som må oppfylles av mekanisk utstyr for å pumpe dem, innbefattende, men ikke nødvendigvis begrenset til viskositet, damptrykk, uønsket degradering på grunn av skjærkraft og så videre. Gel- eller løsnings-DRA'ene er også begrenset til omkring 10% aktivitet av polymer som en maksimal konsentrasjon i et bærerfluid på grunn av den høye løsnings-viskositeten til disse DRA'ene. Transportkostnader for nåværende DRA'er er derfor betydelige siden opp til omkring 90% av volumet som transporteres og håndteres er inert materiale.
US-patent nr. 2,879,173 beskriver en fremgangsmåte for å preparere frittstrømmende pellets av polykloropren som innebærer suspendering av dråper av en vandig dispersjon av polykloroprenet i en flyktig, vannublandbar organisk væske hvor polymeren er uløselig ved temperaturer under -20 °C inntil dråpene er fullstendig frosset og polykloroprenet er koagulert, for å separere de frosne pelletene fra den suspenderte væsken, belegge dem mens de fremdeles er frosset, med fra 5% til 20% av deres tørrvekt med et pulver som ikke reagerer med polykloroprenet under vanlige atmosfæriske forhold, og å fjerne vannet og eventuelt tilklebende organisk fluid ved fordampning med oppvarming av pelletene.
En fremgangsmåte for å belegge pellets med et normalt klebrig termoplastisk bindemateriale ved å bruke en blanding av en mindre andel av en vinylklorid/vinylacetat-kopolymer og en hovedandel med en klorinert parafinvoks med pulverisert kalksten eller talkumpudder er beskrevet i US-patent nr. 3,351,601.
US-patent nr. 3,528,841 beskriver bruken av polyolefin-pulvere som skillemidler for å redusere klebrigheten til polymerpellets, spesielt vinylacetatpolymerer og vinylacetat-kopolymerer.
Kanadisk patent nr. 675,522 innebærer likeledes en prosess for å pulverisere elastomermaterialet for produksjon av små partikler som innbefatter å presentere et stort stykke med elastomermateriale for en pulveriseringsanordning, å mate pulverformet, harpiksaktig polyolefin inn i anordningen, pulverisere elastomermaterialet i nærvær av det pulveriserte polyolefinet og gjenvinne hovedsakelig frittstrømmende, pulverisert elastomermateriale.
En fremgangsmåte for å redusere oksiderende degradering og kaldflyt av polymersmuler ved å neddykke smulene i et ikke-løsemiddel slik som vann og/eller å pudre smulene med et pulver slik som kalsiumkarbonat og 2,6-di-t-butylparakresol, 4,4'-metylen-bis-(2,6-di-t-butylfenol) eller andre anti-oksidanter er diskutert i US-patent nr. 3,884,252. Patentet nevner også en prosess for å redusere fluidstrømnings-friksjonstap i rørledningsoverføring av et hydrokarbonfluid ved å tilveiebringe en kontinuerlig kilde for den oppløste polymeren.
US-patent nr. 4,016,894 beskriver at strømnings-motstanden i turbulente, vandige strømmer blir redusert ved hjelp av en pulversammensetning av et findelt hygroskopisk motstandsreduserende pulver, f.eks. polyetylenoksid, og et hydrofobisk pulver med kolloidal størrelse, f.eks. et organo silikonmodifisert kolloid silisiumoksid, og et inert fyll-stoff slik som natriumsulfat. Pulversammensetningen blir injisert inn i den turbulente strømmen ved først å blande pulveret med vann for å danne et slam, og umiddelbart deretter å trekke slammet gjennom et utløp inn i en resirkuleringsstrøm mellom nedstrøms- og oppstrømsendene til en pumpe for den turbulente strømmen.
En polymeremulsifiseringsprosess som omfatter innledende dispergering av en væskeformet, vannuløselig polymerfase i en vandig væskemediumfase inneholder minst et ikke-ionisk, an-ionisk eller kationisk olje/vann-funksjonerende emulgerings-middel i nærvær av en forbindelse valgt fra den gruppe som består av disse hydrokarbonene og hydrokarbylalkoholer, etere, alkoholestere, aminer, hallider og karbonsyreestere som er inerte, ikke-flyktige, vannuløselige, væskeformet og som inneholder en terminal alifatisk hydrokarbylgruppe med minst omkring 8 karbonatomer, og blandinger av disse er bestemt i US-patent nr. 4,177,177. Den resulterende råemulgeringen blir utsatt for virkningen av pulveriserings-krefter som er tilstrekkelige til å muliggjøre produksjon av en vandig emulsjon som inneholder polymerpartikler som gjennomsnittlig er mindre enn omkring 0,5 mikrometer i størrelse.
US-patent nr. 4,263,926 beskriver en fremgangsmåte og en anordning for å opprettholde polymerpartikler i en lett gjen-vinnbar, diskret form, og for å injisere partiklene inn i en hydrokarbonrørledning ved å anbringe polymerpartikler i en lagringssilo med en kon bunn og et vribor som strekker seg oppover fra bunnen. Vriboret blir rotert for å få polymerpartiklene til å dreie seg i siloen, reversering av rota-sjonen til vriboret for å føre polymerpartikler nedover inn i et blandekammer under lagringssiloen. Partiklene passerer gjennom en roterende måleventil eller eventuelt en binge-aktivator, et mellomlager og en roterende måleventil ved den øvre enden av kammeret samtidig som en væske slik som olje eller vann sprutes tangentielt inn i kammeret under eventuell vibrasjon av kammeret og fjerning av et slam med partikkelformet polymer og væsker fra kammeret og injisere slammet i en hydrokarbonrørledning.
En teknikk for uhyre hurtig oppløsning eller dispergering på hovedsakelig molekylnivå av visse polymermaterialer i kompatible væskebærere, er beskrevet i US-patent nr. 4,340,076. Polymermaterialene blir finmalt ved kryogeniske temperaturer og blir så innført i en væskebærer fortrinnsvis mens de er ved eller nær de kryogeniske temperaturene. Ved lave konsentrasjoner oppviser den resulterende blandingen eller systemet redusert friksjon mot strømning, mens høye konsentrasjoner kan brukes til å immobilisere væskebæreren og/eller redusere dens damptrykk.
Fra en oversikt over de mange foregående tidligere patentene, kan man se at betydelige ressurser er blitt brukt på både kjemiske og fysiske teknikker for lett og effektiv levering av strømningsmotstandsreduserende midler til fluidet som vil ha sin friksjon redusert. Likevel har ingen av disse tidligere fremgangsmåtene vist seg fullstendig tilfredsstillende. Det vil derfor være ønskelig hvis et strømnings-motstandsreduserende middel kan utvikles, som hurtig løser seg opp i det strømmende hydrokarbonet (eller et annet fluid), som kan minimalisere eller eliminere behovet for spesialutstyr for preparering og innføring i hydrokarbonet, og som kan formuleres til å inneholde mye mer enn 10% polymer. Det vil også være ønskelig å ha en prosess for å produsere et strømningsmotstandsreduserende partikkelformet middel som ikke krever kryogenisk finmaling under tilberedelsen og/eller bare oppmaling under tilstander med omgivelsestemperatur.
En annen viktig betraktning ved produksjon av poly-meriske, strømningsmotstandsreduserende midler er oppnåelse av høye omsetninger i polymeriseringsreaksjonen, som her er definert som generelt i størrelsesorden minst 90%. Høy omsetting utgjør den beste bruk av monomeren og katalysatorene og oppnår et polymerprodukt med høy molekylvekt. Den høye mole-kylvekten til polymerproduktet bidrar til å lette etter-følgende degradering av polymerproduktet gjennom størrelses-reduksjon, slik som granulering eller finmaling, så vel som gjennom skjærkrefter når DRA-produktet passerer gjennom pumper under injeksjon av dette inn i et strømmende hydrokarbonfluid eller gjennom en rørledning. Konvensjonelt blir høye omsettinger og høye molekylvekter av DRA-polyolefiner oppnådd ved volum polymerisering eller ren polymerisering utført i satsvise reaksjoner. Det er imidlertid velkjent på området som angår polymeriseringsvitenskap at den mest effektive metoden for å produsere polymerer en masse er gjennom fremgangsmåtene med kontinuerlige polymeriserings-prosesser. De foretrukne produksjonsprosessene med høye volumer med DRA-produkt er derfor kontinuerlige prosesser. Noen tidligere forsøk på kontinuerlig produksjon av DRA-produkt ved å anvende bulkpolymeriseringsmetoder er blitt undersøkt, men har ikke vist seg helt tilfredsstillende heller. En ny løsning er å utføre bulkpolymerisering ved høy omsetting i en mikrokapsel beskrevet i US-patent nr. 6,126,872 og 6,160,036, begge inkorporeres herved ved referanse.
Det ville derfor være spesielt fordelaktig hvis en kontinuerlig prosess fantes for å produsere DRA-polymerprodukt ved høye omsettinger og molekylvekter, likevel i en form som lett kan leveres til en strømmende hydrokarbonstrøm.
Oppsummering av oppfinnelsen
Et formål med oppfinnelsen er å tilveiebringe en prosess for å produsere et strømningsreduserende polymermiddel kontinuerlig ved høy omsetting og høy molekylvekt.
Andre formål med oppfinnelsen innbefatter å tilveiebringe en DRA-polymer med passende liten partikkelstørrelse og passende overflateareal (for hurtig oppløsning og spredning i en flytende strøm) som lett og kontinuerlig kan fremstilles og som ikke krever kryogeniske temperaturer for fremstilling.
Et annet formål med oppfinnelsen er kontinuerlig å produsere et DRA-polymer ved høy omsetting og høy molekylvekt som lett kan integreres i en prosess for fremstilling av et partikkelformet eller slamformet DRA-produkt.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører således en fremgangsmåte for å produsere et strømningsmotstands-reduserende polymermiddel, kjennetegnet ved følgende trinn: å blande en monomer og en katalysator i minst en kontinuerlig omrørt reaktortank (CSTR) for å danne en blanding;
kontinuerlig å injisere blandingen i et volum som kontinuerlig dannes av et termoplastisk materiale;
periodisk å forsegle det termoplastiske materialet i en midlertidig beholder;
å tillate monomeren å polymerisere i den midlertidige beholderen for å danne en polymer; og
å finmale polymeren og den midlertidige beholderen for å frembringe et partikkelformet, strømningsreduserende polymermiddel .
Ytterligere foretrukne utførelser av fremgangsmåten er angitt i kravene 1-18.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører også et slam med partikkelformet strømningsmotstandsreduserende polymermiddel, fremstilt i samsvar med fremgangsmåten angitt over, kjennetegnet ved at det omfatter: et partikkelformet strømningsmotstandsreduserende polymermiddel; og
et dispergeringsfluid hvor dispergeringsfluidet omfatter:
et første hydrokarbonfluid; og
et annet hydrokarbonfluid, hvor det første hydrokarbonfluidet har et smeltepunkt over smeltepunktet til det andre hydrokarbonfluidet.
Ytterligere utførelser av dette slam er angitt i underkravene 20-26.
Under utførelse av disse og andre formål med oppfinnelsen, er det tilveiebrakt en fremgangsmåte for å produsere et strømningsmotstandsreduserende polymermiddel som omfatter først å blande en monomer og en katalysator i minst en kontinuerlig omrørt reaktortank (CSTR, continuously stirred tank reactor) for å danne en blanding. Blandingen blir så kontinuerlig injisert inn i et volum som kontinuerlig dannes av et termoplastisk materiale. Det termoplastiske materialet blir periodisk forseglet i en midlertidig beholder. Deretter blir monomeren tillatt å polymerisere under kontrollerte temperaturtilstander og inert atmosfære i den midlertidige beholderen for å danne en polymer. Den resulterende polymeren og den midlertidige beholderen blir så oppmalt, idet sist-nevnte typisk blir fjernet ved hjelp av mekaniske trinn, for å produsere partikkelformet strømningsmotstandsreduserende polymermiddel. Det partikkelformede, strømningsmotstands-reduserende polymermiddelet kan så kombineres med et disper-geringsf luid for å danne et slam- eller dispersjonsprodukt.
Detaljert beskrivelse av oppfinnelsen
Oppfinnelsen innebærer anvendelse av en kontinuerlig polymeriseringsfremgangsmåte i kombinasjon med ikke-kryogeniske oppmalings- eller størrelsesreduksjonsmetoder for å frembringe strømningsmotstandsreduserende polymermidler i en findelt partikkelform. Mer spesielt innebærer den kontinuerlige polymeriseringsmetoden en "form, fyll og forsegl"-pakke-prosess, og den endelige formuleringen av dispergert polymer inneholder ikke det tradisjonelle vandige eller glykolholdige polare dispergeringsmediet, men i stedet en blanding av hydrokarboner som er mer kompatible med og "vennlige" overfor oppløsning i rørledningskomponenter, f.eks. en flytende hydrokarbonstrøm.
Polymeriseringsanordningen kan være sammensatt av minst en eller en rekke kontinuerlig omrørte reaktortanker (CSTR) hvor råmaterialet (f.eks. monomerer og katalysatorer) blir kontinuerlig innført, gitt en passende oppholdstid i reaktorsystemet slik at en tilstrekkelig molekylvekt eller viskositet blir oppnådd, og deretter ført ut på en kontinuerlig måte til en "form, fyll og forsegl"-pakkeanordning.
Det er beskaffenheten til "form, fyll og forsegl"-anordningen å benytte et kontinuerlig flak av termoformbart eller termoplastisk materiale for å fremstille en beholder med fastsatte eller forutbestemte dimensjoner, utføre fyllingen av den seismiske beholderen med volumetrisk injeksjon og til slutt forsegle beholderen slik at en selv-stendig sekk eller en midlertidig beholder for materialet (i dette tilfellet katalysatorer og en aktivert monomer) perio disk eller jevnlig blir innfanget i en kontinuerlig prosess.
I "form, fyll og forsegl"-pakkeanordningen blir den "levende" polymeren som har oppnådd en passende viskositet og/eller molekylvekt i CSTR'en, ført ut i kontinuerlig formede volumer dannet av det termoplastiske materialet, i en ikke begrensende utførelsesform blir kontinuerlig formede polyetylenposer med lav densitet, termisk forseglet og ført til et oppsamlingspunkt. Polyetylenposene som er blitt fylt med katalysator- og den aktiverte monomer-blandingen i en inert atmosfære, tjener nå som midlertidige og isolerte reaktorkar eller polymeriseringssteder. Disse midlertidige beholderne eller reaktorkarene blir innsamlet og holdt i nærvær av en inert atmosfære siden det termoplastiske materialet vanligvis ikke er utformet for å hindre diffusjon av forurensninger, slik som oksygen, og tillatt å polymerisere til høy omsetting, f.eks. ved minst 90% i en ikke begrensende utførelsesform. I en annen ikke begrensende utførelsesform av oppfinnelsen blir "høy omsetting" ansett å være minst 70% avhengig av ytelsesstørrelsen eller heller den plastifiserte monomeren som man ønsker å inkorporere i et forsøk på å påvirke den totale oppløsningen av polymerpartikler. Den ferdige polymeren blir deretter oppsamlet for finmaling via omgivelsestilstander.
Beskaffenheten til oppmalingsprosessen er slik at et unikt oppmalingshjelpemiddel gir en granulert polyolefinpolymer i en oppmalt tilstand med fine partikler på 600 mikrometer eller mindre ved omgivelsestilstander, i en ikke begrensende utførelsesform av oppfinnelsen. Denne størrelses-reduksjonsprosessen kan innebære bruk av en slipemølle slik som en Pallmann Pulverizer i kombinasjon med et oppmalingshjelpemiddel eller et middel for passende hardhet ved at skjærkraft- og overflate-blokkeringsegenskaper blir påført oppmalingskammeret slik at partikkelagglomerering og gelkuledannelse av myke polyolefiner blir forhindret.
I en ikke begrensende utførelsesform kan oppmalingshj elpemiddelet være en mikrokrystallinkomponent, slik som en mikrokrystallinsk polymer eller kopolymer. Disse faststoff-oppmalingshjelpemidlene kan være produkter slik som MICROTHENE<®>, etylenkobutylenkrystallinpulvere som er tilgjengelige fra Equistar. Det har vist seg at andre mer tradisjonelle oppmalingshjelpemidler slik som kalsiumstearat eller etylen-bis-stearamid er for myke og utilstrekkelige når det gjelder å hindre agglomerering av polymer i oppmalingskammeret. Det er viktig at faststoffoppmalingshjelpemiddelet påfører den nødvendige skjærvirkningen i oppmalings- eller pulveriseringskammeret for å oppnå de små polymerpartiklene på 600 mikrometer eller mindre.
En annen viktig del av oppfinnelsen er sammensetningen eller formuleringen av de finmalte, strømningsmotstands-reduserende polymermidlene i egnede dispergeringsfluider slik at middelet kan leveres i nøyaktige konsentrasjoner inn i en rørledning, og samtidig unngå de tradisjonelt ustabile dispergeringsblandingene som tidligere er blitt påtruffet. Litteraturen er full av eksempler på slam eller strømnings-motstandsreduserende midler som er sammensatt av en rekke blandinger, vanligvis av vann og glykol-blandinger som har en tendens til å bli beheftet med kaldflytingsproblemer.
Foreliggende oppfinnelse unngår kaldflytingsproblemer ved å sørge for en unik slam- eller ikke-løselig blanding basert på en kombinasjon av flere hydrokarbonfluider i kombinasjon med en av de komponentene som har et smeltepunkt over to andre fluider i blandingen. Det har vist seg at DRA'er ifølge oppfinnelsen når de er malt til 600 mikrometer eller mindre, kan dispergeres i en hydrokarbonblanding sammensatt, i et ikke begrensende eksempel, med 25% polymer, 22,5% butylcellosolv, 22,5% heksanol og 40% mineralolje slik som Penreco-petrolatum (Penreco Ultima, smeltepunkt 54-57 °C). Disse komponentene blir tilsatt sammen over smeltepunktet til petrolatum (i en ikke begrensende utførelsesform 60 °C), og ved avkjøling finnes den dannede stabile blandingen som et tykt slam som kan pumpes ganske fritt med tradisjonelle metoder og tradisjonelt utstyr. Petrolatumet, straks det er størknet, virker som et strømnings- eller stabiliseringsmiddel for partikkelsystemet.
Oppfinnelsen vil nå bli nærmere diskutert mer detaljert. Vanligvis kan den polymeren som blir behandlet ifølge fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen være et hvilket som helst konvensjonelt eller velkjent strømningsmotstands-reduserende polymermiddel (DRA) som innbefatter, men ikke nødvendigvis er begrenset til poly(alfaolefin), polykloropren, vinylacetatpolymerer og kopolymerer, poly(alkyl-enoksid) (PAO) og blandinger av disse og lignende. I en utførelsesform er monomeren er hvilken som helst monomer som når den polymeriseres, danner en polymer egnet for bruk som et strømningsmotstandsreduserende middel (DRA). Slike monomerer er velkjente på området og omfatter, men er ikke nødvendigvis begrenset til alfaolefiner, slik som 1-heksen, 1-okten, 1-decen, 1-dodecen, 1-tetradecen og lignende; isobutylen, alkylakrylater; alkylmetakrylater; alkylstyren; og lignende. Kopolymerer av disse monomerene kan også danne egnende strømningsmotstandsreduserende midler.
Polyalfaolefiner som i en ikke begrensende utførelses-form blir foretrukket her, er polymerisert fra monomerene eller komonomerene ved hjelp av konvensjonelle teknikker og vil ha molekylvekter over 10 millioner. Polyalfaolefiner som er spesielt egnet for prosessene og sammensetningene, innbefatter FLO<®->familien av PAO DRA'er, innbefattende FLO<®>1004, FLO<®>1005, FLO<®>1008, FLO<®>1010 og FLO<®>1012, FLO<®>1020 og FLO<®>1022 DRA'er solgt av Baker Pipeline Products, en avdeling av Baker Petrolite Corporation. Disse DRA'ene blir brukt for hydrokarbonstrømmer.
Polymeriseringen av visse monomerer kan utføres ved hjelp av innelukning av en katalysator i monomeren under eller forut for innelukning av monomeren i det minste en CSTR, ifølge et ikke begrensende eksempel. Enhver kjent egnet katalysator og/eller kokatalysator kan brukes i fremgangsmåten så lenge de i tilstrekkelig grad katalyserer reaksjonen i tilstrekkelig utstrekning til å oppfylle formålene med fremgangsmåten. Metallocener er nyttige katalysatorer for polymerisering av visse monomerer. I tilfelle med alfaolefiner kan polymerisering utføres ved å inneslutte en blanding av Ziegler-Natta-katalysator og en eller flere kokatalysatorer i monomeren. Katalysatorer for polymerisering av alfaolefiner innbefatter, men er ikke nødvendigvis begrenset til en pulverformet katalysator TiCl3AA (aluminium-aktivert titantriklorid); en eller flere kokatalysatorer, dietylaluminiumklorid (DEAC) og dietylaluminiumetoksid (DEALE); TEAL (trietylaluminiumklorid), trimetylaluminium, triisobutylaluminium, MAO (metylaluminiumoksan) og lignende. Det vil selvsagt være nødvendig å tilpasse kokatalysatoren til hovedkatalysatoren slik at den katalytiske aktiviteten til hovedkatalysatoren blir utløst bare av nærværet av en spesiell kokatalysator eller klasse av slike. Alle komponenter (monomer, katalysator og en eller flere kokatalysatorer) som er nødvendige for at monomeren skal omdannes til høy-polymer, kan bringes sammen på forskjellige måter som ikke nødvendigvis er avgjørende for foreliggende oppfinnelse. I en ikke begrensende utførelsesform av oppfinnelsen kan det være nødvendig eller ønskelig å bruke en rekke CSTR'er forut for injeksjon av den levende eller katalysatoraktiverte polymer-blandingen inn i det volumet som er omgitt av det kontinuerlig dannede termoplastiske materialet.
Det må tas forholdsregler for å unngå forgiftninger av spesielle katalysatorer eller polymeriseringer. Hvis for eksempel Ziegler-Natta-katalysatorer blir brukt til å polymerisere alfaolefiner, må nærvær av oksygen unngås siden det deaktiverer både anioniske og kationiske katalysator-systemer. Vann i andre mengder enn de bitte lille molekylære størrelsene, er også en gift. Som nevnt tidligere hindrer ikke bruken av polyetylen med lav tetthet som termoplastisk materiale som kontinuerlig blir formet for å tilveiebringe posene eller sekkene eller beholderne for monomer/katalysator-blandingen ikke diffusjon av gassformede forurensninger slik som oksygen, gjennom materialet for å forgifte katalysatoren. De midlertidige beholderne som er pakket (også kalt sekker, poser, rør, osv.) skal derfor plasseres i et inert miljø, slik som en kasse, en container eller et rom som inneholder en inert gass eller et inert fluid. Andre egnede termoformbare materialer foruten PE med lav tetthet, omfatter, men er ikke nødvendigvis begrenset til polypropylen, polyvinylidenklorid, polyvinylklorid og kombinasjoner av disse.
I en ikke begrensende utførelsesform av oppfinnelsen blir de midlertidige beholderne plassert i en tank eller et reservoar som har en inert gass eller et sirkulerende væske-bad hvor væsken er inert i forhold til posesperrefilmen og også bidrar til å kanalisere den varmen som er et resultat av polymeriseringen, bort fra de midlertidige beholderne for derved å bidra til den høye omsettingen av monomeren. Egnede varmeoverføringsfluider innbefatter, men er ikke nødvendigvis begrenset til, glykoler slik som etylenglykol, propylenglykol, osv.; blandinger av glykoler med vann; ISOPAR™ L-isoparafin tilgjengelig fra ExxonMobil Chemical, kerosin og lignende. I en ikke begrensende utførelsesform blir de midlertidige beholderne plassert i en større, nedkjølt kasse eller beholder eller "kjølecontainer" hvor nedfrysingen også bidrar til å fjerne varmen fra polymeriseringen fra reaksjonen.
Visse monomerer kan polymeriseres ved bruk av UV-stråling for å innlede reaksjon istedenfor eller i tillegg til bruk av katalysatorer og/eller kokatalysatorer. I et slikt system vil det termoplastiske materialet måtte være transparent for frekvensen av den stråling som er nødvendig for å innlede eller forsterke polymerisering av monomeren i den midlertidige beholderen.
En spesiell fordel ved teknikken er at polymeriseringen kan utføres fullstendig inne i sekken eller den midlertidige beholderen under forholdsvis småskala, bulkpolymeriserings-tilstander i fravær av et løsemiddel, eller i nærvær av bare en liten mengde med løsemiddel. Konvensjonelt er produksjon av polymerer med meget høy molekylvekt som kan brukes som DRA'er, nødvendigvis utført ved høye fortynninger i et egnet løsemiddel. Fjerning av store mengder løsemiddel blir dermed en oppgave siden transport av store mengder med ineffektivt løsemiddel til strømningsmotstandsreduksjonsstedet er en unødvendig utgift. I den kontinuerlige prosessen er det imidlertid nødvendig med meget lite eller intet løsemiddel, og polymeriseringsreaksjonen kan utføres innenfor den midlertidige beholderen ved hjelp av konvensjonelle teknikker. Meget høy molekylvekt for DRA'er kan produseres, f.eks. i størrelsesorden 10 millioner gjennomsnittlig molekylvekt eller mer. Hvis løsemiddel blir brukt, er løsemiddelandelen høyst bare 0,5 vekt% av den totale blandingen av monomer og katalysator, fortrinnsvis høyst 1,0%. Egnede løsemidler for polymeriseringen av alfaolefiner innbefatter, men er ikke nødvendigvis begrenset til, kerosin, parafinisoparløsninger, isopentan og lignende.
Forseglingen av det termoplastiske materialet omkring blandingen av monomer og katalysator for å danne de midlertidige containerne (småskala bulkreaktorer) vil vanligvis inntreffe periodisk og jevnlig siden prosessen er kontinuerlig, og "form, fyll og forsegl"-anordningen er automatisk. Det er imidlertid ikke nødvendig at de midlertidige beholderne har jevn størrelse og form. Som ventet, vil de midlertidige beholderne ha en hovedsakelig rørformet form og ha et sirkulert tverrsnitt, men denne formen er vanligvis en funksjon av det kommersielt tilgjengelige "form, fyll og forsegl"-maskineriet og er ikke kritisk for praktisering av oppfinnelsen. Lengden av de midlertidige beholderne kan være begrenset i praksis av dimensjonene til rommet, reservoaret, badet eller kjølecontaineren hvor de befinner seg mens monomeren blir tillatt å fullføre reaksjon for å danne polymeren.
Forsegling av det termoplastiske materialet er mer direkte bestemt av om monomerblandingen har nådd en forutbestemt viskositet for å tillate effektiv utelatelse av blandingen og forsegling i sekkene eller de midlertidige beholderne. Denne viskositeten bør være tilstrekkelig høy til å tillate "form, fyll og forsegl"-maskineriet å operere uten brysomme lekkasjer eller overskuddsblanding som tilgriser utstyret eller forstyrrer prosessen. I en ikke begrensende utførelsesform bør viskositeten til blanding nå minst 100 cP, og fortrinnsvis minst 500 cP.
Alternativt eller i tillegg til den viskositetsterskelen som er diskutert ovenfor, kan det være nødvendig eller ønskelig at den fremdeles reagerende polymeren (den "levende" polymeren) når en viss minste molekylvekt før det blir ønskelig å forsegle de midlertidige beholderne eller sekkene og overføre beholderne eller sekkene til et inert miljø for fortsatt reaksjon for fullføring. De forutbestemte eller ønskede molekylvektene vil mest sannsynlig variere med den spesielle polymeren som er involvert, i motsetning til viskositeten som kan være akseptabel terskel for en rekke polymerer. I en ikke begrensende utførelsesform for polyalfaolefiner kan en molekylvektterskel som skal nås, være 1000 gjennomsnittlig molekylvekt, fortrinnsvis 5000.
For fremgangsmåten er DRA-polymeren fortrinnsvis av tilstrekkelig struktur (molekylvekt) til å eksistere som et rent faststoff som vil egne seg for pulveriseringsprosessen, dvs. at den kan utsettes for mekaniske skjærkrefter for å frembringe mindre partikler. Et DRA av en hardere, faststoff-beskaffenhet (forholdsvis høyere glassovergangstemperatur) enn polyalfaolefin, vil sikkert virke. Et DRA av en forholdsvis mykere beskaffenhet (lavere glassovergangstemperatur, mer gummiaktig polymer) vil være vanskeligere å pulverisere ved hjelp av prosesser som skal beskrives. Et DRA som finnes oppløst i løsning (gelpolymerer) vil selvsagt ikke kunne anvendes her.
En prosess er blitt oppfunnet hvor slipemøllepulverise-ringsteknologi kan benyttes i kombinasjon med unike oppmalingshjelpemidler for å gi en granulert polyolefinpolymer i en oppmalt tilstand med fine partikler på 600 mikrometer eller mindre ved ikke-kryogeniske tilstander. Fremgangsmåten innebærer fortrinnsvis innføring av et organisk faststoffoppmalingshjelpemiddel i oppmalingskammeret slik at partikkelagglomerering og gelballdannelse av myke polyolefiner blir minimalisert eller forhindret. Faststoffoppmalingshjelpemiddelet er også nødvendig for å tilveiebringe skjærvirkningen som er nødvendig i oppmalings- eller pulveriseringskammeret for å oppnå de små polymerpartiklene på 600 mikrometer eller mindre.
I en ikke begrensende utførelsesform blir oppmalingen for å produsere strømningsmotstandsreduserende polymerpartikler utført ved ikke-kryogeniske temperaturer. For formålet med foreliggende oppfinnelse er de kryogeniske temperaturene definert som glassovergangstemperaturen (Tg) for den partikkelformede polymeren som har sin størrelse redusert eller som er oppmalt, eller under denne temperaturen. Man vil forstå at Tg vil variere med den spesielle polymeren som finmales. Tg ligger vanligvis i området mellom
-10 °C og -100 °C, i en ikke begrensende utførelsesform. I en annen ikke begrensende utførelsesform blir oppmaling for fremstilling av strømningsmotstandsreduserende polymerpartikler utført ved omgivelsestemperatur. For formålet med foreliggende oppfinnelse er omgivelsestemperaturtilstander definert som mellom 20-25 °C. I en annen ikke begrensende utførelsesform blir omgivelsestemperaturen definert som den temperatur hvor finmaling inntreffer uten tilført avkjøling. Fordi varme blir generert i oppmalingsprosessen, kan "omgivelsestemperatur" i noen forbindelser bety en temperatur større enn 20-25 °C, et typisk område for uttrykket "omgivelsestemperatur". I nok en annen ikke begrensende utførelsesform blir oppmalingen for å fremstille strømnings-motstandsreduserende partikkelpolymermiddel utført ved en avkjølt temperatur som er mindre enn omgivelsestemperaturen, men som er større enn den kryogeniske temperaturen for den
spesifikke polymeren som males. En foretrukket avkjølt temperatur kan være i området fra -7 til 2 °C.
En eller flere poly(alfaolefiner) er en foretrukket polymer i en ikke begrensende utførelsesform. Som nevnt er poly(alfaolefiner) (PAO'er) nyttige når det gjelder å redusere strømningsmotstand og friksjonstap i rørledninger og ledninger med strømmende hydrokarbon. I en ikke begrensende utførelsesform kan polymeren sammen med det termoplastiske materialet på grensen til den midlertidige beholderen, ha sin størrelse redusert i et trinn, eller kan ha sin størrelse redusert i flere trinn. Polymeren kan f.eks. granuleres, dvs. brutt opp eller på annen måte fragmentert til korn i området fra 6 mm til 20 mm, fortrinnsvis fra 8 mm til 12 mm. Det er tillatt at den granulerte polymeren har et anti-agglomereringsmiddel påført. Slike agglomereringsmidler innbefatter, men er ikke begrenset til, talkum, aluminiumoksid (alumina), kalsiumstearat, etylen-bis-stearamid og blandinger av disse.
Innenfor oppfinnelsens kontekst refererer uttrykket "granulat" til enhver størrelsesreduksjonsprosess som frem-bringer et produkt som er forholdsvis større enn det som produseres ved finmaling. Innenfor konteksten av denne oppfinnelsen refererer "maling" eller oppmaling (finmaling) til en størrelsesreduksjonsprosess som gir et produkt som er forholdsvis mindre enn det som produseres ved "granulering". "Maling" (oppmaling eller finmaling) kan referere til enhver malings, pulveriserings, slipings eller annen størrelses-reduks jon som resulterer i strømningsmotstandsreduserende midler i form av partikkelformede polymerer av den størrelse og type som er målet for oppfinnelsen.
Selv om finmalingsmøller, spesielt slipemøller slik som Pallmann-slipemøller, Munson-sentrifugalstøtmøller, mekaniske Palmer-reklamasjonsmøller, osv. kan brukes i forskjellige ikke begrensende utførelsesformer, kan andre målemaskiner brukes ved fremgangsmåten så lenge de fastslåtte mål blir oppnådd.
Det organiske faststoffoppmalingshjelpemiddelet kan være et hvilket som helst findelt partikkel- eller pulverstoff som hindrer, demper eller forhindrer partikkelagglomerering og/eller gelkuledannelse under oppmaling. Det organiske faststoffoppmalingshjelpemiddelet kan også funksjonere for å tilveiebringe den skjærvirkningen som er nødvendig i pulveriserings- eller finmalingstrinnet for å oppnå polymerpartikler av den ønskede størrelse. De organiske faststoff-oppmalingshjelpemidlene selv har en partikkelstørrelse som i en ikke begrensende utførelsesform av oppfinnelsen ligger i området fra 1 til 50 mikrometer, fortrinnsvis fra 10 til 50 mikrometer. Egnede organiske faststoffoppmalingshjelpemidler innbefatter, men er ikke nødvendigvis begrenset til, eten/buten-kopolymer (slik som Microthene tilgjengelig fra Equistar, Houston), parafinvokser (slik som de som produseres av Baker Petrolite), faststoff, alkoholer med høy molekylvekt (slik som Unilin-alkoholer som er tilgjengelige fra Baker Petrolite), og eventuelle ikke-metalliske, faststofforbindel-ser sammensatt av C og H, og eventuelt N og/eller S som kan være preparert i partikkelstørrelser på fra 10 til 50 mikrometer egnet for denne prosessen, og blandinger av disse. Talkum og etylen bis-stearamid viste seg å være ineffektive som et organisk faststoffoppmalingshjelpemiddel. Det organiske faststoffoppmalingshjelpemiddelet har fravær av fettsyrevokser.
Man vil forstå at det vil være et antall forskjellige spesielle måter som oppfinnelsen kan praktiseres på og som er innenfor rammen av oppfinnelsen, men som ikke er spesielt beskrevet her. I en utførelsesform blir f.eks. den granulerte polymeren matet inn i malekammeret med en hastighet på fra 45 til 136 kg/time, det organiske faststoffoppmalingshjelpemiddelet blir matet med en hastighet på fra 4,5 til 41 kg/time, og det væskeformige oppmalingshjelpemiddelet blir matet med en hastighet på fra 0,04 til 1,9 liter per minutt. Fortrinnsvis blir den granulerte polymeren matet inn i malekammeret med en hastighet på fra omkring 91 til 136 kg/time, det organiske faststoffoppmalingshjelpemiddelet blir matet inn med en hastighet på fra 4,5 til 14 kg/time, og det væskeformige oppmalingshjelpemiddelet blir matet med en hastighet på fra 0,04-0,4 liter per minutt. Som nevnt kan alle komponentene mates samtidig til malekammeret. Alternativt kan komponentene blandes sammen forut for mating til malekammeret. I en annen utførelsesform blir komponentene tilsatt sekvensielt uten noen spesiell rekkefølge eller sekvens. Sagt på en annen måte kan forholdet mellom organisk faststoffoppmalingshjelpemiddel og væskeformet oppmalingshjelpemiddel (på vekt/vekt-basis) være i området fra 0,15 til 0,45 kg/kg med polymer, fortrinnsvis fra 0,2 til 0,3 kg/kg med polymer. Malehastigheter på opp til 3600 rpm ble benyttet i en Pallmann PKM-600 modell for en enkelt roterende skive, og henholdsvis 3600, 5000 rpm benyttet i en universalmølle utstyrt med motroterende skiver, ble funnet å være akseptable i spesielle utførelsesformer.
I en utførelsesform er det ventet at de her beskrevne prosessene vil frembringe strømningsmotstandsreduserende midler i form av et partikkelformet polymerprodukt hvor den gjennomsnittlige partikkelstørrelsen er mindre enn 600 mikrometer, fortrinnsvis hvor minst 90 vekt% av partiklene har en størrelse mindre enn 600 mikrometer eller mindre, 100 vekt% av partiklene har en størrelse på 500 mikrometer eller mindre, og helst har 61,2 vekt% av partiklene en størrelse på 297 mikrometer. En fordeling som kan oppnås, er vist i tabell I ved bruk av en PKM-600 modell oppmalingsanordning; en rekke andre partikkelfordelinger som funksjon av siktstørrelsen er vist i tabell II med universalmøllen. De variable sikt-størrelsene ble skiftet ut i oppsamlingsanordningen under mange oppmalinger i universalmøllen.
I en utførelsesform blir under oppmalingstrinnet
(og/eller granuleringstrinnet, hvis et slikt finnes)
eventuelt faststoffoppmalingshjelpemiddel og i det minste en del av den midlertidige beholderen fjernet fra oppmalings-(og/eller granulerings)-prosessen. Denne fjerningen kan utføres ved hjelp av en hvilken som helst konvensjonell eller fremtidig prosess som innbefatter, men som ikke nødvendigvis er begrenset til, vakuum, syklon, sentrifugering, osv.
En nyttig anordning som er blitt benyttet til å fjerne sekkmateriale, er "multiaspiratoren" som fremstilles av Kice Industries. En vellykket separasjonsprøve med granulert polymer (C6/C12 bulkpolymer og PE-flak) ble utført ved Kice
Industries anlegg i Wichita, KS. Forsøket ble utført på en modell 6F6 "multi-aspirator"-enhet som benyttet påfølgende
økte luftvolumer kombinert med en statisk deioniseringssperre for hovedsakelig å fjerne hele det frie PE-flaket blandet med den granulerte polymeren. Når ideelle forhold ble bestemt for separasjonen, ble en trommel for granulatet kjørt gjennom
"multi-aspiratoren" for ytterligere testing.
Hvis et egnet termoplastisk eller termoformbart materiale blir valgt som "form, fyll og forsegl"-prosessen, så er det tillatt eller aksepterbart at små mengder av dette materialet blir tilbakeholdt sammen med polymerproduktet. I en utførelsesform kan omkring 0,05 vekt% eller mindre av det termoplastiske materialet og omkring 35 vekt% eller mindre av oppmalingshjelpemiddelet tillates i det resulterende strøm-ningsmotstandsreduserende, partikkelformede polymermiddelet. Rester av sekkmaterialet blir imidlertid vanligvis filtrert ut ved hjelp av Sweko-filtrering forut for at materialet går til feltet.
I en utførelsesform blir det finmalte, strømnings-motstandsreduserende middelet dispergert i et passende fluid som nevnt tidligere. Dispergeringsfluidet er fortrinnsvis en blanding av minst to hydrokarbonfluider, hvor et første fluid har et smeltepunkt over smeltepunktet til et annet fluid. I en annen utførelsesform innbefatter dispergeringsfluidet minst tre hydrokarbonfluider, hvor et av fluidene har et smeltepunkt over smeltepunktene til de andre to fluidene.
I det tilfellet hvor to komponenter blir brukt i dispergeringsfluidet, kan det første fluidet være i området fra 30 vekt% til 35 vekt% av det totale dispergeringsfluidet, og det andre fluidet kan være i området fra 40 vekt% til 45 vekt% av det totale dispergeringsfluidet. I det tilfellet hvor dispergeringsfluidet er sammensatt av minst tre komponenter, kan det første fluidet være i området fra 30 vekt% til 35 vekt% av det totale dispergeringsfluidet, og den kombinerte andel av de andre to komponentfluidene (eller flere komponenter) kan være i området fra 40 vekt% til 45
vekt% av det totale dispergeringsfluidet.
I følge en utførelsesform er fra 25 til 30 vekt% av det totale slammet DRA-polymeren, fortrinnsvis fra 28 til 32 vekt% av det totale slammet.
Det er kritisk ved dispergering av polymeren i en fluidblanding som inneholder en omgivende fast petroleums-forbindelse, at fluidblandingen blir oppvarmet til over smeltepunktet til petroleumsoljen. Etter blanding og avkjøling blir moderat omrøring benyttet for å danne en strømbar blanding. (Det er ingen spesiell eller kritisk fremgangsmåte eller teknikk for å innbefatte den oppmalte DRA-polymeren i dispergeringsfluidet så lenge slammet er blandet eller kombinert for å være uniformt.) Et overraskende trekk ved dispergeringsfluidaspektet er at ingen ytterligere emulgeringsmidler, dispergeringsmidler, overflateaktive og/eller fortyknings-midler er nødvendig for å holde den partikkelformede DRA-polymeren stabil i slammet, noe som ofte er tilfellet med tidligere kjente DRA-slam.
Det er forventet at de resulterende, partikkelformede DRA-polymerene lett kan transporteres uten behov for å omfatte særlige mengder av et inert løsemiddel, og at de partikkelformede DRA-polymerene lett kan innføres i og inkorporeres i et flytende hydrokarbon og eventuelt i visse olje/vann-emulsjoner eller vann/olje-emulsjoner slik det passer. DRA-produkter laget ved hjelp av fremgangsmåten, strømmer lett under moderat trykk eller pumping og inneholder en forholdsvis høy prosentandel, fra 70-80% av den aktive polymeren. Videre er det ikke nødvendig å tilsette et ytterligere anti-agglomereringsmiddel eller skillemiddel til DRA etter at den er oppmalt til sin ønskede størrelse. Etter at polymeren er oppmalt, er resultatet en konsentrert blanding av 70-80% polymer blandet med oppmalingshjelpemiddel. Når polymeren blir anbrakt i dispergeringsfluidene, er mengden av polymer i gjennomsnitt 25-30% i den dispergerte blandingen.
Oppfinnelsen vil nå bli nærmere beskrevet med hensyn til spesielle eksempler som kun er gitt for å illustrere oppfinnelsen nærmere og ikke begrense den på noen måte.
Eksempel 1
Polymerisering
En oppgradert pilotoperasjon for produksjon av ren polymer eller bulkpolymer ved bruk av en 30 liters Buss-reaktor innbefattet tre aktivitetsområder. De omfatter i det minste;(a) en polymeriseringsoperasjon omfattet av et 1,9 liters CSTR-kar, den tilsvarende Buss-reaktoren og tilhørende monomer/katalysator-pumper, og silsengsystemene, (b) en pakkeoperasjon, dvs. en "form, fyll og forsegl"-pakkemaskin med en omhylling som levert av J&J Manufacturing, og (c) en gjenvinningsoperasjon hvorved 41 cm lange polyetylenposer fylt med aktivert monomer ble innfanget og plassert i et nitrogenoverrislet, nedkjølt område for ytterligere polymerisering.
Polymeriseringsanordningen var derfor sammensatt av to CSTR'er (kontinuerlig omrørte reaktortanker) hvorved rå-materialer (monomerer og katalysatorer) kontinuerlig ble tilført, gitt en passende oppholdstid i reaktorsystemet slik at en tilstrekkelig molekylvekt eller viskositet blir oppnådd, og deretter utlevert på kontinuerlig måte til "form, fyll og forsegl"-pakkeapparatet. I pakkeapparatet blir den "levende" polymeren (som har oppnådd en egnet viskositet) utlevert i polyetylenposer med lav densitet, idet posene eller sekkene kontinuerlig blir dannet ved hjelp av termoplastiske teknikker og deretter fylt med aktivert polymer-blanding (strømning fra CSTR), termisk forseglet og levert til et oppsamlingspunkt. Polyetylensekkene som er blitt fylt med katalysator, aktivert monomerblanding og som nå tjener som isolerte reaktorkar eller polymeriseringssteder, blir samlet inn, holdt i nærvær av en inert atmosfære (siden posene eller sekkene ikke er utformet for å hindre diffusjon av forurensninger slik som oksygen), tillatt å polymerisere til en høy omsetting (omkring 90%), og polymeren blir
deretter samlet inn for oppmaling.
Som fastslått ovenfor ble både monomerer og katalysatorer ført til den innledende CSTR hvor passende blanding fant sted forut for at fluidene kom inn i Buss-reaktoren for økt oppholds- eller polymeringstid med konstant omrøring. Under tiden i Buss-reaktoren ble passende viskositet oppnådd slik at katalysatorpartikler virkelig ble suspendert i polymeriseringsblandingen. I løpet av 10-15 minutter med blanding i Buss-reaktoren, ble den svakt viskøse polymer-blandingen pumpet på kontinuerlig måte inn i tilførsels-ledningen som fører til oppsamlingstrakten på toppen av "form, fyll, forsegl"-anordningen. Trakten eller mate-anordningen tjente derfor som sluttreservoaret ettersom produktet ble matet inn i det volumetriske matesystemet på pakkeanordningen, hovedsakelig for å mate 0,45 kg med produkt inn i en formet polyetylensekk for hvert 30. sekund. På etterfølgende måte ble de fylte sekkene eller posene innsamlet og plassert i to (nitrogenomsluttede) frysebokser og etterlatt for å polymerisere i 24 timer. Under tiden i polymeriseringsboksen nådde polymeren en estimert verdi på fra 55 til 65 % faststoffer. Ved gjenvinning fra de kalde boksene, ble polymersekkene som inneholder ren polymer, hurtig overført til tromler, blåst ned med nitrogen og transportert til en frysetransportør hvor polymeriseringen fortsatte over en periode på fra 4 til 6 døgn. Omsettinger i størrelsesorden på 90% ble nådd på denne tiden (som også er en funksjon av katalysatorkonsentrasjonen og temperatur).
" Form, fyll og forsegl"- pakking, ( FFS- pakking)
"Form, fyll og forsegl"-pakkingsanordningen som er levert av J&J Manufacturing, ble ikke tradisjonelt brukt for miljøer i klasse I, divisjon I. Maskinen ble derfor modifisert med en omslutning i hvilken positivt nitrogentrykk kan opprettholdes for å oppfylle NFPA 496-standarden for spylte og trykksatte omhyllinger for elektronisk utstyr. Omhyllingen ble etterutstyrt med et spylepanel for å opprettholde
positivt nitrogentrykk for trygg drift av pakkemaskinen. Døråpninger til omhyllingen ble også utstyrt med anordninger for å detektere åpning av dørene slik at kraften umiddelbart kan avslås. Som en sekundær og uavhengig føleanordning ble en oksygensensor også installert i omhyllingen, noe som gjorde det mulig manuelt å overvåke oksygennivåene i boksen. En alarmmodul ble dermed innstilt for utløsning når oksygen-nivåer er for høye, og også for å kutte kraften til pakkingsanordningen. Ziegler-Natta-polymerisering av polyolefiner kan være ganske oksygensensitive, dermed kan opprettholdelse av et uberørt miljø med hensyn til mangel på oksygen, være vitalt for suksess så vel som sikkerhet.
For å opprettholde avkjøling over reaktoren og FFS-anordningen, ble mateledningen fra Buss-reaktoren til trakten som sitter på toppen av pakkemaskinen, isolert med poly-uretanisolasjon. Trakten eller siloen ble også modifisert med en avkjølingskappe koblet til glykol/vann-kjølemiddellinjene. Under posefyllingsoperasjoner ble trakt- eller silo-temperaturen holdt ved 12 °C. En nitrogenspyling ble også koblet til trakten eller siloen sammen med en treveis ventil på mateledningen slik at reaktorstrømninger kan avledes til et oppsamlingsområde om nødvendig. Den samme veien kan benyttes til å vaske reaktormateledningssystemet med Isopar C for rensingsformål ved slutten av en produksjonskjøring.
Under normale operasjoner av pakkemaskinen ble poly-etylenark (PE-ark) med bredde 18 cm trukket ned over en sylinderformet krage, og PE-materialet ble varmeforseglet til et rør med diameter på 7,6 cm. Forseglingstemperaturene på de forskjellige overflatene var i middelverdi lik 146 °C. Når bunnen og ribben til den 41 cm lange PE-posen ble termisk forseglet, fant fyllingsoperasjonen sted slik at 450 g med aktivert monomer ble levert til posen. Den fylte posen ble så ført videre nedover og bakker vil kutte og termisk forsegle den øvre delen av posen. Posen blir deretter sluppet ned i oppfangnings- eller holderøret for å vente på en annen fyl- lingssyklus. De to portventilene som er anordnet på fallrør-systemet, ble innrettet med signaler tilknyttet fyllings-anordningen og bakkelukkingssekvensen, dermed muliggjorde den samme åpnings/lukke-sekvensen innfangning, holding og til slutt avlevering av posen ut av bunnen av omhyllingen, og samtidig ble integriteten til det positive nitrogentrykket opprettholdt. Pakkingsanordningen som avga to poser per minutt eller 908 g med polymer per minutt, noe som er lik den foreslåtte kontinuerlige matingen med 54 kg per time inn i Buss-reaktoren.
Posegjenvinnings/ polymeriseringsboks/ kjøleboks- lagring
Monomerfylte poser ble innfanget fra under pakkingsanordningen med hastigheten på to poser per minutt. Poser ble innsamlet i flere minutter i en kald iskasse ventilert med nitrogen forut for utføring av den manuelle overføringen til fryseboksen for ytterligere polymerisering. Polymeriseringsboksen ble fylt med gummihanskeinnsatser, fallrørenheter så vel som en gruppe med kurver (60 per boks) og et stativsystem for å lette plassering og lagring av poser. Innfangnings-fordypninger var også plassert i bunnen av boksene for å fange opp eventuelle lekkende polymerer. Et av de unike trekkene som ble oppdaget, er at netto eller bulk FLO-polymeren som lekker, har en tendens til å være selvfor-seglende. Når derfor polymeriseringen fortsetter i det statiske miljøet i posen, øker viskositeten og tetter i virkeligheten lekkområdet. Polymeriseringsboksene ble også overspylt med nitrogen og temperaturen ble satt til -5,6
Poser ble holdt i de kalde polymeriseringsboksene i minst 24 timer etter hvert som polymeromsettingen nærmet seg 55-65%. Ved et slikt tidspunkt ble posene med polymer hurtig ført fra boksene inn i tromler fylt med nitrogensparende systemer. Etter nitrogensparing av tromlene, ble de omhyllet og igjen flyttet hurtig til frysetilhengeren nær generator-systemet. Produktet brukte omkring 4-6 døgn for å oppnå omforming på fra 85-90% i området fra 1,7-4,4 °C. Når polymeriseringen var fullstendig, ble PE fjernet fra polymeren på manuell måte, og polymeren ble flyttet til granuleringsenheten for størrelsesreduksjon.
Eksempel 2 - reaksjon 1644- 137
Forut for installasjonen av "form, fyll, forsegl"-anordningen, ble eksperiment 1644-137 kjørt for å demonstrere anvendbarheten/egnetheten til den kontinuerlige tilførselen av reaktorsystemet med monomer og katalysator. Materialet i dette eksempelet ble derfor ført over til en fryseboks i et flatt rør for å frembringe en fullstendig polymerisering eller omsetting til høye polymerfaststoffer. Flatleggings-røret er i dette tilfellet beskrevet som en kontinuerlig lengde med polyetylenrør (fire tusendels tommer tykt) med lav densitet anordnet i fryseboksen, koblet til Buss-reaktoren via mateledning, og blåst ned med nitrogen for å tilveiebringe en inert atmosfære. Buss-reaktoren ble kjørt i flere timer med en matingshastighet for alfaolefinmonomer på 41 kg/time, polymerutstrømningen overført til flatleggingsrøret ved hver reaktorfyllingssyklus. Denne spesielle reaksjonen ble kjørt ved det som var tenkt å være et forholdsvis høyt katalysatornivå, og overraskende ble høye strømnings-reduksjonsverdier oppnådd etter 24 timers reaksjonstid. Ved innfanging av polymeren etter reaksjonssyklusen på 24 timer, ble materialet lagret under nitrogen i frysetilhengeren ved fra 1,7-2,8 °C. Den endelige strømningsmotstandsprosenten eller faststoffprosenten ved sluttomsetting ble ikke bestemt. I henhold til en ikke begrensende utførelsesform av oppfinnelsen er et mål å oppnå en prosentvis strømningsmotstands-reduksjon i området fra 60-55% ved 0,25 ppm aktiv polymer i den hydrokarbonstrømmen som blir behandlet. Resultatene er vist i tabell III.
Etter de eksemplene som er diskutert ovenfor, ble det oppdaget at å holde posene eller de midlertidige beholderne med polymeriseringspolymer i kalde polymeriseringsbokser var manuelt intensivt og ikke ga den ideelle varmeoverføring for reaksjonen. Ved å tillate monomerene å polymerisere i midlertidige beholdere eller poser i en inert væske og/eller et inert miljø hvor væsken ble sirkulert, forbedret derfor i sterk grad varmeoverføringen og bidro til å optimalisere polymeriseringsreaksjonen. Lagring av de midlertidige beholderne i Isopar L eller en propylenglykol/vann-blanding (PG-blanding) viste seg egnet. Forholdet mellom polyetylen-glykol/vann i PG-blandingen var 60 vekt% til 40 vekt%, selv om man vil forstå at andre formål og andre glykoler også kan benyttes som egnede sirkulasjons- og varmoverføringsfluider.
Ytterligere detaljer ved finmaling og størrelses-reduksjon av polymeren som fremstilles ved hjelp av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen for å gi en partikkelformet DRA-polymer forut for innføring i et hydrokarbonfluid, kan finnes i US-patentsøknad med serienummer 10/ , inngitt sammen med foreliggende søknad, og inkorporert ved referanse.
Eksempel 3 - reaksjon 1644- 163
Et vellykket "kontinuerlig bulkpolymeriserings/pose-fyllings/innfangnings"-eksperiment ble utført ved å bruke lignende forhold som i eksempel 2, imidlertid ble polymer-utføringen i dette tilfellet overført direkte til "form, fyll, forsegl"-anordningen hvor kontinuerlig posefylling fant sted. Det ble igjen innsett tidlig i forsøket at innledende katalysatornivåer var for høye. Disse katalysatornivåene ble til slutt redusert fra et høyt til et lavt område over den en og en halv times perioden for reaksjon/sekkfyllings-prøven. Til sammen over 68 kg med posepakket polymer ble innsamlet. Istedenfor å lagre de oppfangede posene under nitrogen i en frysetilhenger, ble disse posene lagret i tromler med kaldt fluid slik som kerosen og Isopar L. Nitrogen ble ført i bobler gjennom tromlene med fluid for å oppnå tilstrekkelig blanding og varmedispersjon. Omsettinger og strømnings-motstandseffektiviteter ble målt etter 48 timer og ble funnet å være 76% faststoffer og 57% strømningsmotstand ved 0,25 ppm polymerkonsentrasj on.
Eksempel 4 - reaksjon 1644- 181
Vellykkede "kontinuerlige bulk polymeriserings/pose-fyllings/innfangnings"-eksperimenter ble også utført med økte monomerhastigheter. I dette spesielle eksempelet ble en total monomerforbindelseshastighet på 91 kg per time koblet sammen med en passende katalysator/kokatalysator-konsentrasjon under eksperimentet som tok to timer. Utstrømningen fra Buss-reaktoren ble dermed ført til "form, fyll, forseglings"-anordningen hvor posefyllingshastigheten ble justert til 4 poser per minutt. Innsamlede poser ble lagret i en kurv på 1,2 m<3>fylt med kald kerosen (-3 °C) ; idet kassen ble gjennomboblet med nitrogen for å forbedre varmeoverføringen.
Kurven som inneholder den posepakkede polymeren ble fjernet fra kerosenkassen etter 24 timer og overført til en annen kasse i en frysetilhenger. Denne andre kassen inneholdt propylenglykol ved 3 °C. Polymeren ble tillatt å fortsette omsettingsprosessen i flere døgn neddykket i propylenglykol hvorved omsettingen ble målt som 76% faststoffer og strømningsmotstandseffektiviteten ble målt som 53% ved 0,25 ppm polymerkonsentrasjon.
Eksempel 5
En 0,95 m<3>rustfri stålbeholder ble utstyrt med side-oppvarmingselementer slik at beholderen og innholdet kan oppvarmes til minst 60 °C. Beholderen ble deretter fylt med 82 kg heksanol og 82 kg butylcellosolv. Mens beholderen ble oppvarmet opp over natten, ble en trommel med Penreco Ultima (smeltepunkt 54-57 °C) avgitt i sin smeltede tilstand med en oppholdstid over natten i en passende varmekasse. Når beholderen og dens innhold når 60 °C, ble Penreco Ultima innhentet fra varmeboksen og hurtig tilført beholderen med omrøring fra en blandeanordning og resirkuleringsanordning ved å benytte en luftpumpe. Umiddelbart etter blanding ble blandingen tillatt å bli avkjølt med fortsatt moderat blanding. Den resulterende sammensetningen var et klebrig slam med en viskositet på 300-400 cP.
Mange modifikasjoner kan gjøres i sammensetningen og fremgangsmåten, uten å avvike fra oppfinnelsens ramme som er definert kun av de vedføyde patentkravene. Den nøyaktige beskaffenheten av og andelene av monomer og katalysator, organisk faststoffoppmalingshjelpemiddel, produksjonshastigheten, detaljene ved "form, fyll og forseglings"-apparaturen og fremgangsmåten, oppmalingsprosessen, den nøyaktige sammensetningen av dispergeringsfluidet, osv., kan være forskjellig fra de som er brukt her. Spesielle behandlingsteknikker kan utvikles for å gjøre det mulig for komponentene å bli homo-gent blandet og arbeide godt sammen, og likevel være innenfor rammen av oppfinnelsen. I tillegg ventes matingshastigheter for de forskjellige komponentene å bli optimalisert for hver type CSTR; "form, fyll og forseglings"-anordning; oppmalings-utstyr og for hver kombinasjon av spesielt anvendte komponenter.
Claims (26)
1. Fremgangsmåte for å produsere et strømningsmotstands-reduserende polymermiddel,
karakterisert vedfølgende trinn: å blande en monomer og en katalysator i minst en kontinuerlig omrørt reaktortank (CSTR) for å danne en blanding; kontinuerlig å injisere blandingen i et volum som kontinuerlig dannes av et termoplastisk materiale; periodisk å forsegle det termoplastiske materialet i en midlertidig beholder; å tillate monomeren å polymerisere i den midlertidige beholderen for å danne en polymer; og å finmale polymeren og den midlertidige beholderen for å frembringe et partikkelformet, strømningsreduserende polymermiddel .
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, hvor det termoplastiske materialet i den kontinuerlige injiseringen, er polyetylen med lav densitet.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, hvor den periodiske forseglingen av termoplastisk materiale, det punkt ved hvilket forseglingen inntreffer for å danne den midlertidige beholderen, blir valgt fra den gruppe som består av: (1) blandingen som når en forutbestemt viskositet, (2) polymeren som når en forutbestemt molekylvekt, og (3) en kombinasjon av (1) og (2).
4. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor det ved å tillate monomeren å polymerisere i den midlertidige beholderen, blir beholderne plassert i et inert miljø.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, hvor det ved å tillate monomeren å polymerisere i den midlertidige beholderen, blir det inerte miljøet et bad med sirkulerende fluid som fjerner polymeriseringsvarmen fra polymeren.
6. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor ved oppmaling av polymeren og den midlertidige beholderen, oppmalingen blir utført ved en temperatur over glassovergangstemperaturen for polymeren.
7. Fremgangsmåten ifølge et av de foregående krav, hvor ved oppmaling av polymeren og den midlertidige beholderen, oppmalingen blir utført i nærvær av et oppmalingshjelpemiddel.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, hvor ved oppmaling av polymeren og den midlertidige beholderen, oppmalingshjelpemiddelet er et organisk faststoffoppmalingshjelpemiddel og har en størrelse mellom 1 og 50 mikrometer.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 7 eller 8, hvor ved oppmaling av polymeren og den midlertidige beholderen, oppmalingshj elpemiddelet er valgt fra den gruppe som består av: eten/buten-kopolymer, parafinvokser, faststoffalkoholer, og blandinger av disse.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 7, 8 eller 9, hvor under oppmaling av polymeren og den midlertidige beholderen, en del av den oppmalte midlertidige beholderen og en del av overskudds-malehjelpemiddelet, hvis slikt finnes, blir fjernet fra den oppmalte polymeren.
11. Fremgangsmåte ifølge et av de ovennevnte krav, videre omfattende: å kombinere det partikkelformede, strømnings-motstandsreduserende polymermiddelet med et dispergeringsfluid for å danne et slamprodukt.
12. Fremgangsmåte ifølge et av de ovennevnte krav, hvor det partikkelformede, strømningsmotstandsreduserende polymermiddelet i kombinasjon med et dispergeringsfluid, blir dispergeringsfluidet en blanding av minst to hydrokarbonfluider omfattende et første fluid som har et smeltepunkt over et smeltepunkt for et annet fluid.
13. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor det første fluidet i dispergeringsfluidet er i området fra 30 vekt% til 35 vekt%, og hvor det andre fluidet er i området fra 40 vekt% til 45 vekt% basert på det totale volumet til dispergeringsfluidet.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 12, hvor det første fluidet er petrolatum.
15. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor monomeren og katalysatoren i blanding, er monomeren en alfa-olefin.
16. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor det partikkelformede, strømningsmotstandsreduserende polymermiddelet i oppmalingen har en gjennomsnittlig partikkel-størrelse lik eller mindre 600 mikrometer.
17. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor oppmalingen blir utført i fravær av kryogeniske temperaturer.
18. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor oppmalingen blir utført ved omgivelsestemperaturer.
19. Slam med partikkelformet strømningsmotstandsreduserende polymermiddel, som er fremstilt i samsvar med et av kravene 1-18,
karakterisert vedat det omfatter: et partikkelformet strømningsmotstandsreduserende polymer middel; og et dispergeringsfluid hvor dispergeringsfluidet omfatter: et første hydrokarbonfluid; og et annet hydrokarbonfluid, hvor det første hydrokarbonfluidet har et smeltepunkt over smeltepunktet til det andre hydrokarbonfluidet.
20. Slam ifølge krav 19, hvor det første fluidet i dispergeringsfluidet ligger i området fra 30 vekt% til 35 vekt%, og det andre fluidet ligger i området fra 40 vekt% til 45 vekt% basert på det totale volumet til dispergeringsfluidet.
21. Slam ifølge krav 19 eller 20, hvor det første fluidet er petrolatum.
22. Slam ifølge krav 19, 20 eller 21, hvor det partikkelformede, strømningsmotstandsreduserende polymermiddelet er polyalfaolefin.
23. Slam ifølge et av kravene 19-22 hvor det partikkelformede, strømningsmotstandsreduserende polymermiddelet har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på lik eller mindre enn 600 mikrometer.
24. Slam ifølge et av kravene 19-23, videre omfattende et oppmalingshj elpemiddel.
25. Slam ifølge krav 24, hvor oppmalingshjelpemiddelet er et organisk faststoffoppmalingshjelpemiddel med en størrelse mellom 1 og 50 mikrometer.
26. Slam ifølge krav 24 eller 25, hvor oppmalingshjelpemiddelet er valgt fra den gruppe som består av: eten/buten-kopolymer, parafinvokser, faststoffalkoholer, og blandinger av disse.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US10/321,762 US6649670B1 (en) | 2002-12-17 | 2002-12-17 | Continuous neat polymerization and ambient grinding methods of polyolefin drag reducing agents |
PCT/US2003/034935 WO2004060926A1 (en) | 2002-12-17 | 2003-11-03 | Continuous neat polymerization and ambient grinding methods of polyolefin drag reducing agents |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20053391L NO20053391L (no) | 2005-07-12 |
NO20053391D0 NO20053391D0 (no) | 2005-07-12 |
NO332983B1 true NO332983B1 (no) | 2013-02-11 |
Family
ID=29420260
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20053391A NO332983B1 (no) | 2002-12-17 | 2005-07-12 | Kontinuerlig ren polymerisering og ambiente finmalingsmetoder for polyolefin-friksjonsreduserende midler. |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US6649670B1 (no) |
EP (1) | EP1578804B1 (no) |
AU (1) | AU2003286863A1 (no) |
CA (1) | CA2509220C (no) |
MX (1) | MXPA05006393A (no) |
NO (1) | NO332983B1 (no) |
WO (1) | WO2004060926A1 (no) |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6946500B2 (en) * | 2002-12-17 | 2005-09-20 | Baker Hughes Incorporated | Non-cryogenic process for grinding polyolefin drag reducing agents |
US6894088B2 (en) * | 2003-03-24 | 2005-05-17 | Baker Hughes Incorporated | Process for homogenizing polyolefin drag reducing agents |
US7323529B2 (en) * | 2003-11-26 | 2008-01-29 | Pp6 Industries Ohio, Inc. | Method of making copolymers containing olefinic type monomers |
US20050255253A1 (en) * | 2004-05-13 | 2005-11-17 | White John M | Apparatus and methods for curing ink on a substrate using an electron beam |
US7863362B2 (en) * | 2004-09-14 | 2011-01-04 | Baker Hughes Incorporated | Density-matched polymer slurries |
WO2006068096A1 (ja) * | 2004-12-24 | 2006-06-29 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | 低吸水性ポリイミド樹脂およびその製造方法 |
CA2607340A1 (en) * | 2005-06-07 | 2006-12-14 | Baker Hughes Incorporated | Particle size, percent drag efficiency and molecular weight control of bulk polymer polymerized polyalphaolefins using high shear material processors |
CN101180354A (zh) * | 2005-06-14 | 2008-05-14 | 贝克休斯公司 | 用于最佳管道减阻的聚合物浆料类型的组合 |
US20080064785A1 (en) * | 2005-06-14 | 2008-03-13 | Baker Hughes Incorporated | Bi- or Multi-Modal Particle Size Distribution To Improve Drag Reduction Polymer Dissolution |
CN101484556B (zh) * | 2005-06-14 | 2013-07-03 | 贝克休斯公司 | 改进减阻聚合物溶解的双或多峰态粒度分布 |
US7271205B2 (en) * | 2005-09-20 | 2007-09-18 | Baker Hughes Incorporated | Non-cryogenic process for granulating polymer drag reducing agents |
US7256224B2 (en) * | 2005-09-21 | 2007-08-14 | Baker Hughes Incorporated | Stabilized polymer drag reducing agent slurries |
US7388046B2 (en) * | 2006-04-19 | 2008-06-17 | Baker Hughes Incorporated | Self-dispersing waxes as polymer suspension aids |
US20080287568A1 (en) * | 2007-05-14 | 2008-11-20 | Baker Hughes Incorporated | Polyolefin Drag Reducing Agents Produced by Non-Cryogenic Grinding |
US7842738B2 (en) * | 2007-10-26 | 2010-11-30 | Conocophillips Company | High polymer content hybrid drag reducers |
US7888407B2 (en) | 2007-10-26 | 2011-02-15 | Conocophillips Company | Disperse non-polyalphaolefin drag reducing polymers |
RU2481357C1 (ru) * | 2011-09-30 | 2013-05-10 | Открытое акционерное общество "Акционерная компания по транспорту нефти "Транснефть" (ОАО "АК "Транснефть") | Способ получения противотурбулентной присадки суспензионного типа, снижающей гидродинамическое сопротивление углеводородных жидкостей |
CN105247009A (zh) * | 2013-03-15 | 2016-01-13 | 凯米罗总公司 | 摩擦降低聚合物 |
RU2648079C1 (ru) | 2017-05-24 | 2018-03-22 | Общество с ограниченной ответственностью "МИРРИКО" | Способ получения реагента для снижения гидродинамического сопротивления турбулентного потока жидких углеводородов в трубопроводах |
WO2019245889A1 (en) | 2018-06-18 | 2019-12-26 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Methods of manufacturing polyolefin drag reducing agents |
EP3810731A4 (en) | 2018-06-20 | 2022-04-06 | Baker Hughes Holdings Llc | FREE-FLOW SOLID ENCAPSULATED DRAG REDUCING ADDITIVES |
GB201901499D0 (en) * | 2019-02-04 | 2019-03-27 | Innospec Ltd | Polymeric materials |
GB201901503D0 (en) | 2019-02-04 | 2019-03-27 | Innospec Ltd | Chemical reactions |
GB201901496D0 (en) | 2019-02-04 | 2019-03-27 | Innospec Ltd | Chemical reactions |
GB201901494D0 (en) * | 2019-02-04 | 2019-03-27 | Innospec Ltd | Polymeric materials |
US11199296B2 (en) * | 2019-06-14 | 2021-12-14 | Baker Hughes Oilfield Operations Llc | Drag reducing agents |
US20230303733A1 (en) * | 2020-12-18 | 2023-09-28 | Baker Hughes Oilfield Operations Llc | Radical polymerization in sealed containers |
US11814458B2 (en) * | 2020-12-18 | 2023-11-14 | Baker Hughes Oilfield Operations Llc | Drag reducing agent and process of manufacture thereof |
Family Cites Families (57)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA675522A (en) | 1963-12-03 | L. Jankens Austin | Comminuting elastomers | |
CA901727A (en) | 1972-05-30 | Amann Herbert | Process for continuous polymerization | |
US2879173A (en) | 1956-03-06 | 1959-03-24 | Du Pont | Process for preparing free-flowing pellets of polychloroprene and the resulting product |
US3351601A (en) | 1963-05-13 | 1967-11-07 | Allied Chem | Chlorinated wax, vinyl chloride/vinyl acetate blend coated with limestone or talc and process for preparing it |
USRE28361E (en) | 1966-02-08 | 1975-03-11 | Polymer pigmentation | |
US3519696A (en) | 1966-12-30 | 1970-07-07 | Hoechst Ag | Process for preparing copolymers of trioxane |
US3528841A (en) | 1967-11-15 | 1970-09-15 | Nat Distillers Chem Corp | Method for reducing tackiness of polymer pellets |
DE1946527B2 (de) | 1969-09-13 | 1972-08-17 | Deutsche Gold- Und Silber-Scheideanstalt Vormals Roessler, 6000 Frankfurt | Verfahren zur herstellung von oxymethylenhomo- oder oxymethylencopolymerisaten |
US3632369A (en) | 1969-12-11 | 1972-01-04 | Coaden Oil & Chemical Co | Polymer pigmentation |
US3779969A (en) * | 1970-08-06 | 1973-12-18 | Calgon Corp | Friction reducing in flowing hydrocarbon fluids |
US3891593A (en) | 1972-08-08 | 1975-06-24 | Shell Oil Co | Method and apparatus for dissolution of polymer in solvent |
US3843589A (en) * | 1973-02-05 | 1974-10-22 | Union Carbide Corp | Stable pumpable slurries of ethylene oxide polymers |
US3884252A (en) | 1973-06-20 | 1975-05-20 | Shell Oil Co | Friction reduction |
US4016894A (en) | 1975-08-28 | 1977-04-12 | Belknap Corporation | Drag reducing composition and method |
US4066539A (en) | 1975-11-25 | 1978-01-03 | Hitachi, Ltd. | Oil-recovering material and process for preparing and using the same |
US4177177A (en) | 1976-03-26 | 1979-12-04 | El Aasser Mohamed S | Polymer emulsification process |
US4147677A (en) | 1977-11-29 | 1979-04-03 | Exxon Research & Engineering Co. | Dry blending of neutralized sulfonated elastomeric powders |
US4212312A (en) | 1978-08-28 | 1980-07-15 | Shell Oil Company | Fragmented polymers as friction reducers in pipeline transportation of products |
US4263926A (en) | 1978-12-04 | 1981-04-28 | Shell Oil Company | Injection system for solid friction reducing polymers |
US4340076A (en) | 1979-02-27 | 1982-07-20 | General Technology Applications, Inc. | Dissolving polymers in compatible liquids and uses thereof |
US4436846A (en) * | 1979-11-07 | 1984-03-13 | General Electric Company | Composition and method for improving the properties of liquid media |
US4289679A (en) | 1979-12-14 | 1981-09-15 | Conoco, Inc. | Method for producing solutions of drag reducing substances |
US4527581A (en) | 1981-02-02 | 1985-07-09 | Atlantic Richfield Company | Compositions for and method of reducing hydrocarbon fluid friction loss in conduits |
US4384089A (en) | 1981-10-15 | 1983-05-17 | Atlantic Richfield Company | Low temperature polymerization process |
US4510304A (en) | 1982-09-30 | 1985-04-09 | General Technology Applications, Inc. | Polymer fractionation |
US4499214A (en) | 1983-05-03 | 1985-02-12 | Diachem Industries, Inc. | Method of rapidly dissolving polymers in water |
US4659334A (en) | 1984-07-10 | 1987-04-21 | Petrolite Corporation | Particulate compositions used in petroleum systems comprising encapsulated materials |
US4588640A (en) | 1984-07-10 | 1986-05-13 | Petrolite Corporation | Particulate compositions |
US4585244A (en) * | 1984-08-20 | 1986-04-29 | Victor Testa, Sr | Bicycle improvement |
DE3574395D1 (en) | 1985-04-03 | 1989-12-28 | Conoco Inc | Improved use of flow improvers |
US4584244A (en) | 1985-05-28 | 1986-04-22 | Conoco Inc. | Preparation of cold flow resistant polymer powders |
US4693321A (en) | 1985-11-18 | 1987-09-15 | Conoco Inc. | Method using encapsulated flow improvers to reduce turbulence |
US4720397A (en) | 1985-12-12 | 1988-01-19 | General Technology Applications, Inc. | Rapid dissolving polymer compositions and uses therefor |
US4771799A (en) | 1987-10-29 | 1988-09-20 | Conoco Inc. | Method for improving the performance of highly viscous concentrates of high molecular weight drag reducing polymers |
US5080121A (en) | 1990-08-06 | 1992-01-14 | Council Of Scientific & Industrial Research | Process for the preparation of a new polymer useful for drag reduction in hydrocarbon fluids in exceptionally dilute polymer solutions |
US5244937A (en) | 1990-09-04 | 1993-09-14 | Conoco Inc. | Stable nonagglomerating aqueous suspensions of oil soluble polymeric friction reducers |
DE4028940A1 (de) | 1990-09-12 | 1992-03-19 | Basf Ag | Verfahren zum zerkleinern von polyisobuten |
US5165441A (en) | 1991-12-30 | 1992-11-24 | Conoco Inc. | Process and apparatus for blending drag reducer in solvent |
US5165440A (en) | 1991-12-30 | 1992-11-24 | Conoco Inc. | Process and apparatus for blending viscous polymers in solvent |
US5449732A (en) | 1993-06-18 | 1995-09-12 | Conoco Inc. | Solvent free oil soluble drag reducing polymer suspension |
US5376697B1 (en) | 1993-06-21 | 1998-06-02 | Conoco Inc | Drag reducers for flowing hydrocarbons |
US5404132A (en) * | 1994-03-14 | 1995-04-04 | Canty; Jeffery N. | Deflection monitoring system |
US5539044A (en) | 1994-09-02 | 1996-07-23 | Conoco In. | Slurry drag reducer |
US5733953A (en) * | 1995-06-29 | 1998-03-31 | Baker Hughes Incorporated | Low viscosity, high concentration drag reducing agent and method therefor |
US6172151B1 (en) | 1996-10-15 | 2001-01-09 | Conoco Inc. | Nonaqueous drag reducing suspensions |
US6126872A (en) | 1998-01-27 | 2000-10-03 | Baker Hughes Incorporated | Microencapsulated drag reducing agents |
FI117704B (fi) | 2000-05-15 | 2007-01-31 | M I Finland Oy | Menetelmä vastusta vähentävän koostumuksen valmistamiseksi ja menetelmä hiilivetyvirtauksen vastuksen vähentämiseksi |
US6576732B1 (en) | 2000-11-28 | 2003-06-10 | Conocophillips Co. | Drag-reducing polymers and drag-reducing polymer suspensions and solutions |
WO2002044280A1 (en) | 2000-11-28 | 2002-06-06 | Conoco Inc | Drag-reducing polymer suspensions |
US6399676B1 (en) | 2000-11-28 | 2002-06-04 | Conoco, Inc. | Drag-reducing polymer suspensions |
US20020065352A1 (en) | 2000-11-28 | 2002-05-30 | Johnston Ray L | Drag-reducing polymers and suspensions thereof |
US6989357B2 (en) | 2001-06-08 | 2006-01-24 | Eaton Gerald B | Alcohol absorbed polyalphaolefin drag reducing agents |
US7012046B2 (en) | 2001-06-08 | 2006-03-14 | Eaton Gerald B | Drag reducing agent slurries having alfol alcohols and processes for forming drag reducing agent slurries having alfol alcohols |
MXPA04002872A (es) | 2001-09-28 | 2004-07-05 | Conocophillips Co | Metodo de elaboracion de suspensiones polimericas reductoras de arrastre. |
CN1513019A (zh) | 2001-09-28 | 2004-07-14 | 科诺科菲力浦公司 | 减阻聚合物悬浮液 |
WO2003097723A1 (en) | 2002-05-14 | 2003-11-27 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Packaging and containers made of water-soluble polyamides and processes for their manufacture |
KR20040108801A (ko) | 2002-05-14 | 2004-12-24 | 이 아이 듀폰 디 네모아 앤드 캄파니 | 개인 위생 제품에 적합한 나일론 함유 가용화 제제 및그의 제조 방법 |
-
2002
- 2002-12-17 US US10/321,762 patent/US6649670B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-10-27 US US10/694,585 patent/US7119132B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-03 AU AU2003286863A patent/AU2003286863A1/en not_active Abandoned
- 2003-11-03 EP EP20030778079 patent/EP1578804B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-11-03 MX MXPA05006393A patent/MXPA05006393A/es active IP Right Grant
- 2003-11-03 WO PCT/US2003/034935 patent/WO2004060926A1/en not_active Application Discontinuation
- 2003-11-03 CA CA 2509220 patent/CA2509220C/en not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-07-12 NO NO20053391A patent/NO332983B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU2003286863A1 (en) | 2004-07-29 |
EP1578804B1 (en) | 2011-03-09 |
MXPA05006393A (es) | 2005-08-29 |
US20040132883A1 (en) | 2004-07-08 |
NO20053391L (no) | 2005-07-12 |
US6649670B1 (en) | 2003-11-18 |
CA2509220A1 (en) | 2004-07-22 |
NO20053391D0 (no) | 2005-07-12 |
US7119132B2 (en) | 2006-10-10 |
CA2509220C (en) | 2010-09-14 |
WO2004060926A1 (en) | 2004-07-22 |
EP1578804A1 (en) | 2005-09-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO332983B1 (no) | Kontinuerlig ren polymerisering og ambiente finmalingsmetoder for polyolefin-friksjonsreduserende midler. | |
EP0656018B1 (en) | Solvent-free oil soluble drag reducing polymer suspension | |
CA2247100C (en) | Improved slurry drag reducer | |
US6576732B1 (en) | Drag-reducing polymers and drag-reducing polymer suspensions and solutions | |
EP3230365B1 (en) | Polyethylene composition comprising two types of linear low density polyethylene | |
CN102741302B (zh) | 聚烯烃聚合中可压缩液体稀释剂 | |
CN102892792A (zh) | 聚合反应器的连续取出技术和压力控制 | |
CA2444015C (en) | Ultra high molecular weight polyolefin useful as flow improvers in cold fluids | |
WO2007035218A1 (en) | Non-cryogenic process for granulating polymer drag reducing agents | |
US11920007B2 (en) | Process for producing ultrahigh molecular weight polymer in powder form | |
US20220195085A1 (en) | Rapid dissolution of drag-reducing agents at low temperatures | |
RU2588142C2 (ru) | Сжимаемый жидкий разбавитель для полимеризации полиолефинов | |
RU2168535C2 (ru) | Усовершенствованное средство уменьшения сопротивления среды |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |