NO319743B1 - Fremgangsmate og anordning for stabilisering av vaeskeformig slam - Google Patents

Description

OPPFINNELSENS BAKGRUNN

Ved behandling av kloakkslam eller hvilket som helst biologisk slam, er det ønskelig å gjenbruke disse slam med sikte på jordforandring eller gjødsling. Slam inneholder mange næringsmidler som er gunstige for plantevekst. Slammet må stabiliseres ved å ødelegge patogene organismer før materialet anvendes på marken. Uten riktig stabilisering, kan resultatet bli sykdommer så som hepatitt, gastro-enteritt, hakeormer eller liknende, enten ved direkte eller indirekte kontakt med slammene.

Hovedpatogenene av betydning i disse slam er bakterier, virus, protozoa og innvollsmark. Tilsetning av kalk eller alkalisk materiale for å heve pH'n virker effektivt til å ødelegge bakterier, virus og protozoa. Innvollsmark-egg er imidlertid mer resistente og krever ytterligere behandling for å ødelegges. Oppvarming av slam virker effektivt til å ødelegge innvollsmark-egg.

Kombinasjonen av høy pH og varme er en kjent metode som effektivt redu-serer alle patogene organismer til trygge nivåer. Denne type behandling er tydelig-ere blitt brukt til å behandle slam som er blitt awannet til minst 10% tørrstoff. Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en innretning for stabilisering av væskefor-mige slam med mindre enn 10% tørrstoffinnhold. Ved behandling av kloakkvann, skilles faststoffene fra væskestrømmen ved hjelp av bunnfelling. Slammet inneholder generelt 0,2% til 3% faststoff-konsentrasjon. Mange behandlinger tilsetter så polymerer eller andre flokkulater til slammet og avvanner slammet for å bringe faststoff-konsentrasjonen opp til et område på 10% til 60% tørrstoff, avhengig av type slam og typer av awanningsutstyr. US-patent nr. 5,013,458, som det herved henvises til, angir en fremgangsmåte for stabilisering av det awannete slam.

Fremgangsmåten for avvanning krever kostbart kapitalutstyr og dyre kjemikalier, arbeidskraft og tid for å virke. Små kommuner ved mindre spillvannstrøm-mer skaper i allminnelighet ikke nok slam til å rettferdiggjøre kostnadene ved avvanning.

Disse mindre fasiliteter har generelt ikke hatt en metode for å oppnå en bil-lig prosess som ødelegger de høyere patogene organismer. Forut for denne oppfinnelse var disse mindre anlegg typisk basert på nedbryting eller på enkel kalktil-setning for stabilisering av slammet. Disse eksisterende prosesser vil i alminnelig-het ikke ødelegge de høyere patogene organismer.

US 5 405 536 omhandler en fremgangsmåte og en anordning for stabilisering av væskeformig slam og for å redusere innholdet av patogener. Slammet behandles med et alkalisk materiale og bringes til en pM-verdi som overstiger 12, idet supplementerende varme tilføres indirekte ved hjelp av elektrisk varmeelementer eller liknende.

SAMMENFATNING AV OPPFINNELSEN

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for væskeformig slam-stabilisering, slik at sluttproduktet ved behandlingen kan utspres ved fallstrømning. En foretrukket utføringsform av fremgangsmåten går ut på å tilveiebringe slam med et faststoffinnhold i et område større enn 0%, men mindre enn 10%, slik at slammet er en væske ved omgivelsestemperatur og -trykk, og frembringe et alkalisk additiv, til et hovedsakelig lukket reaktorkar. Additivet forekommer i tilstrekkelig mengde til å justere slamblandingens pH til et nivå større enn ca. 12. Den foretrukne fremgangsmåte omfatter videre blanding av slammet og additivet til en slamblanding, under bibehold av pH-nivået ved et nivå som er større enn ca. 12 for et forutbestemt tidsrom, og tilførsel av suppleringsvarme til slamblandingen i reaktorkaret for oppvarming av blandingen til en ønsket hevet temperatur for det forutbestemte tidsrom. Fremgangsmåten innbefatter også bibehold av slamblandingen som en frittstrømmende væske som er minst 90% væske, og så til slutt tømme ut slam- og additiv-blandingen fra reaktorkaret i en tilstrekkelig væskeform slik at den kan håndteres ytterligere ved fallstrømning.

BESKRIVELSE

Fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse frembringer et sluttprodukt som avhjelper mange av de problemer som er knyttet til tidligere anordninger og fremgangsmåter. Denne oppfinnelse tilveiebringer et væskeformig produkt som er sterkt stabilisert, slik at sluttproduktet av behandlingen kan utspres ved fall-strømning, og som kan tilveiebringe vann for irrigering og kan utspres ved hjelp av en tankbil. Dessuten frembringer foreliggende oppfinnelse et frittstrømmende sluttprodukt som lett utspres på en jevn og kontrollert basis og kan transporteres i en avtettet beholder for å eliminere luktutstrømning under transport.

Foreliggende oppfinnelse behandler slam i væskeform ved omgivelsestemperatur og -trykk. Overføringen og blandingen av materialet er basert på matertal-strømmen som en væske. Den tid som er nødvendig for å oppnå fullstendig past-eurisering er redusert som følge av at slammet er en væske. Varmen overføres hurtig og jevnt i væsken. Partikkelstørrelsen er mindre og vil følgelig varme jevnt og mindre tid kreves for å trenge gjennom partikkelens sentrum. Av disse grunner kan slamtemperaturen reduseres og holdetiden kan også reduseres.

Ved foreliggende oppfinnelse vil materialet, som er en væske, strømme ved hjelp av tyngdekraften, og derfor er blanding ikke nødvendig for å føre materialet gjennom prosessen. Overflatekontakt mellom partikler oppnås lett med det væs-keformige materialet. Blanding kan bestå av bare flash-blanding ved begynnelsen av prosessen.

Videre ifølge foreliggende oppfinnelse, hentes fortrinnsvis det meste av den varme som er nødvendig for å heve slamtemperaturen, fra supplerings-varmekil-den. Foreliggende oppfinnelse kan således utnytte hvilken som helst av forskjellige kaustiske forbindelser så som enten kalsiumoksyd (CaO) (genererer hovedsakelig varme ved blanding med vann), eller kalsiumhydroksyd (CaOH2) (skaper ikke vesentlig varme ved blanding med vann) som alkalikilden, fordi denne oppfinnelse ikke trenger å hente sin varme fra den alkaliske. Andre kaustiske forbindelser som kan brukes innbefatter kalsiumkarbonat, natriumkarbonat, natriumhydroksyd eller kaliumhydroksyd.

Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en fremgangsmåte for behandling av slam. Fremgangsmåten innbefatter tilveiebringelse av slam i hovedsakelig væskeform og et alkalisk additiv, fortrinnsvis til et hovedsakelig lukket reaktorkar, blanding av slammet og additivet for å sikre at pH'n er større enn ca. 12, bibehold av pl<Y>n i et forutbestemt tidsrom, tilførsel av suppleringsvarme til slamblandingen i reaktorkaret til en ønsket hevet temperatur i det forutbestemte tidsrom, bibehold av slamblandingen i en fluidvæske-tilstand, og uttømming av slam- og additivblandingen fra reaktorkaret, fortrinnsvis ved hjelp av tyngdekraften.

Denne oppfinnelse angår generelt en fremgangsmåte for stabilisering av væskeformig slam.

Følgelig er det et generelt formål med foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe en ny og forbedret fremgangsmåte for stabilisering av væskeformig slam.

Et annet formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en ny og forbedret fremgangsmåte for stabilisering av væskeformig slam slik at de føderale forskrifter etterkommes.

Et annet formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en ny og forbedret fremgangsmåte for stabilisering av væskeformig slam, som omfatter metoder og midler for å ødelegge patogener ved å opprettholde slam ved en ønsket høy temperatur i et forutbestemt tidsrom.

Andre formål og fordeler ved foreliggende oppfinnelse vil fremgå av følg-ende beskrivelse sett i sammenheng med de medfølgende tegninger.

KORT BESKRIVELSE AV TEGNINGENE

Fig. 1 er et skjematisk riss av en slamvæske-stabiliseirngsanordning/system i samsvar med en foretrukket utføringsform av foreliggende oppfinnelse. Fig. 2 er et perspektivriss av et reaktorkar som anvendes i anordningen ifølge fig. 1. Fig. 3 viser et tverrsnitt gjennom et reaktorkar av en type som fortrinnsvis anvendes i anordningen ifølge fig. 1, hvor en eventuell skjæreinnretning er an-tydet. Fig. 4 er et forenklet perspektivriss, hvor deler er skåret bort, av en alternativ utføringsform av et reaktorkar som anvendes i anordningen ifølge fig. 1, når denne anvendes i en kontinuerlig prosess.

BESKRIVELSE AV DEN FORETRUKNE UTFØRELSESFORM

I den fortrukne utføringsform blir væskeformig slam med et faststoffinnhold over 0% og mindre enn 10% og et alkalisk materiale, anbrakt i et reaktorkar. Mate-rialene blir blandet og oppvarmet. Tilstrekkelig alkalimateriale tilsettes for å heve pH-verdien til 12,0 eller høyere. Varme tilføres innholdet i karet, for å heve temperaturen til en forutbestemt temperatur. Denne temperatur bør være minst 50°C i minst ca. 12,0 timer, selv om høyere temperaturer i kortere tidsrom også kan være tilstrekkelig til å tilfredsstille gjeldende forskrifter. Blandingen opprettholdes ved temperaturen i et forutbestemt tidsrom, kanskje 6 timer, tilstrekkelig til å minske patogene organismer til et trygt nivå. Eventuelle retningslinjer gjort gjeldene i «En-vironmetal Protection Agency in 40 CF.R. Part 503» vil være aktuelle.

I den foretrukne utføringsform fører blandingen av slammet og alkalimaterialet ved atmosfære forhold til en hydratiseringsreaksjon:

Bruk av stokiometriske mengder i reaksjonen gir:

Noe som resulterer i frigjøringen av betydelige mengder energi.

Det alkaliske materialet kan være hvilket som helst av et antall av kaustiske forbindelser innbefattende kalk (definert her som hovedsakelig rent kalsiumoksyd) eller andre stoffer som består av eller inneholder kalsiumoksyd eller kalsiumkarbonat, så som hurtigkalk, dolomitt-kalk, eller kalkovn-støv eller sementovn-støv. Til-setningen velges derfor fra gruppen bestående av kalsiumoksyd, kalsiumbydrok-syd, kalsiumkarbonat, natriumkarbonat, natriumhydroksyd og kaliumhydroksyd. Dette valg kan være avhengig av tilgjengeligheten og ønsket pH-nivå, ettersom noen av elementene i gruppen ikke kan være effektive til å heve pH-verdien til det ønskede, forutbestemte nivå. Hvis f.eks. det ønskede forutbestemte pH-nivå er 12, vil dolomitt-kalk kanskje ikke være tilstrekkelig flyktig til å heve blandingen til dette nivå.

I den foretrukne utføringsform oppnås blandingen ved å bruke injisert luft

med tilstrekkelige hastigheter til å hindre at faststoffene avsettes under pasteurise-ringstrinnet. Blanding kan imidlertid oppnås ved hjelp av hvilken som helst blandeinnretning innen faget. Luft bidrar også til å avdrive eller fjerne amoniakkgass som frigjøres som følge av den høye pH-verdi. Amoniakkgassen kan så avlurtes til atmosfæren gjennom en amoniakkvasker eller resirkuleres innvendig. Karet inneholder varmeelementer som brukes til å heve temperaturen i materialet i tanken.

Ved nærmere henvisning til tegningene, hvor like henvisningstall angir like elementer i de forskjellige riss, er det i fig. 1 skjematisk vist en anordning for prosessen 10 for stabilisering av væskeformig slam, i samsvar med en foretrukket ut-førelsesform av foreliggende oppfinnelse. Som vist omfatter anordningen generelt et reaktorkar 20, en lufttilførsel 25 (se fig. 2), og et eventuelt forvarmingskammer 60, sammen med tilhørende rørsystem, pumper, og ventiler.

Som det fremgår av fig. 1 og fig. 2, omfatter reaktorkaret 20 et hult kar 22 innrettet til å oppta et slam - alkalisk blanding. Reaktorkaret 20 inneholder et indre skall som er omgitt av isolasjon 26. Isolasjonen 26 kan videre være dekket med

en kappe 28 for å hindre nedbryting av isolasjonen 26. Ved toppen av reaktorkaret 20 er et innløp 21 for slam og alkalisk materiale. I oppfinnelsens ikke-forvarmings-modus kan slammet og alkalimaterialet tilføres anordning 10 gjennom rørledninger henholdsvis 27 og 29, vist med stiplet linje i fig. 1. Det ønskede forhold mellom slam og alkalimaterialet er gitt ved hjelp av en styreinnretning som, i utføringsfor-men ifølge fig. 1, er vist som doseringsventiler 23.

I den foretrukne utføringsform, utføres stabiliseringen av slammet ifølge foreliggende oppfinnelse som en satsvis prosess. Slam og alkalimaterialet tilføres det hovedsakelig tomme reaktorkar 20. Innholdet blir så blandet og oppvarmet til den ønskede temperatur i det nødvendige tidsrom. Blanding kan utføres ved hjelp av en blandeinnretning, så som det nedenfor beskrevne samlerør 30, som kan anvendes enten bare under en del av syklusen, f.eks. begynnelsen, eller sammen-hengende gjennom syklusen, så lenge tilstrekkelig blanding oppnås ved begynnelsen av stabiliseringsprosessen. Den stabiliserte slam/alkali-blandingen som kommer ut av reaktorkaret 20, kan lagres og/eller brukes for påføring på land, etter ønske.

Som det fremgår av tverrsnittet i fig. 1 strekker det seg innvendig i reaktorkaret 20 i reaktorkarets 20 lengde et generelt sil-liknende samlerør 30, f.eks. av gassfordelertypen, utformet med åpninger eller hull 32. Etter at reaktorkaret 20 er fylt med slam og alkalisk materiale til et nivå 34 over samlerørets 30 nivå, føres luft gjennom samlerøret 30 og ut av hullene 32, hvorved det dannes bobler i væsken. Boblene bringer væsken til å stige godt over samlerøret 30. Bevegelsen som forårsakes av boblene, reguleres til å gi riktig blanding og røring.

En eller flere regulerbare støtter 33 for samlerøret 30 kan være anordnet, slik, at samlerørets 30 høyde kan optimeres forgjennomblanding med ulike nivåer av slam/alkali-blanding, samt forskjellig faststoff-innhold i slammet. Samlerøret 30 er slik konstruert og plassert at en påtrykket rullevirkning, som simulert med ret-ningspiler A i fig. 1, opprettholder jevn temperatur og pH.

I den foretrukne utføringsform er varmeelementer 40 festet til (innvendig eller utvendig), eller neddykket i veggene til reaktorkaret 20, slik at ledningsopp-varming av slammet 34 i reaktorkaret 20 til en ønsket temperatur oppnås. Varme-elementenes 40 temperatur reguleres for å oppvarme og deretter bibeholde temperaturen i innholdet i reaktorkaret 20.

En eller flere åpninger 42 for utslipp av luft, kan eventuelt være anordnet.

Avløpsluften kan avluftes på flere måter og kan også være utstyrt med avløpsvifte (ikke vist) eller andre midler for drift av karet under delvis vakuum eller ved et rela-tivt trykk under omgivelsestrykket for å fjerne gasser, så som organiske eller andre forbindelser, fra væsken. Luften kan avgis direkte til atmosfæren, eller eventuelt, etter å ha passert gjennom en vasker som er konstruert for å fjerne eventuelle vonde lukter (ikke vist) så som ammoniakkgass. Eventuelt kan avluften også bringes tilbake til lufttilførselen 25 og resirkuleres gjennom samlerøret 30 gjennom re-turledninger 18 vist med stiplet linje i fig. 2.1 hvert tilfelle er reaktorkaret 20 og luft-tilførselen 25 konstruert til å virke ved eller over atmosfæretrykk. Øking av lufttryk-ket til drift over omgivelsestrykket vil hindre dannelsen av skum eller fråde i reaktorkaret 20.

Dessuten måler en eller flere temperatursonder 43 temperaturen i slamblandingen for å styre varme- og patogen-nedbrytingsprosessen. Støttene 15 for reaktorkaret 20 kan være utstyrt med en varmeutvidelsesinnretning 17 for å av-laste spenninger på grunn av varmeekspansjon. Endelig kan et se-glass 19 være anordnet i reaktorkaret 20, plassert omtrent i høyde med det ønskede væskenivå i karet, for å kontrollere det riktige fyllenivå i karet, samt for visuell inspeksjon for å sikre at blandingen foregår korrekt.

Fig. 1 viser dessuten en eventuell modifisering som kan utføres ved den foretrukne utføringsform. Istedenfor å tilføre slam og kalk direkte til reaktorkaret 20 gjennom rørledningene 27 og 29, kan slam- og alkalimaterialet, som vist i fig. 1, først tilføres forvarmingskammeret 60 gjennom rørledninger 27' og 29', avhengig av ventilenes 23 innstillinger. Forvarmingskammeret 60 utgjør en innretning for ut-veksling av varme fra den oppvarmede og pasteuriserte blanding som har fullført stabiliseringsprosessen i reaktorkaret 20 etter at den oppvarmede blanding strøm-mer ut av karet 20.

Som vist i fig. 1, innbefatter forvarmingskammeret 60 et indre kammer 62 som fortrinnsvis kan oppta omtrent den samme mengde slam/alkali-blanding som skal behandles i reaktorkaret 20. Foranstaltninger er gjort for tilsetting av andre kjemikalier så som jernsalter og oksygen gjennom hull 68 for å lette koaguleringen av faststoffene. Etter koagulering og sedimentasjon av faststoffene, kan klar væske dekanteres fra det indre kammer 62 gjennom dekanteringsrøriedningen 63 ved hjelp av dekanteringspumpen 65, hvilket gir øket faststoff-konsentrasjon og minsket volum av slam som skal oppvarmes, om ønskelig.

Som det fremgår av fig. 1, omgir ytterkammeret 64 innerkammeret 62, og danner derved en innretning for overføring av varme fra det oppvarmede stabiliserte slam som har kommet ut av reaktorkaret 20 via ledningen 37' til det inn-strømmende, ustabiliserte slam som er anordnet i det indre kammeret 62. Ved å

øke temperaturen til det innstrømmende slam gjennom denne varmevekslingspro-sess, kreves mindre energi til å heve slamtemperaturen. Dessuten vil varmeveks-lingsprosessen bidra til å avkjøle det stabiliserte slam som har kommet ut av reaktorkaret 20 før lagring eller påføring på marken. Dessuten vil innerkammeret 62 også danne en beholder som opptar slammet slik at en andre pH-måling om ønskelig kan utføres.

Etter oppvarming av slamblandingen i innerkammeret 62, blir slamblandingen enten pumpet ved hjelp av pumpen 66, eller fallmating (ikke vist), inn i reaktorkaret 20 via rørledningen 31. Ytterligere varme blir så tilført reaktorkaret 29 ved hjelp av varmeelementene 40 for å bringe temperaturen til den forutbestemte temperatur. Denne temperatur opprettholdes i det nødvendige tidsforløp. Når denne tid er nådd, strømmer slamblandingen fra reaktorkaret 20 til forvarmingskammer-ets ytterkammer 64 for å forvarme et nytt slamblandingsvolum i inner-

kammeret 62.

Foreliggende oppfinnelse er basert på å holde slammet i væskeform, slik at materialet vil opptre og strømme som en væske. Når slam nærmer seg faststoff-konsentrasjoner høyere enn 3% og beveger seg over 10%, blir slammet mer vis-køst og vil ikke så lett strømme. Når faststoffinnholdet i slammet kommer over 10%, kan det oppstå problemer ved håndtering av slammet uten tilskynding på en eller annen måte. F.eks. vil tykkere slam (10% eller mer) ikke lett strømme ved hjelp av tyngdekraften fra en tankbil, hvilket ofte fører til vanskelighet ved lossing av materialet fra tankbilen. Heller ikke vil slammet med tykkere viskositet virke særlig godt ved konvensjonelle spredere for flytende gjødsel, som i utstrakt grad brukes i landbruket.

Som vist i fig. 3 kan foreliggende oppfinnelse eventuelt være utstyrt med en blander av skjæretype, som f.eks. anvender blanderblader 71, skrueblader (ikke vist), eller liknende. Det ytterligere skjæretrinn vil forårsake en endring i slammets viskositet, slik at materialet strømmer lettere. Skjærvirkning vil sette prosessen i stand til å arbeide med tykkere slam og minske den energimengde som er nød-vendig for å stabilisere slam-faststoffene. For å stabilisere for eksempel 450 kg slam-faststoffer pr. dag ved en 1 %-konsentrasjon uten skjærvirkning, vil for eksempel omtrent kreve et 111 kW-varmesystem. Ved en 5%-konsentrasjon kan imidlertid de samme 450 kg av slam stabiliseres med bare et 20 kW-varmesystem dersom skjærvirkningen brukes til å blande slammet. En 5%-oppslemming kan imidlertid kreve ytterligere skjærvirkning, i tillegg til den som opptrer i karet 20 under blandeoperasjonen, for å bli behandlet ved bruk av konvensjonelt utstyr. Dette skjæretrinn kan skje før, under eller etter stabiliseringstrinnet.

Ifølge en alternativ utføringsform, kan blandeprosessen i karet 20 ifølge foreliggende oppfinnelse utføres kontinuerlig. Som det fremgår av snitt-risset på fig. 4, inneholder reaktorkaret 20' ved denne alternative utføringsform en rekke avdelinger som er innbyrdes adskilt ved en rekke skiller 69, 69', 69", 69'", med gradvis mindre høyde, f.eks. de fem avdelinger 71-75 vist i fig. 4. Disse avdelinger utgjør midler til å sikre at hver slampartikkel forblir i reaktorkaret 20' i det ønskede tidsrom. I denne alternative utføringsform, blir slam kontinuerlig dosert gjennom innløpet 21' ved en ende av reaktorkaret 20' inn i den første avdeling 71. Ved den samme doseringshastighet, etter at alle avdelingene 71-75 er fylt, strømmer slam fra den første avdeling 71 til den andre avdeling 72 osv. til den siste avdeling 75, deretter strømmer det ut av karet 20' ved den motsatte ende, under avdelingen 75 (ikke vist). Blanding skjer kontinuerlig, slik at ingen partikler vandrer rett gjennom hele reaktorkaret 20'.

Kontinuerlig blanding og oppvarming av slammet/additivet kan også oppnås ved å tilføre slam-additivet, ved omgivelsestrykk eller overtrykk, gjennom en var-meveksler av kjelerørtype, bestående av ett eller flere kontinuerlige, rette eller sin-usformede rør, med eller uten gjennombobling av luft, eller andre turbulensskap-ende blandere av forskjellige former.

Likeledes kan forvarmingen av slam/additiv-blandingen utføres via en var-meveksler av kjelerørtype istedenfor kammeret 64, vist i tegningene.

Forskriftene ifølge «Environmental Protection Agency» krever at kommuner, under straffeansvar, garanterer at det behandlede slam er i samsvar med alle forskrifter. Slambehandlingsprosessen ifølge foreliggende oppfinnelse fortrinnsvis brukt, gjør det lettere å tilfredsstille sertifiseringene som kreves under 40 C.F.R. Part 503.

Foreliggende fremgangsmåte og anordning tilveiebringer en væske «A»-prosess som frembringer et klasse A sluttprodukt gjennom en kombinasjon av varme og kalkstabilisering. Typisk vil prosessen kreve opptil 6 timer for å nå den pasteuriseringstemperatur som foreskrives av «Environmental Protection Agency». Slammet holdes i en forutbestemt tid som angitt i 40 C.F.R., Part 503. Etter at dette er oppnådd, kvalifiserer slam/alkali-blandingen som et klasse A bio-faststoff uten ytterligere behandling.

Claims (12)

1. Fremgangsmåte for behandling av slam, slik at sluttproduktet av behandlingen kan spres ved hjelp av fallstrømning, der fremgangsmåten er karakterisert ved at den omfatter følgende trinn: (a) fremføring av slam med et faststoffinnhold i et område høyere enn 0% men mindre enn 10% slik at slammet er en væske ved omgivelsestemperatur og -trykk, og fremføring av et additiv, til et hovedsakelig lukket reaktorkar (20), hvilket additiv er en kaustisk forbindelse valgt fra gruppen bestående av kalsiumhydroksyd, kalsiumoksyd, kalsiumkarbonat, natriumkarbonat, natriumhydroksyd og kalsiumhydroksyd, med additivet i tilstrekkelig mengde til å justere slamblandingens pH-verdi til et nivå større en ca. 12; (b) blanding av slammet og additivet til en slambianding for å sikre at pH-verdien er større enn ca. 12; (c) bibehold av pH-nivået ved et nivå større enn ca. 12 i et forutbestemt tidsrom; (d) tilføring av suppleringsvarme til slamblandingen i reaktorkaret (20) for å oppvarme blandingen til en ønsket høy temperatur i et forutbestemt tidsrom (e) styring av trykket i reaktorkaret (20) i forhold til omgivelsestrykket, for å lette styring av reaksjonen; (f) bibehold av slamblandingen som en frittstrømmende væske som er minst 90% væske; og (g) uttømming av slam- og additiv-blandingen fra reaktorkaret i en tilstrekkelig væskeaktig form til at den kan videre-håndteres ved fall-strømning.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, hvor trinnet med å kontrollere trykket innbefatter bibehold av et trykk i reaktorkaret (20) over atmosfæretrykk, for å dempe mengden av slam eller fråde som dannes i karet (20).

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, hvor trinnet med å styre trykket omfatter bibehold av et trykk i reaktorkaret (20) under atmosfæretrykk, for dermed å fjerne gasser fra blandingen.

4. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-3, innbefattende det trinn å kombi-nere jernsalter og oksygen med additivet for å for-fortykke slammet i mengder som opprettholder slammet i en frittstrømmende væsketilstand.

5. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-4, innbefattende det trinn å forvarme minst noe av slammet i et forvarmingskammer (60) forut for det trinn å blande slammet og additiv ved bruk av varme fra nystabilisert slamblanding som tømmes ut fra reaktorkaret (20) ved en høy temperatur i forhold til omgivelses-temperaturen, som en varmekilde for forvarmingskammeret (60).

6. Fremgangsmåte ifølge krav 5, hvor det trinn å bruke varme fra nystabilisert slam som en varmekilde for forvarmingskammeret (60), omfatter overføring av slamblanding fra reaktorkaret (20) til en sone av ledende væskekontakt med forvarmingskammeret (60).

7. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-6, hvor trinnet med å bibeholde slamblandingen som en frittstrømmende væske omfatter skjæring av blandingen under anvendelse av en skjæreinnretning (71) for å endre slamblandingens viskositet, hvorved materialet lettere tillates å strømme.

8. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-7, hvor trinnet med å blande slammet og additivet omfatter levering av luft gjennom slam- og additivblandingen mens den er i reaktorkaret (20).

9. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-8, hvor trinnene skjer på en kontinuerlig basis.

10. Fremgangsmåte ifølge krav 5, hvor både slammet og additivet forvarmes i forvarmingskammeret (60).

11. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-10, hvor trinnet med å blande slam-og additivblandingen omfatter skjæring av blandingen under anvendelse av en skjæreblad-innretning (71).

12. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 2-11, hvor trinnet med å tilføre suppleringsvarme omfatter levering av varme til reaktorkar-veggene (24) for overføring av varme til karets indre.