NO311967B1 - Fremgangsmåte til fremstilling av innvendig pletterte rör - Google Patents
Fremgangsmåte til fremstilling av innvendig pletterte rör Download PDFInfo
- Publication number
- NO311967B1 NO311967B1 NO19992565A NO992565A NO311967B1 NO 311967 B1 NO311967 B1 NO 311967B1 NO 19992565 A NO19992565 A NO 19992565A NO 992565 A NO992565 A NO 992565A NO 311967 B1 NO311967 B1 NO 311967B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- pipe
- tube
- stated
- outer tube
- inner tube
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 33
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 19
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 19
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 13
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 claims description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 11
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 9
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 claims description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 3
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 claims description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 claims description 2
- 229920001038 ethylene copolymer Polymers 0.000 claims description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 2
- -1 polyethylene Polymers 0.000 claims description 2
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 claims description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims 2
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 23
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- IHPYMWDTONKSCO-UHFFFAOYSA-N 2,2'-piperazine-1,4-diylbisethanesulfonic acid Chemical compound OS(=O)(=O)CCN1CCN(CCS(O)(=O)=O)CC1 IHPYMWDTONKSCO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003462 Bender reaction Methods 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000007990 PIPES buffer Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000013000 chemical inhibitor Substances 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/15—Making tubes of special shape; Making tube fittings
- B21C37/154—Making multi-wall tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte til fremstilling av innvendig pletterte rør som, som kombinasjonsrør med en utvendig diameter på minst 60 mm, er beregnet på transport av korroderende og/eller slipende fluider (gasser, væsker, suspensjoner). Her blir det i et ytre, som regel tykkvegget rør av et kullstoffstål eller et annet høyfast metallisk materiale skjøvet inn et ytterligere (indre) rør med en utvendig diameter som er litt mindre enn den innvendige diameteren av det ytre rør og har en veggtykkelse på minst 1 mm. Det indre rør består av et annet, særlig et korrosjonsfast og/eller slitesterkt metallisk materiale og har i alminnelighet en mindre veggtykkelse enn det ytre rør. Mellom det indre og ytre rør blir det som ved en presspasning frembrakt en kraft-sluttende forbindelse ved mekanisk påkrymping idet diameteren på det ytre rør reduseres ved at dette rør tvinges gjennom en reduksjonsring.
Ved pletterte rør dreier det seg om kombinasjonskonstruksjonsdeler der det alt etter deres innsatsområde skal oppnås tekniske og/eller økonomiske fordeler ved kombinasjon av forskjellige materialer. For det meste vil man forbinde de gode korrosjonskjemiske egenskaper ved høylegerte stål med de overlegne mekaniske egenskaper for f.eks. kullstoffstål. Imidlertid kan også kombinasjonen av særlig slitesterke materialer ved vanlige konstruksjons- og spesialstål by på tekniske og økonomiske fordeler. Økonomien følger av det forhold at sjikttykkelsen av de for det meste meget kostbare pletteringsmaterialer kan reduseres i den teknisk nødvendige utstrekning for hvert enkelt innsatsområde.
Med tiltagende utnyttelse av lett tilgjengelige forekomster av kullvannstoffer, har i den senere tid i offshore industrien omgang med såkalte sure produkter tiltatt sterkt. Ved disse produkter dreier det seg om olje, gass eller kondensat med innhold av CO2, H2S og klorider. Transport av slike produkter er forbundet med betydelige korrosjons-problemer. Disse kan man forhindre delvis ved injisering av kjemiske inhibitorer. Det er imidlertid mange ganger nødvendig å benytte rør og transportledninger av tilsvarende korrosjonsbestandige legeringer. Her blir det ofte benyttet austenittisk-ferrittiske dupleksstål. Med økende transportdybde stiger også temperaturen på de produkter som skal transporteres, hvorved korrosjonsproblematikken blir vesentlig alvorligere.
Ved høyere H2S innhold og ytterligere CO2- og kloridandeler stiger faren for spenningsrisskorrosjon. Når bruk av dupleksstål ikke lenger er tilstrekkelig, må det derfor benyttes høykorrosjonsbestandige materialer som f.eks. høylegerte austenittiske stål og i ekstreme tilfeller til og med nikkelbaserte legeringer. På grunn av den lavere strekk-fasthet i glødet tilstand for disse materialer såvel som ved deres høye pris, blir det for bruk av helveggrør av disse materialer ofte ikke bare satt tekniske, men også økonomiske grenser. I slike tilfeller kan f.eks. kullstoffstålrør med tilsvarende innvendig plettering av høylegerte materialer være et interessant alternativ. Dette gjelder såvel for sømløse rør i småformater (for Tubings og Flowlines) som også for langsømsveiserør i storformat (for Pipelines).
Et annet anvendelsesområde er hydraulisk transport av faste stoffer med rørledninger. Her opptrer særlig slipende slitasje og i tillegg også korrosjonsslitasje. For slike oppgaver blir da mange ganger benyttet kombinasjonsrør som er utstyrt med tilsvarende slitesterk innvendig plettering. Pletteringen blir mange ganger påført ved sveiseplettering. Denne fremgangsmåten er meget arbeidskrevende.
Ved de her omhandlede kombinasjonsrør dreier det seg hovedsakelig om rør der deres vegg består av to sjikt av materialer med forskjellig sammensetning. Man skiller da mellom rør med en metallurgisk binding av sjiktene og slike med ren mekanisk binding (såkalte klangfaste bindinger). Kombinasjonsrør av den første type kan i tillegg til de kjente fremgangsmåter med koekstrudering, valseplettering, varmestatisk pressing også fremstilles ved sprengplettering eller ved sveiseplettering. En ulempe ved kombina-sjonsrør som fremstilles på en måte med varmeomforming, ligger mange ganger i at etter omformingen av grunnmaterialet og påleggsmaterialet er bruksegenskapene ikke i en optimal tilstand etter omformingen. For å oppnå f.eks. de nødvendige mekaniske egenskapene for bærematerialet som består av et kullstoffstål og de korrosjonskjemiske egenskapene ved pletteringsmaterialet som består av et høylegert materiale, er det derfor ofte nødvendig med ytterligere varmebehandling. For bærematerialet er dette en temperering og for pletteringsmaterialet er dette en avspennende glødning. Nødvendig-vis må begge behandlinger foregå samtidig og kan dermed ikke gjennomføres på optimal måte for hver sjikt, men det må treffes et kompromiss for temperaturut-viklingen.
Til fremstilling av kombinasjonsrør med mekanisk binding er det kjent forskjellige fremgangsmåter. Særlig følges det to veier. I begge tilfeller er utgangspunktet et indre rør med som regel høyverdig materiale og dette skyves inn i et ytre rør med som regel større veggtykkelse og av mindreverdig materiale. Den utvendige diameter på det indre rør ligger nær opp til den innvendige diameter av det ytre rør. Ved den første fremstillingsmåte blir det indre rør utvidet mot det ytre rør for å skape den mekaniske binding. Dette kan f.eks. foregå med en hydraulisk utvidelses- og kalibreringspresse slik det er kjent fra firmabrosjyren "PRODUCT-BUTTING BIMETAL PIPES". Med denne fremgangsmåten blir det også mulig å fremstille kombinasjonsrør med store diametere.
Ved en andre fremgangsmåte blir den mekaniske binding mellom det indre og det ytre rør dannet ved at det fremtvinges en diameterreduksjon for begge rør ved at disse sammen trekkes gjennom en trekkring. Dette kan foregå uten samtidig anvendelse av et innvendig verktøy slik det er kjent fra US patent 4.125.924. Det kan imidlertid også anvendes en plugg som innvendig verktøy samtidig i formingsområdet for trekkringen slik det er kjent fra US patent 386 338. I denne publikasjonen er det som ytterligere fremstillingsmåte beskrevet en metode der utvidelsen av det indre rør mot det ytre rør skjer ved hjelp av en trekkplugg, på samme måte som ved bruk av en hydraulisk utvidelsespresse.
Alle disse fremgangsmåter har til felles at ved fremstillingen av den mekaniske binding blir så vel det indre som det ytre rør underkastet en plastisk deformasjon.
Fra Japan er det kjent en fremgangsmåte der den mekaniske binding mellom det indre og det ytre rør frembringes ved at et ytre rør av kullstoffstål utvides ved varmeutvidelse og at det tynnveggede rør, som ligger inne i røret av kullstoffstål og er av pletterings-materiale, utvides hydraulisk. Etter avkjøling av det ytre rør dannes det ved påkrymping av det ytre rør en presspasning mellom det indre og det ytre rør.
Det skal også nevnes at det fra GB 2085330 er kjent metallbelegging av et rør ved å føre et rør inn i et annet, for så å kaldtrekke sammenstillingen til et midlertidig produkt, hvoretter det midlertidige produkt blir oppvarmet og varmarbeidet til endelig form.
Fordelene ved kombinasjonsrør med rent mekanisk binding mellom det indre og det ytre rør ligger særlig i forhold til kombinasjonsrør med metallurgisk binding helt klart i lavere fremstillingsomkostninger. En ulempe er den begrensede mulighet for en videre bearbeiding f.eks. ved varmebehandling til rørbøyer. Dessuten må det sørges for at det i berøringssonen mellom det indre og ytre rør ikke trenger inn fuktighet som kan føre til korrosjonsdannelser. Det sistnevnte spiller imidlertid bare en rolle før kombinasjonsrør av denne type legges.
Ved de kjente fremgangsmåter til fremstilling av mekanisk bundne kombinasjonsrør bringer den plastiske deformasjon av et indre høylegert rør med seg en vesentlig ulempe. Denne består i at ved den plastiske deformasjonen blir korrosjonsbestandigheten uheldig påvirket. Dette gjelder særlig med hensyn til bestandigheten mot spenningsrisskorrosjon.
Formålet med oppfinnelsen er å komme frem til en fremstillingsmåte som angitt i innledningen for mekanisk bundne kombinasjonsrør der korrosjonsbestandigheten for det indre rør med henblikk på spenningsrisskorrosjon kommer opp på et høyest mulig nivå.
Dette formål oppfylles ifølge oppfinnelsen med en fremgangsmåte av den type som er omhandlet i innledningen ved at ved den tvungne passering gjennom en reduseringsring som det ytre rør med det innvendig liggende rør føres gjennom, blir reduksjonen i diameter for det ytre rør bare drevet så langt at den mekaniske deformasjonen av det indre rør som oppstår ved påkrymping av det ytre rør fremdeles ligger i det elastiske området. De krefter som under deformasjonen virker fra det ytre rør på det indre rør, blir altså begrenset slik at det indre rør ikke blir utsatt for noen plastisk deformasjon. Dermed bibeholdes de gode korrosjonskjemiske egenskaper fullstendig.
Passeringen gjennom reduksjonsringen foregår ved større rørdiametere hensiktsmessig ved at det ytre rør trykkes gjennom reduksjonsringen i røraksens retning. Fortrinnsvis foregår dette på en Erhardt-trekkpresse. Særlig for mindre rørdiametere kan gjennomføringen gjennom reduksjonsringen også foregå på i og for seg kjent måte ved trekning.
For å holde de krefter som virker på det indre rør under deformasjonen av det ytre rør innenfor de tillatte grenser, må de geometriske påvirkningsverdier som er målgivende for deformasjonen, på tilsvarende måte avstemmes til hverandre. Dette gjelder særlig de følgende verdier:
Innvendig diameter av reduksjonsringen ved utgang
Utvendig diameter på det benyttede ytre rør
Veggtykkelse resp. innvendig diameter på det benyttede ytre rør
Utvendig diameter på det benyttede indre rør.
Ved reduksjonen av det ytre rør må deformasjonen være innstilt slik at den nye innvendige diameter av det ytre rør under hensyntagen til en tilstrekkelig forspenning (pressbinding mellom det indre og det ytre rør) stemmer overens med den utvendige diameter av det indre rør. Den opprinnelige luftspalte mellom det indre og det ytre rør må altså lukkes fullstendig.
For det indre og det ytre rør kan det etter valg særlig benyttes sømløse eller rør som er sveiset med langsgående søm. Metallrør med skruelinjeformet sveisesøm er mindre foretrukket. Som materiale for det ytre rør kan det i tillegg til vanlige kullstoffstål også anvendes martenittiske kromstål, dupleksstål eller i særlige tilfeller også austenittiske eller ferrittiske edelstål. Til sammenligning med disse er materialet for det indre rør som regel høyverdig og her blir det da tale om særlig martenittiske kromstål, dupleksstål, austenittiske edelstål, titan eller titanlegeringer og sluttelig også nikkelbaserte legeringer. I særlige tilfeller kan det indre rør også være dannet av en høyfast varme-bestandig legering. Det ytre rør har fortrinnsvis en veggtykkelse som ligger betydelig over veggtykkelsen for det indre rør. Ved en hensiktsmessig utførelse av oppfinnelsen er veggtykkelsen på det ytre rør minst 3 mm og dens utvendige diameter er minst 110 mm. Veggtykkelsen for det indre rør bør særlig av kostnadsmessige årsaker ved rør av stort format om mulig ikke være mer enn 6 mm. For å beskytte det ytre rør mot korro-sjon, særlig når dette består av kullstoffstål, er det fordelaktig å forsyne kombinasjonsrør utvendig med et korrosjonsbeskyttende belegg. En særlig hensiktsmessig utførelse av korrosjonsbeskyttelsen er en trelags isolasjon med et epoksyplast grunnlag, et etylen-kopolymerisat klebelag og et avsluttende polyetylen dekklag. Det kan imidlertid også som eksempel påføres epoksyplast tykklags isoleringer eller bitumenbelegg. Kombina-sjonsrøret som er fremstilt ifølge oppfinnelsen blir på endeflatene hensiktsmessig mekanisk bearbeidet og i tilslutning til dette blir det ringformede området ved for-bindelsesstedet mellom det ytre og det indre rør sveiset gasstett slik at fuktighet ikke kan trenge inn i bindingsområdet mellom det indre og ytre rør, hverken ved lagring eller under transport.
Under henvisning til den eneste figur som er et snitt gjennom et kombinasjonsrør i deformasjonsområdet med en trekkring, blir oppfinnelsen i det følgende forklart nærmere. I et ytre rør 1 blir det teleskopaktig innskjøvet et indre rør 2 hvis ytre diameter er noe mindre enn den innvendige diameter i det ytre rør. Den innvendige overflate av det ytre rør og den ytre overflate av det indre rør er metallisk rene og blir eventuelt renset før de skyves i hverandre. Denne løse enhet av det ytre rør 1 og det indre rør 2 blir så ved hjelp av et for eksempel hydraulisk drevet stempel 3 som på hensiktsmessig måte har en styredor for koaksial sentrering av det indre rør 2, trykket gjennom en stasjonær reduksjonsring 4. Reduksjonsringen 4 reduserer såvel den ytre som den indre diameter av det ytre rør 1 på en slik måte at den opprinnelige luftspalte mellom det indre rør 2 og det ytre rør 1 lukkes fullstendig. Utover dette blir den innvendige diameteren av det ytre rør redusert så meget at det oppstår en forspenning når det gjelder den ytre overflate av det indre rør 2, idet denne forspenning i alle tilfeller er begrenset slik at deformasjonen av det indre rør 2 blir liggende i det elastiske området. Den plastiske deformasjonen som finner sted i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir altså ute-lukkende begrenset til det ytre rør 1. På grunn av den frembrakte presspasning mellom det ytre rør 1 og det indre rør 2, dannes det en såkalt klangfast binding.
Den vesentlige fordel ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen sammenlignet med de beskrevne kjente fremgangsmåter der det benyttes en hydraulisk utvidelse av det indre rør til oppnåelse av den mekaniske binding, ligger i den betydelig enklere prosess såvel som i det forhold at det indre rør ikke blir utsatt for plastisk deformasjon. På denne måte opprettholdes de optimale korrosjonskjemiske egenskaper som tidligere ble tilpasset f.eks. ved en avspenningsglødning for det indre rør i sin helhet også i det ferdige kombinasjonsrør. I tillegg til dette er fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen egnet til fremstilling av kombinasjonsrør innenfor et meget bredt dimensjonsområde. Særlig rør med storformat med utvendige diametere opp til 660 mm og veggtykkelse på det ytre rør opp til 35 mm, kan fremstilles uten problemer. For dette kan allerede eksisterende produksjonsinnretninger, som f.eks. en Erhardt-trekkpresse, benyttes uten særlige investeringer, noe som også gjelder de standardverktøy som benyttes til reduksjon av diametere.
En ytterligere fordel ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ligger i det forhold at den plastiske deformasjonen ikke spiller noen rolle for materialet i det indre rør. Dette tillater et meget stort antall kombinasjoner av rørmaterialer. I motsetning til dette må ved fremgangsmåter der den mekaniske binding oppnås ved innvendig utvidelse, de plastiske deformasjonsegenskaper for de rørmaterialer som anvendes, avstemmes til hverandre. Således må f.eks. den gjenværende plastiske deformasjonen av det ytre rør være mindre enn for det indre rør for å frembringe en spalteløs binding. Ved tilnærmet like E-moduler kommer det ved begge kombinasjonsmaterialer an på høyden av strekk-grensene og/eller det videre forløpet av fasthetskurvene (spennings-strekk-kurver). Således må f.eks. ved tilnærmet like strekkgrenser for materialene i de ytre og indre rør, fasthetskurven for det sistnevnte forløpe flatere enn for materialet i det ytre rør om det skal frembringes et godt pressfeste. Disse krav innskrenker ved fremgangsmåter der den mekaniske binding skal foregå ved plastisk deformasjon av begge rør, utvalget av egnede rørmaterialer. Ved foreliggende oppfinnelse er dette ikke tilfellet.
Claims (15)
1.
Fremgangsmåte til fremstilling av innvendig pletterte rør i form av kombinasjonsrør med en utvendig diameter på minst 60 mm til transport av korroderende og/eller slipende fluider der det i et ytre rør av et kullstoffstål eller et annet høyfast metallisk materiale skyves inn et andre (indre) rør med en utvendig diameter som er litt mindre enn den innvendige diameter av det ytre rør og som har en veggtykkelse på minst 1 mm, idet det indre rør består av et annet, særlig korrosjonsbestandig og/eller slitesterkt metallisk materiale og det ytre rør ved tvungen passering gjennom en reduksjonsring får sin diameter så meget redusert at det ytre rør krympes mekanisk på det indre rør som en presspasning, karakterisert ved at reduksjonen av det ytre rørets diameter i reduksjonsringen bare drives så langt at den mekaniske deformasjon av det indre rør ved påkrympingen av det ytre rør forblir i det elastiske området.
2.
Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at passeringen av reduksjonsringen foregår under trykning av det ytre rør i retning av rørets lengdeakse.
3.
Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert v e d at trykkingen foregår på en Erhardt-trekkpresse.
4.
Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert v e d at passeringen gjennom reduksjonsringen foregår ved trekking.
5.
Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1-4, karakterisert ved at endeflatene av det dannede kombinasjonsrør, etter en mekanisk bearbeiding av det ringformede området ved bindingsstedet mellom det ytre og det indre rør, sveises gasstett.
6.
Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1-5, karakterisert ved at det som ytre rør benyttes et sømløst rør eller rør som er sveiset med langsgående søm.
7.
Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1-6, karakterisert ved at det som indre rør benyttes et sømløst rør eller et rør som er sveiset med langsgående søm.
8.
Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1-7, karakterisert ved at det for det ytre rør benyttes et martensittisk kromstål, et dupleksstål eller et austenittisk edelstål.
9.
Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1-8, karakterisert ved at det for det indre rør benyttes et martensittisk kromstål, et dupleksstål, et ferrittisk eller austenittisk edelstål, titan eller en titanlegering eller en nikkelbasert legering.
10.
Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1-9, karakterisert ved at det for det indre rør benyttes en legering som har høy varmefasthet.
11.
Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1 -10, karakterisert ved at det for det ytre rør anvendes et rør med betydelig større veggtykkelse enn det indre rør.
12.
Fremgangsmåte som angitt i krav 11, karakterisert v e d at veggtykkelsen på det ytre rør er minst 3 mm.
13.
Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1-12, karakterisert ved at veggtykkelsen på det indre rør maksimalt er 6 mm.
14.
Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1-13, karakterisert ved at kombinasjonsrøret utvendig forsynes med et korrosjonsbeskyttende lag, særlig en trelags omhylning av epoksyplast grunnlag, et etylen-kopolymerisat klebelag og et avsluttende polyetylendekklag.
15.
Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1-14, karakterisert ved at bindingsstedet mellom det indre og ytre rør ved endene er sveises gasstett.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19653670 | 1996-12-13 | ||
PCT/DE1997/002944 WO1998025712A1 (de) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | Verfahren zur herstellung von innenplattierten rohren |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO992565D0 NO992565D0 (no) | 1999-05-27 |
NO992565L NO992565L (no) | 1999-05-27 |
NO311967B1 true NO311967B1 (no) | 2002-02-25 |
Family
ID=7815778
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO19992565A NO311967B1 (no) | 1996-12-13 | 1999-05-27 | Fremgangsmåte til fremstilling av innvendig pletterte rör |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0944443B1 (no) |
AU (1) | AU5651398A (no) |
DE (1) | DE59703252D1 (no) |
NO (1) | NO311967B1 (no) |
WO (1) | WO1998025712A1 (no) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102010034161B4 (de) | 2010-03-16 | 2014-01-02 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Werkstücken aus Leichtbaustahl mit über die Wanddicke einstellbaren Werkstoffeigenschaften |
KR101287707B1 (ko) * | 2011-11-14 | 2013-08-07 | 최성환 | 열교환관 및 그 제조방법 |
CN104043675A (zh) * | 2014-06-18 | 2014-09-17 | 谢光玉 | 一种铝合金/不锈钢双金属复合管的制备方法 |
DE102015117956A1 (de) * | 2015-10-21 | 2017-04-27 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verbundrohr bestehend aus einem Trägerrohr und mindestens einem Schutzrohr und Verfahren zur Herstellung hierfür |
DE102016208690A1 (de) * | 2016-05-20 | 2017-11-23 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Schwingungsgedämpftes Rohr |
WO2018009633A1 (en) * | 2016-07-07 | 2018-01-11 | Bull Moose Tube Company | Steel coated metal structures and methods of fabricating the same |
EP3575014A1 (de) | 2018-05-28 | 2019-12-04 | Vincenz Wiederholt GmbH | Als stossdämpferrohr geeignetes zylinderrohr und verfahren zu dessen herstellung |
RU203349U1 (ru) * | 2020-12-04 | 2021-04-01 | Общество с ограниченной ответственностью Торговый Дом «Соединительные детали трубопроводов» | Биметаллическая насосно-компрессорная труба (НКТ) |
WO2022119474A1 (ru) * | 2020-12-04 | 2022-06-09 | Общество С Ограниченной Ответственностью Торговый Дом "Соединительные Детали Трубопроводов" | Биметаллическая насосно-компрессорная труба (нкт) |
RU2763714C1 (ru) * | 2021-06-10 | 2021-12-30 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)» | Способ изготовления биметаллических труб |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH288215A (fr) * | 1949-02-15 | 1953-01-15 | Ferrand Georges | Procédé de fabrication de tuyaux à parois cylindriques multiples. |
DE2919615A1 (de) * | 1979-05-16 | 1980-12-04 | Walter Hunger | Verfahren zur herstellung eines mehrfachrohres oder einer rundstange mit rohrummantelung |
GB2085330B (en) * | 1980-10-20 | 1984-01-18 | Sumitomo Metal Ind | Method of preparing clad steels |
JPS5916621A (ja) * | 1982-07-20 | 1984-01-27 | Nippon Steel Corp | 二重鋼管の引抜き拡管による製造方法 |
JPH0790268B2 (ja) * | 1990-02-09 | 1995-10-04 | 新日本製鐵株式会社 | 二重管の製造方法 |
-
1997
- 1997-12-12 WO PCT/DE1997/002944 patent/WO1998025712A1/de active IP Right Grant
- 1997-12-12 DE DE59703252T patent/DE59703252D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-12 AU AU56513/98A patent/AU5651398A/en not_active Abandoned
- 1997-12-12 EP EP97952729A patent/EP0944443B1/de not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-05-27 NO NO19992565A patent/NO311967B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0944443B1 (de) | 2001-03-28 |
NO992565D0 (no) | 1999-05-27 |
WO1998025712A1 (de) | 1998-06-18 |
NO992565L (no) | 1999-05-27 |
EP0944443A1 (de) | 1999-09-29 |
DE59703252D1 (de) | 2001-05-03 |
AU5651398A (en) | 1998-07-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8141768B2 (en) | Application of high integrity welding and repair of metal components in oil and gas exploration, production and refining | |
CA2745709C (en) | Butt weld and method of making using fusion and friction stir welding | |
CN101633074A (zh) | 一种内覆薄壁不锈钢复合管的环焊缝焊接方法 | |
JP2017512254A (ja) | 特に各種深海用途用の各パイプラインのための変形可能な鋼から各熱間圧延シ−ムレス管材を製造するための方法、および対応する各種管材 | |
CN103350320B (zh) | 一种耐腐蚀双金属复合管的生产方法 | |
US20090155623A1 (en) | High strength nickel alloy welds through precipitation hardening | |
US20080032153A1 (en) | Use of friction stir and laser shock processing in oil & gas and petrochemical applications | |
NO311967B1 (no) | Fremgangsmåte til fremstilling av innvendig pletterte rör | |
CN110000517B (zh) | 一种基于双相组织的海洋用高应变焊接钢管及其制备方法 | |
CN108247292A (zh) | 一种超级双相不锈钢厚壁焊管的制造方法 | |
US8637166B2 (en) | High strength nickel alloy welds through strain hardening | |
Karani et al. | Failure of electric resistance welded API pipes–Effect of centre line segregation | |
Toguyeni et al. | High strength carbon steel and CRA lined pipe for reel-lay installation | |
US8168306B2 (en) | Weld metal compositions for joining steel structures in the oil and gas industry | |
CN110524201A (zh) | 一种适合高盐度环境下使用的抽油杆 | |
Kloewer et al. | Clad plates and pipes in oil and gas production: Applications-fabrication-welding | |
Smith | Piping Materials Guide | |
Heigl et al. | A New Method of Producing Mechanically Lined Pipe Including Large Diameters | |
RU2643098C2 (ru) | Способ дуговой сварки велдолетов из аустенитных сталей к трубопроводу из низкоуглеродистых и низколегированных сталей | |
CN106906347A (zh) | 一种改变低碳微合金钢焊缝组织与性能的方法 | |
RU1822387C (ru) | Способ изготовлени плакированных длинномерных труб | |
Smith | Clad steel: An engineering option | |
JPH01180720A (ja) | 二層配管継手の製造方法 | |
Collie et al. | State-of-the-art production processes for convoluted, corrosion-resistant, high-pressure oilfield pipework | |
Chelyshev et al. | Evaluating the strength and service properties of spiralseam large-diameter pipes |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |