NO309659B1 - Fremgangsmåte ved reduksjon av ilmenitt for å oppnå et titanrikt slagg og råjern - Google Patents
Fremgangsmåte ved reduksjon av ilmenitt for å oppnå et titanrikt slagg og råjern Download PDFInfo
- Publication number
- NO309659B1 NO309659B1 NO932786A NO932786A NO309659B1 NO 309659 B1 NO309659 B1 NO 309659B1 NO 932786 A NO932786 A NO 932786A NO 932786 A NO932786 A NO 932786A NO 309659 B1 NO309659 B1 NO 309659B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- furnace
- ilmenite
- titanium
- electrode
- pig iron
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 32
- YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N iron;titanium;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Ti].[Fe] YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 21
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 14
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 12
- 239000010936 titanium Substances 0.000 title claims description 12
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title claims description 12
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 title claims description 7
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 18
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 6
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 2
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 claims description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N titanium dioxide Inorganic materials O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 6
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 4
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 4
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 210000003462 vein Anatomy 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B34/00—Obtaining refractory metals
- C22B34/10—Obtaining titanium, zirconium or hafnium
- C22B34/12—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08
- C22B34/1218—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08 obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by dry processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B11/00—Making pig-iron other than in blast furnaces
- C21B11/10—Making pig-iron other than in blast furnaces in electric furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/12—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in electric furnaces
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved reduksjon av ilmenitt for å oppnå et titanrikt slagg og råjern, og mer spesielt angår den en fremgangsmåte ved hvilken det er mulig å forbedre kvaliteten til produktet som blir oppnådd ved prosessering av ilmenitt, men muligens mer viktig, hvorved produksjonskostnadene kan bli redusert i det minste i områder hvor kostnadene av elektrisk energi er betydelige.
Bakgrunn for oppfinnelsen.
Naturlig rutil har på grunn av sitt høye titaninnhold og lave nivåer av problematiske urenheter, tradisjonelt vært foretrukket som råmateriale for fremstillingen av titantetraklorid som et mellomprodukt for fremstillingen av titandioksyd. Naturlig rutil har blitt sjeldnere, og følgelig dyrere, og den alternative fremgangsmåten som benytter ilmenitt har blitt mer favorisert.
Ilmenittkonsentrater har et relativt lavt titaninnhold (vanligvis omkring 50$ titandioksyd sammenlignet med omkring 95$ for rutil) og det høye forurensningsinnholdet i balansen gjør ilmenitt generelt upassende for direkte klorering til titantetraklorid som er tilfellet for rutil. Følgelig har ilmenitt blitt benyttet som råmateriale for fremstilling av pigment ved sulfatprosessen som det stadig blir økende miljømessig motstand mot.
Alternativet til sulfatveien, nemlig kloridveien, har et hovedproblem forbundet ved at den direkte klorineringen av ilmenitt resulterer i at det blir produsert store mengder ferriklorid med et forbundet avfallsdeponeringsproblem. Kloridproduksjonen av pigment er imidlertid foretrukket i forhold til sulfatveien, fordi den krever mindre proses-seringsenergi og gir et pigment med bedre kvalitet.
Generelt er produsenter av mellomproduktet titantetraklorid ikke økonomisk istand til å bearbeide råmateriale som inneholder mindre enn 80% TiOg, og har i tillegg strenge grenser for noen urenheter, spesielt kalsium og magnesium. De to siste grunnstoffene er uønsket i virvelsjiktklorintorer, da de danner klorider med høyt kokepunkt som har en tendens til å klumpe seg både i selve virvelsjiktet og gasskanalene som fører fra reaktoren. Den vanlige spesifikasjonen benyttet for kalsium og magnesium, er at summen av oksydene av disse to elementene ikke må overskride 1,2 vekt-%.
På grunn av ilmenittets manglende evne til å bli benyttet direkte i kloridprosessen, har prosesser som omfatter termisk reduksjon av ilmenitt for å produsere et titanrikt slagg såvel som en prosess som omfatter kombinert for-reduksjon og kjemisk lutingsprosedyrer for å danne et syntetisk rutil, blitt foreslått og benyttet.
Av disse gir den termiske reduksjonstilnærmingen et produkt som har et lavere titaninnhold, men den har fordelen ved å produsere jern i en direkte igjenvinnbar tilstand.
Konvensjonell vekselstrømsmelte med åpen bue av forskjellige typer ilmenittårer, blir nå utført. Råmaterialene blir tilført en konvensjonell seks-parallells åpen bue-smelter via flere råmaterialeporter (typisk mer enn 20 råmaterialeporter blir benyttet) hvorav de fleste er plassert nær sideveggene av ovnen for å beskytte ovnens sidevegger for varme-erosjon. Denne typen råmateriale gjør prosesskontroll ekstremt vanskelig, og som et resultat blir det til tross for sofistikert datamaskinkontroll som kan bli montert på slike ovner ved at det periodisk blir produsert over-redusert slagg i områder, noe som gir et skummende slagg. Dette blir sett på som tap av kontroll, og korrektive tiltak som må bli gjort reduserer den termiske effektiviteten og tilgjengeligheten av ovnen.
En begrenset mengde testbearbeidelse omfattende smelting av ilmenitt i 1ikestrømsoverførings-bueplasmaovnen ved en 50 kW skala, er blitt beskrevet av A.D. Brent i Mintek rapport nr.
M304 datert 15. juli 1987. Denne prosessen har ikke blitt implementert av industrien på grunn av de følgende ulemper: 1) Prosessen var av diskontinuell natur, og graden av kontroll som er nødvendig for råmaterialene ved kontinuerlig drift med periodisk eller kontinuerlig fjerning av slagg med passende titanrikt innhold og råjern fra ovnen, ble ikke bestemt. 2) Råmaterialene ble ført inn gjennom en enkel port plassert nær sideveggen av ovnen, og ikke direkte i det smeltede bassenget. Denne driftsmåten kunne resultere i tilsvarende problemer som de som ble møtt i konvensjonell vekselstrøms-åpen-bue-smelting i tillegg til problemer med opprettholdelsen av en beskyttende størknet foring. 3) En grafittfSring måtte bli tilpasset, da anvendelsen av en magnesittbasert foring resulterte i fremstillingen av forurensninger på grunn av unøyaktig tilførsel til kraftbalansen, og derfor manglende evne til å gi en beskyttende, størknet fSring. En grafitt-foring kan ikke bli benyttet i praksis, da den vil bli forbrukt av reaksjonen med ovndamp og gasser. I tillegg vil en grafittf6ring resultere i en ukjent tilførsel av reduksjonsmiddel og således påvirke den nødvendige ilmenitt til reduksjonsmiddel-råforholdet og gjøre metallurgisk kontroll av produktkvaliteten vanskelig.
Det er et mål med foreliggende oppfinnelse og fremskaffe en fremgangsmåte for termisk reduksjon av ilmenitt hvor de nevnte ulempene, i det minste til en viss grad, blir unngått.
Oppsummering av oppfinnelsen
Ifølge foreliggende oppfinnelse blir det fremskaffet en fremgangsmåte ved reduksjon av ilmenitt for å oppnå et titanrikt slagg og råjern, som er karakterisert ved at prosessen omfatter tilførsel på kontinuerlig basis av ilmenitt samtidig med et karboninneholdende reduksjonsmiddel i fravær av flussmidler til den sentrale regionen av smeltebadet i en sirkulær ovn av likestrøm-bueovnstypen, hvor én eller flere elektroder anbragt i taket fungerer som katode og smeltebadet fungerer som anode, hvor det blir foretatt en periodisk eller kontinuerlig fjerning av titanrikt slagg og råjern fra ovn, og hvor driften av ovnen blir kontrollert for å opprettholde en størknet fSring mellom smeltebadet og den varmebestandige foringen.
Ytterligere egenskaper ved foreliggende oppfinnelse sikrer at den størknede foringen blir opprettholdt ved passende justering av forholdet mellom råmaterialehastigheten og anvendt kraft, eventuelt i kombinasjon med vannkjøling; elektrodene som er plassert i taket av ovnen er grafitt-elektroder; at det kun er plassert én slik elektrode sentralt; at én eller flere elektroder er hule slik at reaktantene blir tilført til ovnen gjennom hullet i en slik elektrode eller elektroder; at luft hovedsakelig blir ekskludert fra ovnens indre, og at forbedring av ekskludering av luft kan bli oppnådd ved å drive ovnen ved et svakt, positivt trykk; og at ovnen er en plasma-likestrøms-bueovn.
En videre og viktig egenskap ved foreliggende oppfinnelse er at råmaterialet blir for-varmet. I slike tilfeller blir for-varmingen fortrinnsvis oppnådd, i det minste hovedsakelig, ved å benytte den termisk varmegivende verdien av avgassesne fra ovnen, eventuelt etter rensing.
I alle tilfeller blir naturligvis råmaterialehastigheten til materialene og energitilførselen til ovnen justert for å oppnå og opprettholde ønskede tappetemperaturer for både slagg og smeltet metall såvel som den beskyttede, størknede foringen for å sikre produktkvalitet og beskytte ovnforingen mot utstrakt slitasje.
Fortrinnsvis blir det benyttet det karboninneholdende reduksjonsmidlet i mengder i overskudd av den støkiometrisk nødvendige mengdene for å redusere alt jernoksydet som er tilstede i ilmenittkonsentratet til metallisk jern, og sikre at oksygen i avgassene hovedsakelig er i form av karbon-monoksyd, og temperaturen til ovnen blir kontrollert mellom 1650 og 1750°C.
For at foreliggende oppfinnelse bedre kan bli forstått, vil et eksempel på denne nå bli beskrevet i større detalj.
Detaljert beskrivelse av et eksempel av oppfinnelsen I dette eksemplet blir tester utført i en 3,2 MVA-ovn fremstilt av søkeren. Ovnen var av en kjent likestrøms-plasma-bueovntype som benyttet en enkel, hul grafittelektrode lokalisert sentralt over ovnbadet. Likestrømskraftforsyning ble benyttet, slik at i bruk var det smeltede badet anoden, mens grafittelektroden var katoden.
Ovnen som hadde en ytre diameter på 1780 mm og en varmebestandig f oringstykkelse på kun 140 mm, ble foret med varmebestandig materiale hvor MgO-innholdet var omkring 96$. Kjernen var foret med tilsvarende materiale til en tykkelse på 800 mm, og flere myke stålstaver ble benyttet for å danne likestrøms (anode) elektrisk forbindelse fra det smeltede badet gjennom kjernens varmebestandige materialet til anodekabelen. Sprøyte-vannkjøling ble innlemmet på ovnskal-lets sidevegger for å hjelpe til å opprettholde en beskyttende størknet f6ring av slagg. Smeltebadet i ovnen ble oppvarmet til driftstemperaturen på mellom 1650°C og 1750°C med en startmetallfylling.
Råmaterialet bestod av konsentrat av ilmenittmalen og antracitt med sammensetningene som oppgitt i tabell 1. Råmaterialene ble ledet gjennom en enkelt hul grafittelektrode, plassert sentralt i ovnen, og produktene i væskeform ble tappet periodisk under en kontinuerlig kjøring i 11 dager ved 500 kW brutto energitilførsel. Kraften og råmaterialehastigheten ble balansert for å opprettholde en slaggtappingstemperatur på omkring 1650 og 1750°C. En kraftdensitet på 0,2 MW/m<2> basert på skalldiameter, viste seg passende for å opprettholde en beskyttende, stivnet f6rings-tykkelse på omkring 0,15 m.
Resultatene av smeltetestene som viser metall, slagg og støvsammensetningene, er vist i tabell 2.
Alle metalloksydkomponentene ble analysert for det totale metalliske innholdet og uttrykt som oksydet. Ovenfor kan det sees at akseptable grader titandioksyd ble produsert 1 de fleste tilfellene og, som konsekvens av effektiviteten i kontrollen av ovnen av den naturen som er beskrevet over, kan følgelig variablene bli kontrollert for å opprettholde kalsium- og magnesiuminnholdet i titandioksydet innen akseptable grenser. Titandioksydinnholdet selv kan bli opprettholdt over det minimum på 80% som er nødvendig for kloridprosessen og kan bli øket til 90% hvis ønskelig.
Forvarming av råmaterialet har enda ikke blitt testet, men teoretiske beregninger indikerer at omkring 30% besparelse av elektrisk energitilførsel kan bli forventet, dersom varme-overføringsverdien til avgassene blir benyttet for forvarming av råmaterialene. Det er antatt at det forvarmede råmaterialet, eller til og med forhåndsredusert råmaterialer, ikke vil gi noen problemer hva angår opprettholdelsen av de ønskede temperaturer i råmaterialet gjennom et enkelt eller lite antall innslippsarrangementer i motsetning til den konvensjonelle seks-parallellsovnen hvor det er flere innslipp.
Det blir imøtesett at en ekstremt effektiv og økonomisk prosess blir fremskaffet ved foreliggende oppfinnelse, hvis anvendelse vil resultere i den forenklede anvendelsen av ilmenitt som kilde for slagg med høyt titaninnhold for anvendelse som råmateriale til kloridprosessen for fremstilling av titantetraklorid og videre titandioksydpigmenter.
Claims (14)
1.
Fremgangsmåte ved reduksjon av ilmenitt for å oppnå et titanrikt slagg og råjern, karakterisert ved at den omfatter tilførsel på kontinuerlig basis av ilmenitt samtidig med et karboninneholdende reduksjonsmiddel i fravær av flussmidler til den sentrale regionen av smeltebadet i en sirkulær ovn av 1ikestrøm-bueovnstypen, hvor én eller flere elektroder anbragt i taket fungerer som katode og smeltebadet fungerer som anode, hvor det blir foretatt en periodisk eller kontinuerlig fjerning av titanrikt slagg og råjern fra ovn, og hvor driften av ovnen blir kontrollert for å opprettholde en størknet foring mellom smeltebadet og den varmebestandige foringen.
2.
Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at elektrodene som er plassert i taket av ovnen er graf ittelektroder.
3.
Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det kun er én elektrode i ovnens tak.
4.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 1 til 3, karakterisert ved at minst én elektrode er hul, og at reaktantene blir tilført ovnen gjennom hullet i en slik hul elektrode eller elektroder.
5 .
Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at den hule elektroden er fremstilt av grafitt.
6.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at luft hovedsakelig blir ekskludert fra ovnens indre.
7.
Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakterisert ved at ovnen blir drevet ved svakt positivt trykk for å oppnå ekskluderingen av luft.
8.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at ovnen er en plasma-likestrøms-bueovn.
9.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at råmaterialet blir for-varmet før innføringen i ovnsbadet.
10.
Fremgangsmåte ifølge krav 9, karakterisert ved at for-varmingen blir utført ved hjelp av avgasser fra ovnen, eventuelt etter rensing.
11.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at det karbon-holdige reaksjonsmidlet blir benyttet i mengder som er i overskudd av den støkiometrisk nødvendige mengden for å redusere alle jernoksydene til metallisk jern.
12.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at den frosne fSringen blir opprettholdt ved passende justering av forholdet mellom råmaterialehastigheten og tilført kraft.
13.
Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakterisert ved at ovnen i tillegg er vannavkjølt for å opprettholde den nevnte stivnede foringen.
14 .
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at temperaturen i ovnen "blir holdt mellom 1650°C og 1750°C.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
ZA926007 | 1992-08-11 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO932786D0 NO932786D0 (no) | 1993-08-04 |
NO932786L NO932786L (no) | 1994-02-14 |
NO309659B1 true NO309659B1 (no) | 2001-03-05 |
Family
ID=25581971
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO932786A NO309659B1 (no) | 1992-08-11 | 1993-08-04 | Fremgangsmåte ved reduksjon av ilmenitt for å oppnå et titanrikt slagg og råjern |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0583126A1 (no) |
JP (1) | JPH06212228A (no) |
AU (1) | AU657427B2 (no) |
BR (1) | BR9303229A (no) |
CA (1) | CA2101303C (no) |
FI (1) | FI107046B (no) |
MY (1) | MY122016A (no) |
NO (1) | NO309659B1 (no) |
NZ (1) | NZ248211A (no) |
ZA (1) | ZA935072B (no) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2294255A (en) * | 1994-10-17 | 1996-04-24 | Magmint Ltd | Vanadium recovery process |
US6306195B1 (en) * | 2000-03-24 | 2001-10-23 | Council Of Scientific And Industiral Research | Process for the preparation of high grade synthetic rutile and pig iron |
WO2002070760A1 (en) * | 2001-03-05 | 2002-09-12 | Anglo Operations Limited | A furnace and a method of controlling a furnace |
JP4153281B2 (ja) | 2002-10-08 | 2008-09-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 酸化チタン含有スラグの製造方法 |
JP4295544B2 (ja) | 2003-04-09 | 2009-07-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 冶金用改質炭の製造方法、ならびに冶金用改質炭を用いた還元金属および酸化非鉄金属含有スラグの製造方法 |
RU2008152503A (ru) * | 2008-12-23 | 2010-07-10 | Лев Николаевич Максимов (RU) | Способ плазмохимической переработки веществ и устройство для его осуществления |
RU2009110298A (ru) * | 2009-03-24 | 2010-09-27 | Ооо "Твинн" (Ru) | Плазменная печь |
KR101586741B1 (ko) | 2013-12-23 | 2016-01-19 | 주식회사 포스코 | 금속 산화물 회수방법 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2680681A (en) * | 1953-03-05 | 1954-06-08 | Nat Lead Co | Preparation of titanium slag composition |
US2808324A (en) * | 1956-02-06 | 1957-10-01 | Quebec Iron & Titanium Corp | Method of smelting ilmenite |
US2853375A (en) * | 1956-03-21 | 1958-09-23 | Quebec Iron & Titanium Corp | Smelting of titaniferous ores |
GB926334A (en) * | 1958-08-01 | 1963-05-15 | Electro Chimie Metal | Process and apparatus for the production of metals or ferroalloys |
FR2190922A1 (en) * | 1972-07-05 | 1974-02-01 | Creusot Loire | Electric smelting furnace for iron ores sinter etc - reduces power consump-tion eg to 1000 to 1500 KWH/tonne |
DE2415967A1 (de) * | 1974-04-02 | 1975-10-09 | Demag Ag | Verfahren zum erschmelzen von stahl |
US4146390A (en) * | 1975-06-19 | 1979-03-27 | Asea Aktiebolag | Furnace and method for the melt reduction of iron oxide |
CA1105972A (en) * | 1979-02-16 | 1981-07-28 | James H. Corrigan | Electric arc furnace operation |
AT372977B (de) * | 1982-01-19 | 1983-12-12 | Voest Alpine Ag | Verfahren und einrichtung zur reduktion von oxidhaeltigen feinteiligen erzen |
-
1993
- 1993-07-14 ZA ZA935072A patent/ZA935072B/xx unknown
- 1993-07-21 NZ NZ248211A patent/NZ248211A/en not_active IP Right Cessation
- 1993-07-22 MY MYPI93001442A patent/MY122016A/en unknown
- 1993-07-26 CA CA002101303A patent/CA2101303C/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-07-30 AU AU44319/93A patent/AU657427B2/en not_active Expired
- 1993-07-30 BR BR9303229A patent/BR9303229A/pt not_active IP Right Cessation
- 1993-08-02 EP EP93306103A patent/EP0583126A1/en not_active Ceased
- 1993-08-04 NO NO932786A patent/NO309659B1/no active IP Right Review Request
- 1993-08-10 JP JP5198041A patent/JPH06212228A/ja not_active Withdrawn
- 1993-08-11 FI FI933548A patent/FI107046B/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ZA935072B (en) | 1994-02-07 |
CA2101303C (en) | 2003-02-18 |
FI933548A (fi) | 1994-02-12 |
FI933548A0 (fi) | 1993-08-11 |
EP0583126A1 (en) | 1994-02-16 |
NO932786L (no) | 1994-02-14 |
MY122016A (en) | 2006-03-31 |
CA2101303A1 (en) | 1994-02-12 |
BR9303229A (pt) | 1994-03-08 |
FI107046B (fi) | 2001-05-31 |
AU4431993A (en) | 1994-02-17 |
JPH06212228A (ja) | 1994-08-02 |
NZ248211A (en) | 1994-08-26 |
NO932786D0 (no) | 1993-08-04 |
AU657427B2 (en) | 1995-03-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Ünlü et al. | Comparison of salt-free aluminum dross treatment processes | |
US5454852A (en) | Converter for the production of steel | |
NO309659B1 (no) | Fremgangsmåte ved reduksjon av ilmenitt for å oppnå et titanrikt slagg og råjern | |
US4486229A (en) | Carbothermic reduction with parallel heat sources | |
NO173957B (no) | Smelteovn og fremgangsmaate for innmating av materiale somskal behandles deri | |
EP0366701B1 (en) | Magnesium production | |
AU2007242640B2 (en) | Co-production of steel, titanium and high grade oxide | |
US4264355A (en) | Methods for producing steel from iron sponge in electric furnaces | |
JP2004520478A (ja) | フェロアロイの製造 | |
Gasik et al. | Metallurgy of ferrotitanium | |
AU656476B2 (en) | The recovery of titanium from titanomagnetite | |
CA1199498A (en) | Production and treatment of ferrochromium | |
EP0605378A1 (fr) | Procédé de valorisation de la scorie de four électrique d'aciére | |
US20030150295A1 (en) | Ferroalloy production | |
JPH0821691A (ja) | 電気炉による鉄スクラップの予熱溶解方法 | |
Gauvin et al. | Developments in plasma processes for extractive metallurgy | |
RU2148670C1 (ru) | Способ производства алюминиево-кремниевого сплава | |
Meihack et al. | The effect of feed pretreatment on the efficiency of a plasma-arc furnace | |
Barcza et al. | nr paooucro og britirrrrrrrrrrr | |
JPS62274020A (ja) | 高クロム合金の製造方法及びその装置 | |
Stoddard et al. | Pilot-plant Smelting of Ilmenite in the Electric Furnace | |
NO132763B (no) | ||
Muralinath | SS Manufacture-Indian Practice and Electrical Perspective | |
Nazyuta et al. | Reducing the Consumption of Pig Iron When Melting Steel in Open Hearth Furnaces | |
Brent et al. | Thermal Reduction of Ilmenite Concentrates in a DC Transferred-ARC Plasma Furnace |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CB | Opposition filed (par. 26,5 patents act) |
Opponent name: TINFOS TITAN & IRON KS, 5770 TYSSEDAL, NO Effective date: 20011205 |