NO176736B - Brannbestandig plastkonstruksjon - Google Patents
Brannbestandig plastkonstruksjon Download PDFInfo
- Publication number
- NO176736B NO176736B NO885024A NO885024A NO176736B NO 176736 B NO176736 B NO 176736B NO 885024 A NO885024 A NO 885024A NO 885024 A NO885024 A NO 885024A NO 176736 B NO176736 B NO 176736B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- elements
- space
- construction according
- walls
- support elements
- Prior art date
Links
- 238000010276 construction Methods 0.000 title claims description 50
- 239000004033 plastic Substances 0.000 title claims description 23
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 title claims description 12
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 claims description 28
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims description 17
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 15
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 claims description 11
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 claims description 11
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 7
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 3
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 3
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 2
- 229920001225 polyester resin Polymers 0.000 description 2
- 239000004645 polyester resin Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000013536 elastomeric material Substances 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 210000000050 mohair Anatomy 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L53/00—Heating of pipes or pipe systems; Cooling of pipes or pipe systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L53/00—Heating of pipes or pipe systems; Cooling of pipes or pipe systems
- F16L53/70—Cooling of pipes or pipe systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L53/00—Heating of pipes or pipe systems; Cooling of pipes or pipe systems
- F16L53/70—Cooling of pipes or pipe systems
- F16L53/75—Cooling of pipes or pipe systems using cooling fins
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Building Environments (AREA)
- Insulated Conductors (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en brannbestandig konstruksjon omfattende to plastvegger med et mellomrom derimellom og en oppstilling av innbyrdes atskilte støtteelementer som er anordnet i mellomrommet, idet hvert av elementene på motsatte sider av dette er forankret til de nevnte vegger for å tilveiebringe en stiv kjerne over hele mellomrommet.
Konstruksjonsartikler av plast er vanligvis fremstilt av epoksy- eller polyesterharpikser eller andre syntetiske materialer, hvor konstruksjonens vegg kan være forsterket ved hjelp av ett eller flere fibersjikt.
Plastmaterialer kommer i økende utstrekning til anvendelse for bygging av forskjellige konstruksjoner, såsom rørledninger, lagringstanker, skrog for skip, veggelementer, etc.
På tross av forskjellige ønskelige egenskaper ved plastmaterialer for anvendelse i et marint miljø, såsom deres korrosjonsmotstand og lette vekt, blir konvensjonelle plastkonstruksjoner vanligvis ikke godkjent av klassifikasjonsselskaper og reguleringsmyndigheter for anvendelse i livsiktige tjenester i skip og på plattformer til havs. Hovedgrunnen til manglende godkjennelse er konvensjonelle plastkonstruks joners følsomhet for brannbeskadigelse.
Det er blitt gjort tallrike forsøk på å forbedre brannmotstandsevnen til plastkonstruksjoner, for eksempel ved å dekke konstruksjonen med isolerende lag bestående av brannsikre belegg eller kledninger. Selv om disse foranstaltninger øker konstruksjonens brannmotstandsevne på tilfredsstillende måte, har de den iboende ulempe at prisen på og ofte vekten av konstruksjonen økes betydelig, og at kompliserte installasjons- og inspeksjonsmetoder er nødvendige.
Fra FR 2 325 503 er det kjent en plast-sandwich-konstruksjon med en oppstilling av innbyrdes atskilte støtte-elementer som er anordnet mellom plastvegger i konstruksjonen. Dersom denne konstruksjon utsettes for brann, vil veggen nærmest brannen umiddelbart smelte eller begynne å brenne, hvilket fører til svikt av hele konstruksjonen. I denne konstruksjon er dessuten rommet mellom støtteelementene fylt av syntetisk skum, hvilket resulterer i en ugjennomtrengelig kjerne gjennom hvilken det ikke kan strømme noe kjølefluidum.
Fra FR 2 038 668 er det videre kjent en sandwich-konstruksjon med en kjerne som består av rektangulære støtte-elementer, hvor hvert støtteelement har to åpne ender som er motsatt anordnet. Støtteelementene er slik anordnet at hver åpen ende av et støtteelement ved elementets bunn er plassert direkte mot en vegg av et tilstøtende støtteelement. Støtteelementene er følgelig ikke innbyrdes atskilt, slik som i konstruksjonen ifølge den foreliggende oppfinnelse. Dersom et kjølefluidum bringes til å strømme gjennom kjernen, er strømningsmotstanden for fluidumet i kjernen høy på grunn av arrangementet av de åpne ender av støtteelementene direkte mot veggene av tilstøtende støtte-elementer. Kjølefluidumet ville således strømme gjennom kjernen med meget lav hastighet, noe som resulterer i utilstrekkelig avkjøling av konstruksjonen når den er utsatt for brann.
Det er et formål med oppfinnelsen å tilveiebringe en robust, lett og brannbestandig konstruksjon bestående av plastmaterialer og som krever bare små modifikasjoner av gjengse fabrikasjons- og installasjonsmetoder, og som derfor er lite eller ikke noe mer kostbar enn en konvensjonell konstruksjon som omfatter sådanne materialer.
Et ytterligere formål med oppfinnelsen er å tilveiebringe en brannbestandig plastkonstruksjon som kan fremstilles - uten ekstra vanskeligheter eller omkostninger - med flat, enkelt- eller dobbeltkrummet form, for eksempel for å tilpasse seg til konstruksjoner av skott-, rør- eller skipformet type.
Ovennevnte formål oppnås ved hjelp av en konstruksjon av den innledningsvis angitte type som ifølge oppfinnelsen er kjennetegnet ved at den videre omfatter fluiduminnløps- og fluidumutløpsanordninger og en pumpe for pumping av kjølefluidum fra fluiduminnløpsanordningen gjennom det nevnte mellomrom i retning mot f luidumutløpsanordningen, at støtteelementene er slik anordnet at strømmen av kjølefluidum fordeles ensartet over hele mellomrommet, og at minst én vegg som kan utsettes for brann, er forsterket med fibrer.
Støtteelementene består fortrinnsvis av åpne, kasseliknende seksjoner som er avskåret fra et firkantrør, eller av perforerte, I-formede elementer som hvert er enten en udelt del eller er oppbygget av to innbyrdes forankrede, Z-formede seksjoner som er anordnet i rygg-mot-rygg-konfigurasjon.
Det foretrekkes videre at oppstillingen av støtte-elementer er forankret til minst én av de nevnte vegger ved hjelp av en fleksibel bæreduk som er impregnert med et klebemiddel. Forutsatt at støttelementene er montert på duken med passende innbyrdes mellomrom, vil de under bygging av konstruksjonen lettvint tilpasse seg til hvilken som helst krumning av veggene.
Utformingen av den dobbeltveggede konstruksjon ifølge oppfinnelsen er basert på erfaring med plastkonstruksjoner ved virkelige branner og brannprøver som er utført med plastrør. Disse prøver har vist at forutsatt at plastrørveggen holdes avkjølt på den side som ligger på avstand fra brannen, vil dens gode isolasjonsegenskaper sikre at bare den overflate av røret som er avdekket mot brannen, vil brenne, og denne skade vil vanligvis være begrenset til en mindre del av veggtykkelsen. Forutsatt at de vanlige, fyllestgjørende styrkemarginer benyttes ved rørkonstruksjonen, er det således igjen tilstrekkelig friskt materiale til å sette røret i stand til å fortsette å fungere på tilfredsstillende måte ved dets maksimale arbeidstrykk.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende under henvisning til tegningene, der fig. 1 viser et delvis gj ennomskåret riss av et rør som omfatter oppfinnelsen og om viser kjernearrangementet i det ringformede mellomrom mellom rørveggene, fig. 2 viser et snittriss etter linjen Y-Y på fig. 1 og sett i retning av pilene, fig. 3 viser et snittriss etter linjen X-X på fig. 2 og sett i retning av pilene, fig. 4 viser et tverrsnittsriss av røret på fig. 1-3 og viser hvordan det ringformede mellomrom mellom rørveggene er oppdelt i en utadgående strømningsbane og en returstrømningsbane for sirkulerende kjølefluidum, fig. 5 viser et sideriss av røret på fig. 4 hvor den ytre vegg er fjernet for å vise skilleveggen i det ringformede mellomrom, fig. 6 viser et lengdesnitt gjennom en rekke rør som omfatter oppfinnelsen, fig. 7 viser et snittriss av en annen brannbestandig konstruksjon som omfatter oppfinnelsen, fig. 8 viser skjematisk en kjerne bestående av sylindriske stolper eller støtter i en brannbestandig konstruksjon som omfatter oppfinnelsen, og fig. 9 viser skjematisk en kjerne bestående av prisma-tiske stolper eller støtter i en brannbestandig konstruksjon som omfatter oppfinnelsen.
På fig. 1-6 er det vist et brannbestandig eller brannsikkert plastrør som omfatter oppfinnelsen. Røret består av en indre rørvegg 1 og en ytre rørvegg 2, hvilke vegger er koaksialt anordnet med et ringformet mellomrom derimellom. I det ringformede mellomrom eller ringrommet er en oppstilling av støtte- eller avstiverelementer 4 montert i en steg-konf igurasjon for å tilveiebringe en gjennomtrengelig, men stiv kjerne som spenner over bredden av det ringformede mellomrom 3.
Som vist på fig. 1, er de indre og ytre plastvegger 1 og 2 fremstilt av en epoksy- eller polyesterharpiks som er forsterket av lag 5 av glassfibrer. På den ytre omkrets av den indre rørvegg er det anordnet en bæreduk 6 til hvilken støtte-elementene 4 er forankret ved hjelp av et passende klebemiddel. På den indre omkrets av den ytre rørvegg 2 er en lukningsduk 7 anordnet for å tilveiebringe et underlag eller fundament for lettvint fremstilling av den ytre rørvegg rundt den kjerne som er tilveiebrakt av stegkonfigurasjonen av elementer 4.
Slik det fremgår av fig. 2 og 3, består støtteelemen-tene 4 av åpne, boks- eller kasseliknende seksjoner eller deler som er avskåret fra et firkantrør. Elementene er anordnet parvis, og elementene 4 i hvert par er anordnet side om side på en slik måte at elementenes åpne ender ligger i felles plan 8. Som vist på fig. 1, er de tilstøtende par av kubiske elementer 4 anordnet i et regelmessig mønster og på en slik måte at de felles plan 8 av de åpne ender av tilstøtende par av elementer 4 er vekselvis orientert i en lengderetning (se pilen I) og i tangential retning (se pilen II). De tilstøtende par av elementer 4 er videre anordnet med regelmessige mellomrom, slik at det er tilveiebrakt en strømningsbane via mellomrommene mellom de tilstøtende par av elementer 4 (se pilen III) og via det indre av elementene (se pilen IV). Avstanden mellom støtteelementene 4 gjør et mulig for oppstillingen av elementer, når de er festet til bæreduken 6, under opplegging å føye seg uten vanskelighet til hvilket som helst underlag, enten det er flatt eller har enkelt- eller dobbeltkrumning. På grunn av gjennomtrengeligheten av de åpne, kasseliknende elementer 4, kan de tilstøtende par av elementer 4 være anordnet med korte, innbyrdes mellomrom uten å forringe gjennomtrengeligheten av det ringformede mellomrom for det kjølefluidum som kan sirkuleres gjennom ringrommet for å sørge for nødvendig avkjøling av den ytre rørvegg 2 i tilfelle av brann. Likeledes kan alle elementer være orientert i én retning og støte opp til hverandre uten å forringe gjennomtrengeligheten av det ringformede mellomrom, forutsatt at hvert steg inneholder f.eks. en sentral perforering eller kantperforering. Beliggen-heten av perforeringen ved stegets sentrum eller kant vil hindre et uakseptabelt styrketap. Arrangementet av de tilstøtende par av elementer 4 med korte innbyrdes mellomrom og i en steg-konfigurasjon setter elementene 4 i stand til å oppføre seg som en hul, men lastbærende kjerne som spenner over bredden av det ringformede mellomrom 3 via hvilket kjernespenning og/eller kompresjonsbelastninger sammen med bøye- og skjærbelastninger som utøves på enten den indre eller den ytre vegg, overføres til den andre vegg og dermed forårsaker fordeling av belastningen på rørveggen. Da de indre og ytre rørvegger 1 og 2 understøtter hverandre dersom en belastning utøves på den ene av veggene, kan røret være konstruert slik at tykkelsen av hver vegg er lik halvparten av den veggtykkelse av et "konvensjonelt", enkeltveg-get rør som kreves for å motstå indre dimensjoneringstrykk fra
de fluida som transporteres via røret. Der hvor en bjelke- eller platekonstruksjon er innblandet, f.eks. et veggelement, kan den kombinerte tykkelse av en sandwich-overflatekledning være mindre enn tykkelsen av en enkeltkledningskonstruksjon for oppnåelse av lik styrke og stivhet, i overensstemmelse med normal sandwich-konstruksjonsteori, hvilket gir tilhørende vekt- og omkostningsbesparelser.
For ytterligere å øke den forsterkning som tilveiebrin-ges av elementene 4, kan de tilstøtende sidevegger av hvert par av elementer være forankret til hverandre ved hjelp av et passende klebemiddel. I tillegg til dette, som vist å fig. 1 og 3, kan de kileformede mellomrom mellom de tilstøtende sidevegger av de tangentialt orienterte par av elementer være fylt av et forsterket fyllmateriale 9 for ytterligere å øke stivheten av den kjerne som er tilveiebrakt av elementene 4.
Som vist på fig. 4 og 5, kan det ringformede mellomrom mellom de iridre og ytre rørvegger 1 og 2 ved hjelp av to skilleveggdannende strimler 10 være oppdelt i en utgående strømningsbane 11 og en returstrømningsbane 12 for sirkulerende kjølefluidum derigjennom i motsatte retninger, som vist ved hjelp av piler V og VI.
Strimlene 10 kan være dannet av fleksibelt, elastomert materiale og anordnet langs sinusformede baner i mellomrommet mellom tilstøtende par av langsgående og tangentiale elementer, slik at rørveggens stivhet dermed økes ytterligere.
Fig. 6 viser hvordan de utgående strømningsbaner og returstrømningsbaner 11, 12 i en rekke sammenkoplede rør 15, 16 kan være forbundet i fluidumkommunikasjon med hverandre. For dette formål er den ytre rørvegg av hvert rør 15, 16 forsynt med rørstykker 17, såsom gjengede innsatser slik de for tiden benyttes for trykktappinger, i hvilke en ende av et U-formet, brannbestandig rør 19 kan være innført.
Ved å anordne rørstykkene 17 for rør som er forsynt med koaksiale muffedeler 18, på den måte som er vist på fig. 6, danner de hule kjerner som er tilveiebrakt av de åpne kasse-elementer 4 i rørveggen, et kontinuerlig avkjølingslag, slik at ytterveggen 2 dermed avkjøles over hele lengden av rørrekken. Kjølefluidumet kan sirkulere gjennom de åpne kassekjerner 4 ved hjelp av en sirkulasjonspumpe 20 (illustrert med stiplede linjer) som pumper kjølefluidumet fra returstrømningsbanen 12 inn i den utgående strømningsbane 11 av et rør ved den ene ende av rekken i de retninger som er angitt med piler V og VI. Ved å forsyne røret ved den motsatte ende av rørrekken med en forbiledning som sammenkopler rørrekkens utgående strømningsbane og returstrøm-ningsbanen, frembringes en lukket krets for sirkulerende kjølefluidum uten å kreve lange tilførsels- eller returrør for lukning av kretsen.
Det således tilveiebrakte kjølef luidum-sirkulasjonssys-tem kan videre benyttes som et branndeteksjons- og/eller lekkasjedeteksjonssystem. Dersom sirkulasjonssystemet er lett trykksatt til f.eks. 2,5 bar, vil en plutselig trykkendring indikere lekkasje i enten den indre eller den ytre rørvegg. Forurensning av kjølefluidumet på grunn av rørinnhold tilveiebringer videre en indikasjon på svikt av den indre rørvegg.
Hvilket som helst passende fluidum eller hvilken om helst passende fluidumblanding kan benyttes som kjølefluidum. For mange anvendelser foretrekkes det å benytte vann som kjølefluid-um, forutsatt at en frostfri oppløsning tilsettes i kalde klimaer. For andre anvendelser kan det foretrekkes å benytte et gassformig kjølefluidum, såsom en kald, nøytral gass, f.eks. kald
nitrogengass.
For å oppnå vektbesparelse under normal drift av røret, kan kjølefluidum-sirkulasjonssystemet som er tilveiebrakt av den hule kjerne mellom rørveggene, etterlates tomt under normal drift, og bare fylles med kjølefluidum dersom røk- eller branndetektorer signaliserer tilstedeværelse av en brann. Det kjølefluidumsirkulerende system kan dessuten erstattes av et åpenendet kjerne-oversvømmelsessystem gjennom hvilket kjølef luid-umet i tilfelle av brann ledes fra et fluidumforråd ved rørrek-kens ene ende til åpninger som er anordnet ytterveggen av et rør ved rørrekkens andre ende. På denne måte kan tilstedeværelsen av skillevegger for oppdeling av et ringformede mellomrom i utgående og returnerende strømningsbaner unngås, og følgelig kan ytterligere vekt- og omkostningsbesparelser oppnås.
Det rør som er vist på fig. 1-6, kan fremstilles på følgende måte. Først fremstilles den indre rørvegg 1 ved hjelp av f.eks. skruelinje- eller bøyle- og polar-vikling på normal måte. Deretter oppbygges den åpne kassekjerne som vist på fig. 1, ved at elementene 4, som er avskåret fra f.eks. trådviklet eller ekstrudert firkantrør med den viste størrelse og form, forankres på en vevd glassduk eller liknende bæreduk 6 eller et bånd ved benyttelse av "stivt" eller fleksibelt klebemiddel. Oppstillingen av elementer 4 tilveiebringer tilstrekkelig tverrgående og langsgående stegareal sammen med tilstrekkelig sidevegg/kjerne-forankringsareal til å motstå skjærspenninger, og rygg-mot-rygg-konfigurasjonen av elementene 4 tilveiebringer et balansert forankringsarrangement for å motvirke eventuelle avskallingskrefter som kan forekomme å grunn av nedbøyning eller slagbelastning under drift. Kjerneenhetsavstanden justeres ved denne anbringelse for å passe for de forskjellige periferiske og langsgående styrkeverdier for de koaksiale rørvegger 1 og 2.
Arrangementet tilveiebringer også kjernefleksibilitet inntil kjernen er installert, hvilket tillater kjerne/baereduk-kombinasjonen å tilpasse seg til uregelmessige under-lagsformer og sammensatt krumning, slik at kjernen settes i stand til å anbringes over f.eks. muffeender av røret, krumme rørav-snitt og krumme overflater generelt.
Anbringelse på den indre rørvegg 1 oppnås deretter ved å vikle bæreduken 6 ned på rørets innervegg, idet det fortrinnsvis benyttes mekanisert anbringelse og dukfukting fra undersiden, for å gi fullstendig rørdekning uten overlapping. Dukvæting kan assisteres ved hjelp av mellomkjernebørstestopling og kjerne-overflaterulling med en konsoliderende valse av metall eller gummi, dersom det er nødvendig.
En lukningsduk 7 anbringes deretter på liknende måte, idet bokskjerneoverdelene eventuelt er blitt forhåndsfuktet med klebemiddel ved hjelp av f.eks. en mohairrull før duken påføres enten i våt eller tørr tilstand. Dersom den anbringes i tørr tilstand, er forhåndsbelegning av kjerneoverdelene med klebemiddel vesentlig, og et ytterligere trinn med dukvæting vil da være nødvendig. Et annet alternativ ville være å anbringe lukningsduken 7 i stivere, forimpregnert vevnad eller også herdet laminat-form, for å sikre at den antar en sirkulær buekrumning mellom bokskjernetoppdelene, og således tilveiebringer et godt underlag for de tre kledningsviklinger, uten flate partier. Hensikten med totrinnsprosessen ville være å tillate anvendelse av to forskjellige, eventuelt uforenlige klebemidler eller harpikser for kjerne/vegg-sammenklebing og for generell laminering, dersom det ønskes, f.eks. en fleksibel harpiks ved kjerne/vegg-grenseflaten for forbedret slag- og avskallingsmotstand, og en stivere harpiks for styrkelaminatet. Anvendelsen av forskjellige, men forenlige klebemidler og harpikser der hvor det er mulig, vil tillate en raskere fremstillingshastiget. Ved noen anvendelser kan også bruken av den samme harpiks som både klebemiddel og laminerings-harpiks være praktisk og ønskelig.
Dersom det er nødvendig med en utgående strømningsbane og en returstrømningsbane for kjølefluidumet i kjernen, som vist på fig. 4 og 5, kan dette anordnes ved å montere de fleksible, f.eks. elastomere, oppdelende skillevegger 10 mellom kjernekas-sene i lengderetningen, en på hver side av røret, enten med klebemiddel eller mens harpiksen fremdeles er våt, før lukningsduken 7 anbringes.
Etter anbringelse av lukningsduken kan kjerneendene trimmes ved hjelp av skjæreskiver, med et anlegg innstilt for å hindre eventuell gjennomtrengning eller deling av den indre rørvegg.
Et tettende bånd vil deretter bli laminert i en "Z"-konfigurasjon over de åpne ender av kjernen, og åpningen vil bli delvis forseglet ved hjelp av skruelinje- eller spiralvikling av forgarn. Denne prosess kan gjentas flere ganger for å fullføre kjernens endelukke.
Senere fremstilles den ytre rørvegg 2 ved hjelp av f.eks. skruelinje- eller spiral- og polartrådvikling av glass-forgarn på den normale måte.
Til slutt blir innløps- og utløps-rørstykker 17 for kjølefluidum innskrudd i boringer som er dannet i den ytre vegg 2 nær rørets ender.
Fig. 7-9 viser alternative utførelser av en stiv, men gjennomtrengelig kjerne i en brannbestandig konstruksjon følge oppfinnelsen.
På fig. 7 er det vist en konstruksjon som omfatter to parallelle vegger 22, 23 med et ringformet mellomrom 24 derimellom, i hvilket mellomrom 24 en kjerne er anordnet ved hjelp av et antall I-formede støtte- eller avstiverelementer 25. Hvert element 25 kan være en udelt enhet, eller det kan bestå av to innbyrdes forankrede, Z-formede seksjoner 25A, 25B som er anordnet i rygg-mot-rygg-konfigurasjon. Videre er hvert element 25 i sitt midtre område forsynt ed en perforering 26 for å tilveiebringe en strømningsbane for kjølefluidum, slik som skjematisk angitt med den viste pil. Dersom det ønskes, kan de gjennomhullede støtteelementer 5 i stedet for den parallelle konfigurasjon som er vist på fig. 7, være anordnet i hvilket som helst annet passende mønster, som for eksempel en stegforsynt eller sammenhengende konfigurasjon.
På fig. 8 og 9 er det vist kjerner som består av massive støtter. De støtter 27 som er vist på fig. 8, har sylindrisk form, mens de støtter 28 som er vist på fig. 9, har prismeform. Støttene 27 og 28 er anordnet med valgte, innbyrdes avstander for å tilveiebringe en strømningsbane for kjølefluidum (angitt ved hjelp av pilene) gjennom mellomrommet mellom støttene.
Den brannbestandige konstruksjon ifølge oppfinnelsen er egnet for anvendelse i alle plastkonstruks joner hvor brannbeskyt-telse er nødvendig, såsom i fluidumoverføringsrør med rektangulær eller sirkulær form, eller i trykk- eller lagringstanker med stor diameter. Ved siden av anvendelse av konstruksjonen i skip og på plattformer til havs, kan konstruksjonen også komme til anven-deise ved konstruksjoner på land hvor brannmotstandsevne er nødvendig.
Oppfinnelsen er blitt vist på fig. 1-6 i forbindelse med et rør som er konstruert i overensstemmelse med oppfinnelsen. Man må være klar over at oppfinnelsen ikke er begrenset til rørformede konstruksjonsartikler, men også kan komme , til anvendelse i hvilken som helst annen konstruksjonsartikkel med flate eller krumme plastvegger, såsom plastskrog og plastdekk for skip, vegg- og takelementer av plast, elektriske paneler, etc.
Claims (10)
1. Brannbestandig konstruksjon omfattende to plastvegger (1, 2) med et mellomrom (3) derimellom og en oppstilling av innbyrdes atskilte støtteelementer (4) som er anordnet i mellomrommet (3), idet hvert av elementene (4) på motsatte sider av dette er forankret til de nevnte vegger (1, 2) for å tilveiebringe en stiv kjerne over hele mellomrommet (3), KARAK-TERISERT VED at konstruksjonen videre omfatter fluiduminnløps-og fluidumutløpsanordninger og en pumpe (20) for pumping av kjølefluidum fra fluiduminnløpsanordningen gjennom det nevnte mellomrom (3) i retning mot fluidumutløpsanordningen, at støtteelementene (4) er slik anordnet at strømmen av kjølefluidum fordeles ensartet over hele mellomrommet (3), og at minst én vegg (1, 2) som kan utsettes for brann, er forsterket med fibrer.
2. Konstruksjon ifølge krav 1, KARAKTERISERT VED at oppstillingen av støtteelementer (4) er forankret til minst én av de nevnte vegger (1, 2) ved hjelp av en fleksibel bæreduk (6) som er impregnert med et klebemiddel.
3. Konstruksjon ifølge krav 1, KARAKTERISERT VED at hvert av støtteelementene (4) er gjort gjennomtrengelige i en retning parallelt med de nevnte vegger (1, 2).
4. Konstruksjon ifølge krav 3, KARAKTERISERT VED at støtteelementene (4) består av åpne, kasseliknende seksjoner som er avskåret fra et firkantrør.
5. Konstruksjon ifølge krav 4, KARAKTERISERT VED at elementene (4) er anordnet parvis på en slik måte at elementene i hvert par er anordnet side om side med sine åpne ender beliggende i et felles plan (8).
6. Konstruksjon ifølge krav 5, KARAKTERISERT VED at tilstøtende par av elementer (4) er vekselvis orientert i ortogonale retninger.
7. Konstruksjon ifølge ett av kravene 1-6, KARAKTERISERT VED at minst én skilleveggdannende strimmel (10) er anordnet i det nevnte mellomrom i en retning parallelt med veggene (1, 2), slik at det er tilveiebrakt et antall strømningsbaner (11, 12) for kjølefluidum gjennom mellomrommet.
8. Konstruksjon ifølge krav 7, KARAKTERISERT VED at den er et rør med koaksiale inner- og yttervegger (1, 2), og at det nevnte mellomrom er tilveiebrakt av det ringformede mellomrom mellom de koaksiale rørvegger, idet det ringformede mellomrom er oppdelt i en utadgående strømningsbane (11) og en returstrøm-ningsbane (12) for kjølefluidum ved hjelp av et par skilleveggdannende strimler som strekker seg i en i hovedsaken langsgående retning gjennom det ringformede mellomrom på motsatte sider av røret.
9. Konstruksjon ifølge krav 1, KARAKTERISERT VED at støtteelementene (4) består av perforerte, I-formede elementer som hvert er enten en udelt del eller er oppbygget av to innbyrdes forankrede, Z-formede seksjoner som er anordnet i rygg-mot-rygg-konfigurasjon.
10. Konstruksjon ifølge krav 1, KARAKTERISERT VED at støtteelementene (4) består av massive støtter.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/EP1987/000152 WO1988007153A1 (en) | 1987-03-13 | 1987-03-13 | Fire resistant plastic structure |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO885024D0 NO885024D0 (no) | 1988-11-10 |
NO885024L NO885024L (no) | 1988-11-10 |
NO176736B true NO176736B (no) | 1995-02-06 |
NO176736C NO176736C (no) | 1995-05-16 |
Family
ID=8165177
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO885024A NO176736C (no) | 1987-03-13 | 1988-11-10 | Brannbestandig plastkonstruksjon |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5329972A (no) |
EP (1) | EP0305362A1 (no) |
JP (1) | JPH0712641B2 (no) |
KR (1) | KR960006185B1 (no) |
GB (1) | GB2179977B (no) |
NO (1) | NO176736C (no) |
WO (1) | WO1988007153A1 (no) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0397941A1 (en) * | 1989-05-18 | 1990-11-22 | Huei-Ying Chiou | Heat insulating device |
AU8624691A (en) * | 1990-10-15 | 1992-05-20 | Elemer Zalotay | Water-filled for rooms and room areas |
GB2263164A (en) * | 1992-01-10 | 1993-07-14 | Shell Int Research | Fire-resistant plastic structure |
EP1172779A3 (de) | 2000-07-11 | 2003-02-12 | Uponor Innovation Ab | Rohr mit integrierter Brandüberwachungsvorrichtung |
US7442121B2 (en) * | 2004-12-29 | 2008-10-28 | Wellman Defence Limited | Textile ducts |
KR101235654B1 (ko) * | 2005-12-23 | 2013-02-21 | 에스케이케미칼주식회사 | 난연성 플라스틱 패널, 및 그 제조방법 |
DE102008033628B4 (de) * | 2008-07-17 | 2011-02-24 | Ingo Rennert | Verfahren zum Betreiben von Offshore-Anlagen mit geschweißter Stahlrohrfundamentkonstruktion und möglichen Brandherden |
US11739880B2 (en) | 2021-05-19 | 2023-08-29 | Samuel Gottfried | High temperature protection wrap for plastic pipes and pipe appliances |
Family Cites Families (48)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US843462A (en) * | 1905-09-23 | 1907-02-05 | William Spencer Hutchinson | Fire-resisting shutter. |
US1754784A (en) * | 1927-07-16 | 1930-04-15 | Borsodi Morris | Composite fiber board |
US1779786A (en) * | 1927-07-18 | 1930-10-28 | Unzue Martin De Alzaga | Safety tank |
US1765946A (en) * | 1928-03-29 | 1930-06-24 | Lou F Knowlton | Tank and joint for forming same |
US1930285A (en) * | 1929-05-27 | 1933-10-10 | Roy H Robinson | Built up metal tube, frame and skeletonized metal member of high strength weight, and method of forming same |
US1950234A (en) * | 1930-11-28 | 1934-03-06 | Eric H Ewertz | Tank construction |
US2184380A (en) * | 1936-12-28 | 1939-12-26 | Ernest C Deibel | Thermal exchange barrel |
US2404418A (en) * | 1942-10-05 | 1946-07-23 | Walker Brooks | Noncombustible fuel tank |
DE916252C (de) * | 1952-02-05 | 1954-08-05 | Phoenix Gummiwerke Ag | Isolierschlauch |
US2896669A (en) * | 1957-01-11 | 1959-07-28 | Jack L Broadway | Pipe casement |
US3193919A (en) * | 1961-05-26 | 1965-07-13 | Jr Thomas P M Rouse | Method of fabricating pressure vessels |
US3379221A (en) * | 1965-12-28 | 1968-04-23 | Ashland Oil Inc | Underground conduit |
US3626986A (en) * | 1967-06-15 | 1971-12-14 | Buehler Ag Geb | Pipeline construction for pneumatic and hydraulic conveyance of solid material |
GB1203591A (en) * | 1967-08-07 | 1970-08-26 | John Cornelius Leemhuis | Structural member |
CH469934A (de) * | 1967-08-24 | 1969-03-15 | Kabel Metallwerke Ghh | Flexible Leitung für den Transport von Flüssigkeiten oder Gasen |
US3490496A (en) * | 1968-01-15 | 1970-01-20 | Vacuum Barrier Corp | Coaxial tubing having improved spacer means |
AT298590B (de) * | 1968-06-01 | 1972-05-10 | Kabel Metallwerke Ghh | Abstandshalter für koaxiale Rohrsysteme |
FR2038668A5 (no) * | 1969-03-21 | 1971-01-08 | Thomson Csf | |
IT1033048B (it) * | 1970-01-09 | 1979-07-10 | Tarukawa Tomiji | Tubazione resistente al calore |
US3827595A (en) * | 1970-07-27 | 1974-08-06 | Huck Finn Inc | Beer keg |
US3837126A (en) * | 1971-06-18 | 1974-09-24 | Glaverbel | Fire screen for a structural panel |
US3935681A (en) * | 1971-06-18 | 1976-02-03 | Glaverbel S.A. | Fire screen for a structural panel |
US3779282A (en) * | 1971-11-08 | 1973-12-18 | Boeing Co | Annulus inverting valve |
ZA728342B (en) * | 1972-11-24 | 1974-07-31 | Rorand Ltd | Improvements in or relating to insulating materials |
US4025675A (en) * | 1973-12-19 | 1977-05-24 | Messerschmitt-Bolkow-Blohm Gmbh | Reinforced laminates |
SE384913B (sv) * | 1974-03-27 | 1976-05-24 | Svenska Flaektfabriken Ab | Anordning vid utnyttjande av solenergi for uppvermning av byggnader |
DE2438004A1 (de) * | 1974-08-07 | 1976-02-19 | Kabel Metallwerke Ghh | Flexible rohrleitung zum transport fluessiger oder gasfoermiger tiefgekuehlter medien |
US3934617A (en) * | 1974-08-26 | 1976-01-27 | Controls Southeast, Inc. | Corrugated jacketed pipe assembly having vented enclosures for connecting welds |
US3985257A (en) * | 1975-03-03 | 1976-10-12 | National Distillers And Chemical Corporation | Blow molded industrial drum |
US4033381A (en) * | 1975-06-27 | 1977-07-05 | General Connectors Corporation | Hot air duct |
US3987926A (en) * | 1975-07-07 | 1976-10-26 | Harley Corporation | Blow molded container |
FR2325503A1 (fr) * | 1975-09-29 | 1977-04-22 | Planet Wattohm Sa | Sandwich a ame alveolee en resine |
US4075798A (en) * | 1976-05-10 | 1978-02-28 | Michiji Tazaki | Water cooling jacket for fire |
JPS53748A (en) * | 1976-06-23 | 1978-01-06 | Akira Yamauchi | Foot wear member containing metallic fine powder for vesicular eczema |
CH600259A5 (no) * | 1976-06-30 | 1978-06-15 | Stramax Ag | |
NL175753C (nl) * | 1977-11-18 | 1984-12-17 | Wavin Bv | Bronbuis. |
GB2043148A (en) * | 1979-02-19 | 1980-10-01 | Stanger C N | Support beam and method of assembly: solar heating systems |
US4509447A (en) * | 1981-07-10 | 1985-04-09 | Universal Spiralweld Enterprises, Inc. | Helical seamed structural vessel and method of forming same |
US4615359A (en) * | 1982-08-30 | 1986-10-07 | Affa Stephen N | Shroud for aircraft duct |
CH667751A5 (de) * | 1983-01-14 | 1988-10-31 | Fischer Ag Georg | Einrichtung zur kuehlung von energie-uebertragungskabeln. |
DE3319500C2 (de) * | 1983-05-28 | 1986-05-22 | Hebel Alzenau GmbH & Co, 8755 Alzenau | Luft-Fußbodenheizung |
US4691741A (en) * | 1983-06-01 | 1987-09-08 | General Connectors Corporation | Shroud for aircraft duct |
EP0131329A3 (fr) * | 1983-07-07 | 1986-09-03 | Ivo Nelissen | Système de chauffage encastré dans le pavement |
HU192414B (en) * | 1984-08-09 | 1987-06-29 | Ganz Danubius Hajo Es Darugyar | Building mountable from container units |
NL8500393A (nl) * | 1985-02-12 | 1986-09-01 | Jogema Holding | Samengestelde buis voor het verwarmen van gassen. |
USH594H (en) * | 1985-04-12 | 1989-03-07 | Exxon Production Research Company | Jacketed pipeline system with pressurized gas to resist external stress |
US4779652A (en) * | 1987-04-09 | 1988-10-25 | Poly Flow Engineering, Inc. | Unitary double wall piping system |
DE3725563A1 (de) * | 1987-08-01 | 1989-02-09 | Panick Fa Johann | Behaelter, insbesondere bierfass, wenigstens teilweise aus kunststoff |
-
1986
- 1986-09-02 GB GB8621169A patent/GB2179977B/en not_active Expired
-
1987
- 1987-03-13 JP JP62501858A patent/JPH0712641B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1987-03-13 WO PCT/EP1987/000152 patent/WO1988007153A1/en not_active Application Discontinuation
- 1987-03-13 EP EP87901486A patent/EP0305362A1/en active Pending
- 1987-03-13 KR KR1019880701449A patent/KR960006185B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-11-10 NO NO885024A patent/NO176736C/no not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-11-21 US US07/616,925 patent/US5329972A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB8621169D0 (en) | 1986-10-08 |
KR960006185B1 (ko) | 1996-05-09 |
JPH01502501A (ja) | 1989-08-31 |
GB2179977A (en) | 1987-03-18 |
NO176736C (no) | 1995-05-16 |
EP0305362A1 (en) | 1989-03-08 |
GB2179977B (en) | 1989-08-23 |
WO1988007153A1 (en) | 1988-09-22 |
US5329972A (en) | 1994-07-19 |
NO885024D0 (no) | 1988-11-10 |
NO885024L (no) | 1988-11-10 |
JPH0712641B2 (ja) | 1995-02-15 |
KR890700780A (ko) | 1989-04-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2764342C2 (ru) | Герметичный и теплоизоляционный резервуар, содержащий антиконвекционную накладку | |
AU769643B2 (en) | Liquefied gas storage barge with concrete floating structure | |
JP6134712B2 (ja) | タンク壁を製造するための絶縁ブロック | |
KR20100015894A (ko) | 독립 주름형 액화천연가스 탱크 | |
JP6622201B2 (ja) | 流体貯蔵タンク断熱用の自己支持型箱形構造 | |
US20210062972A1 (en) | Sealed and thermally insulating tank with anti-convective filler element | |
US10845002B2 (en) | Liquid natural gas storage tank design | |
NO176736B (no) | Brannbestandig plastkonstruksjon | |
AU2013273358B2 (en) | Lagging element for a fluidtight and thermally insulated tank comprising a reinforced lid panel | |
KR100405996B1 (ko) | 샌드위치구조물 | |
NO117984B (no) | ||
EP0281689B1 (en) | Fire resistant plastic structure. | |
CA1298050C (en) | Fire resistant plastic structure | |
NO178554B (no) | Termisk isolert tank og veggmodul-element til bruk ved oppbygging av tanken | |
RU2794456C2 (ru) | Изоляционный блок, предназначенный для теплоизоляции резервуара-хранилища | |
NO742571L (no) | ||
RU2788778C2 (ru) | Стенка теплоизоляционного и герметичного резервуара | |
RU2775949C1 (ru) | Теплоизолированный герметичный резервуар | |
KR102519039B1 (ko) | 액화가스 저장탱크 및 이를 포함하는 선박 | |
RU2802560C1 (ru) | Нижняя стенка резервуара хранения сжиженного газа | |
RU2779509C2 (ru) | Теплоизоляционный герметичный резервуар | |
KR102426554B1 (ko) | 독립형 저장탱크의 단열시스템 | |
KR20220154268A (ko) | 화물창의 단열구조 | |
KR20220026936A (ko) | 누출 경로가 형성된 액화가스 저장탱크의 단열구조 및 상기 액화가스 저장탱크의 단열구조 형성방법, 그리고 상기 누출 경로 형성도구 | |
KR20220026935A (ko) | 액화가스 저장탱크의 단열구조 및 상기 액화가스 저장탱크의 단열구조 형성방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |