NO176446B - Apparat og fremgangsmåte for delignifisering av cellulosemasse - Google Patents
Apparat og fremgangsmåte for delignifisering av cellulosemasse Download PDFInfo
- Publication number
- NO176446B NO176446B NO900259A NO900259A NO176446B NO 176446 B NO176446 B NO 176446B NO 900259 A NO900259 A NO 900259A NO 900259 A NO900259 A NO 900259A NO 176446 B NO176446 B NO 176446B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- chamber
- cellulose pulp
- pulp slurry
- slurry
- treatment
- Prior art date
Links
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 title claims description 54
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 title claims description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 239000013055 pulp slurry Substances 0.000 claims description 61
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 26
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims description 10
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 10
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims 1
- KWGKDLIKAYFUFQ-UHFFFAOYSA-M lithium chloride Chemical compound [Li+].[Cl-] KWGKDLIKAYFUFQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 13
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000000700 radioactive tracer Substances 0.000 description 4
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 3
- 230000005465 channeling Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 239000011268 mixed slurry Substances 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 1
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 1
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C3/00—Pulping cellulose-containing materials
- D21C3/02—Pulping cellulose-containing materials with inorganic bases or alkaline reacting compounds, e.g. sulfate processes
- D21C3/026—Pulping cellulose-containing materials with inorganic bases or alkaline reacting compounds, e.g. sulfate processes in presence of O2, e.g. air
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C7/00—Digesters
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C9/00—After-treatment of cellulose pulp, e.g. of wood pulp, or cotton linters ; Treatment of dilute or dewatered pulp or process improvement taking place after obtaining the raw cellulosic material and not provided for elsewhere
- D21C9/10—Bleaching ; Apparatus therefor
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Paper (AREA)
- Polysaccharides And Polysaccharide Derivatives (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører et apparat og en fremgangsmåte for delignifisering av cellulosemasse.
Mer spesielt vedrører foreliggende oppfinnelse et apparat og en fremgangsmåte for delignifisering av en cellulosemasse-oppslemming ved en midlere massekonsistens med alkali og oksygen.
For å fjerne en ligninsubstans fra en cellulosemasse ved å anvende alkali og oksygen utføres en praktisk fremgangsmåte hvor alkali, oksygen og oppvarmende damp blir blandet til en cellulosemasse-oppslemming som har en massekonsistens justert til et midlere nivå på 8-15% etter vekt (basert på massens tørrvekt). Temperaturen i den blandede oppslemmingen reguleres til 70-140°C, den oppvarmede blandede oppslemmingen mates under trykk til et delignifiseringsapparat (kolonne), og en ønsket delignifiseringsbehandling anvendes på cellulosemassen mens oppslemmingen stiger fra et bunn-innløp til et topp-utløp fra delignifiseringsapparatet. I denne fremgangsmåten blir minst to behandlingsapparater (kolonner) av den ovennevnte typen forbundet i serie, og delignifiser-ingsbehandlingen blir anvendt minst to ganger på cellulosemasse-oppslemmingen.
I det ovenfor nevnte konvensjonelle delignifiseringsapparat og fremgangsmåte vil den oppstigende oppslemmings-strømmen med blandet puls som mates inn i delignifiseringsapparatet gjerne være forskjellig i den sentrale delen av behandlingsapparatet og i deler som befinner seg nær til apparatets veggoverflate. En strømming med høy hastighet som kalles "kanaldannelse" oppstår nemlig lett i den sentrale delen av behandlingsapparatet, og derfor kan ikke den delen av blandet masseoppslemming som strømmer gjennom den sentrale delen av behandlingsapparatet forbli i behandlingsapparatet i den ønskede reaksjonstiden og blir tappet ut under util-strekkelige reaksjonsbetingelser fra behandlingsapparatet, mens de delene av den blandede masseoppslemmingen som strømmer nær til veggoverflaten forblir i behandlingsapparatet lengre enn den ønskede oppholdstiden. Denne ujevne strømmingen og oppholdstiden for masseoppslemmingen fører til ujevn kvalitet på den resulterende delignifiserte cellulosemasse .
For å forhindre denne ujevne strømningen av den blandede masseoppslemmingen har man gjort mange forsøk på å anordne en fordeler for innmating av blandet masseoppslemming og regulering av den innmatede oppslemmingstrømmen i nærheten av mate-innløpet for den blandede masseoppslemmingen i behandlingsapparatet, og lokalisering av en avtapper for tapping (utskraping) av den blandede masseoppslemmingen i nærheten av tappe-utløpet for den blandede masseoppslemmingen.
Arrangementet og anvendelsen av den ovenfor nevnte fordeler og avtapper fører imidlertid til økte utstyrskostnader og utgifter til drift av disse anordningene. Dessuten blir trykktapet stort i den blandede masseoppslemmingen i apparatet, og derfor øker også vedlikeholdskostnadene for apparatet .
Et formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveie-bringe et apparat og en fremgangsmåte for delignifisering av cellulosemasse ved at man lar cellulosemasse-oppslemmingen strømme jevnt gjennom apparatet mens man underkaster cellulosemasse-oppslemmingen en jevn deliginifiseringsbehandling, uten å anordne og anvende en konvensjonell fordeler og avtapper.
Det ovennevnte formål kan oppnås ved apparatet og fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse for delignifisering av cellulosemasse.
Apparatet ifølge foreliggende oppfinnelse omfatter et sylindrisk rørkammer som strekker seg i vertikal retning; et i alt vesentlig konisk-formet bunnkammer forbundet med den nedre enden av rørkammeret, hvilket bunnkammer strekker seg nedover og går sammen til et sirkulært innløp for innmating gjennom dette av en cellulosemasse-oppslemming som skal de-lignif iseres, og utformet i en nedre endedel av bunnkammeret; og et i alt vesentlig konisk utformet toppkammer forbundet med den øvre enden av rørkammeret, hvor det konisk utformede rørkammer strekker seg oppover og går sammen til et sirkulært utløp for avtapping gjennom dette av den delignifiserte cellulosemassen, og utformet i en øvre endedel av toppkammer et .
Det konisk utformede bunnkammeret og det konisk utformede toppkammeret går sammen med henholdsvis en konvergeringsvinkel på 60° eller mindre henholdsvis gjennom omkretsen av det sirkulære innløpet og det sirkulære utløpet.
Fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse for anvendelse av det ovenfor nevnte apparatet, omfatter trinn for: innmating av en cellulosemasse-oppslemming som inneholder alkali og oksygen og som har en massekonsistens på 8-15% ved en temperatur på 70°C - 140°C til det konisk utformede bunnkammeret gjennom det sirkulære innløpet; delignifisering av masseoppslemmingen og avtapping av den delignifiserte cellulosemasse-oppslemmingen fra det konisk formede toppkammer gjennom det sirkulære utløpet, mens strømningshastigheten for cellulosemasse-oppslemmingen i det sylindriske rørkammeret reguleres til et nivå på 0,4 m/min. eller mer. Fig. 1 og 2 er sideriss som illustrerer én utførelse av apparatet ifølge foreliggende oppfinnelse for delignifisering av en cellulosemasse; Fig. 3 er et diagram som viser et eksempel på be-handl ingsapparatsystemet som omfatter apparatet ifølge foreliggende oppfinnelse; Fig. 4 er et diagram som viser behandlingsapparat-systemet omfattende apparatet ifølge foreliggende oppfinnelse og det sammenlignende behandlingsapparatet som anvendes i eks. 1; Fig. 5 er et diagram som viser forholdet mellom strøm-ningshastigheten for cellulosemasse-oppslemmingen i rør-kammeret i behandlingsapparatet for delignifisering av cellulosemasse, og forskjellen mellom den teoretiske tiden som er nødvendig for påvisning av LiCl og den virkelig målte på-visningstiden for LiCl; og
fig. 6 er et diagram som viser forholdet mellom strøm-ningshastigheten for cellulosemasse-oppslemmingen i rør-kammeret i behandlingsapparatet og kanaldannelsesforholdet.
Utformingen av apparatet ifølge foreliggende oppfinnelse for delignifisering av cellulosemasse skal nå forklares med referanse til fig. 1 og 2.
Med referanse til fig. 1 omfatter et delignifiseringsapparat (kolonne) 1 et sylindrisk rørkammer 2 som strekker seg i vertikal retning, et i alt vesentlig konisk formet bunnkammer 3 forbundet med den nedre enden av rørkammeret 2 og som går sammen og strekker seg nedover, og et i alt vesentlig konisk formet toppkammer 4 forbundet med den øvre enden av rørkammeret 2 og som går sammen og strekker seg oppover.
Det konisk formede bunnkammeret 3 har et sirkulært inn-matingsinnløp 5 som er åpent i den nedre endedelen derav og har form som en avskåret kjegle.
Også det konisk formede toppkammeret 4 har et sirkulært avtappingsutløp 6 som er åpent i den øvre endedelen derav og har form som en avskåret kjegle.
Både konvergeringsvinkelen a i det konisk formede bunnkammeret 3 gjennom omkretsen 7 av det sirkulære mateinnløpet 5 derav og konvergeringsvinkelen y3 i det konisk formede toppkammeret 4 gjennom omkretsen 8 i det sirkulære avtappings-utløpet 6 derav er 60° eller mindre, fortrinnsvis 20-60°.
Dersom minst én av de konvergerende vinklene a og /3 overstiger 60°, blir strømmen av cellulosemasse-oppslemmingen i behandlingsapparatet ujevn, og kvaliteten av den resulterende delignifiserte massen blir således også ujevn. For å unngå en alt for stor lengde på reaksjonsapparatet er fortrinnsvis ingen av de konvergerende vinklene a og mindre enn 20°.
De konvergerende vinklene a og ( 3 kan beregnes ut fra følgende formler:
hvor D representerer den indre diameteren for rør-kammeret, dx er innerdiameteren for mateåpningen i bunnkammeret, d2 er innerdiameteren for avtappingsåpningen i toppkammeret, Lx er lengden av bunnkammeret, og L2 er lengden av toppkammeret.
I fig. 1 er L3 også lengden av rørkammeret 2.
De indre veggflatene i bunn- og toppkammeret i behandlingsapparatet ifølge foreliggende oppfinnelse kan bule svakt utover eller innover over den koniske flaten, vist ved den prikkede linjen i fig. 2, så lenge som det tilsiktede formålet med foreliggende oppfinnelse kan oppnås. Ikke desto mindre må de konvergerende vinklene a og være 60° eller mindre.
Siden behandlingsapparatet ifølge foreliggende oppfinnelse har konisk formede bunn- og toppkammere som begge har en spesiell konvergeringsvinkel, vil den cellulosemasse-holdige oppslemmingen som mates inn i behandlingsapparatet strømme og stige jevnt gjennom behandlingsapparatet, d.v.s. at det er ingen eller svært liten ujevnhet i strømningen, og følgelig blir cellulosemasse-oppslemmingen jevnt behandlet i behandlingsapparatet. På grunn av disse karakteristiske trekkene er det intet behov for å anordne en mekanisk regu-leringsanordning for innmating og strømming i bunnkammeret i behandlings-apparatet ifølge foreliggende oppfinnelse, eller en mekanisk avtappingsanordning i toppkammeret i behandlings-apparatet ifølge foreliggende oppfinnelse. Behandlings-apparatet ifølge oppfinnelsen er derfor fordelaktig ved at utstyrskostnadene og driftskostnadene er lave, og vedlikeholdskostnadene kan reduseres.
I fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse for delignifisering av cellulosemasse ved anvendelse av det ovenfor nevnte apparat, blir en vandig oppslemming som inneholder cellulosemasse ved en midlere massekonsistens på 8-15%, for-blandet med forutbestemte mengder av alkali, oksygen og varm damp, blandingen blir oppvarmet ved en temperatur på 70-140°C, og den således fremstilte masseoppslemmingen mates inn i behandlingsapparatet gjennom mateinnløpet i bunnkammeret, og tappes av gjennom avtappingsutløpet i toppkammeret. Under denne behandlingen kontrolleres strømningshastigheten for cellulosemasse-oppslemmingen i rørkammeret i behandlings-apparatet på et nivå på 0,4 m/min. eller mer, fortrinnsvis 0,6 m/min. eller mer, spesielt foretrukket 0,7 m/min. eller mer.
Strømningshastigheten for cellulosemasse-oppslemmingen i rørkammeret kan beregnes etter følgende ligning:
hvor W er strømningshastigheten (m/min.) for cellulose-puls-oppslemmingen gjennom rørkammeret, P er lufttørket vekt-tonn (1000 kg/døgn) for masse innmatet pr. døgn til behandlingsapparatet, x er vanninnholdet i lufttørket masse, C er massekonsistensen (%) i cellulosemasse-oppslemmingen, og D er den indre diameter (m) på rørkammeret.
Når x = 0,1, representeres matehastigheten W som følger:
Dersom strømningshastigheten for cellulosemasse-oppslemmingen gjennom rørkammeret i behandlingsapparatet er mindre enn 0,4 m/min., er jevnheten dårlig for den stigende strømmen av cellulosemasse-oppslemming i behandlingsapparatet, og derfor blir kvaliteten ujevn for den resulterende delignifiserte masse.
I fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse er driften av mekanisk innmating av cellulosemasse-oppslemmingen • og regulering av oppslemmingsstrømmen i bunnkammeret i behandlingsapparatet unødvendig, og driften av mekanisk avtapping av cellulosemasse-oppslemmingen fra toppkammeret i behandlingsapparatet er også unødvendig.
Fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse skal nå beskrives i detalj med referanse til fig. 3.
Med referanse til fig. 3 mates en vandig oppslemming som inneholder cellulosemasse ved en forutbestemt massekonsistens (8-15%) inn i en lagertank 11, og en forutbestemt mengde (f.eks. 1,0-3,5 kg/kappatall-reduksjon på 1 tonn absolutt tørket masse) av alkali, f.eks. kaustisk soda, blir blandet inn i den vandige oppslemmingen.
Den alkali-holdige masseoppslemmingen mates inn i en blander 13 fra lagertanken 11 via en pumpe 12, og en forutbestemt mengde (f.eks. 0,7-3,0 kg oksygen/kappatall-reduksjon på 1 tonn absolutt tørket masse) av en oksygenholdig gass (f.eks. ren oksygengass eller luft) blir blandet inn i oppslemmingen i blanderen 13 og varm damp blåses inn i oppslemmingen. Oppslemmingen oppvarmes ved en forutbestemt temperatur (f.eks. 70-140°C).
Den således fremstilte masseoppslemmingen mates med et forutbestemt trykk (f.eks. 0-15 kg/cm<2> overtrykk) inn i en første behandlingskolonne 14 gjennom en mateåpning i bunnen derav, og bringes til å strømme og stige gjennom behandlings-apparatet. I dette trinnet er trykket i toppkammeret i den første behandlingskolonnen 14 fortrinnsvis 0-7 kg/cm2 overtrykk. Oppholdstiden for masseoppslemmingen i det første behandlingsapparatet 14 er også fortrinnsvis 5-90 min. Masseoppslemmingen som avtappes gjennom avtappingsåpningen i toppkammeret i den første behandlingskolonnen 14, blir ført til blanderen 15, og om nødvendig blir forutbestemte mengder av oksygenholdig gass og alkali blandet inn i oppslemmingen i blanderen 15. Masseoppslemmingen mates fra blanderen 15 inn i en andre behandlingskolonne 16 gjennom mateinnløpet i bunnen derav, og avtappes gjennom utløpsåpningen i toppdelen av den andre behandlingskolonnen 16. I dette trinnet er overtrykket i toppkammeret i den andre behandlingskolonnen 16 fortrinnsvis 0-7 kg/cm<2>. Oppholdstiden for masseoppslemmingen i den andre behandlingskolonnen 16 er også fortrinnsvis 5-90 min.
Den delignifiserte oppslemmingen som tappes av fra den andre behandlingskolonnen 16, blir matet til en deaerator (ikke vist) og blir avluftet og matet til filtrerings- og vaske-apparat (ikke vist) hvor massen blir adskilt fra be-handl ingsvæsken, vasket og gjenvunnet.
Behandlingssystemet for delignifisering som er vist i fig. 3, omfatter to behandlingskolonner 14 og 16 forbundet med hverandre i serie. Bemerk at antallet behandlingskolonner som anvendes kan være én, eller tre eller flere, og at flere behandlingskolonner kan anordnes i serie.
I fig. 3 anvendes ventilene 17 og 18 for uttak av prøver fra masseoppslemmingen som tappes av fra henholdsvis behandlingskolonnene 14 og 16.
Strømningstilstanden for masseoppslemmingen i behandlingsapparatet ifølge foreliggende oppfinnelse kan vurderes ved tilsetning av litiumklorid (LiCl) som tracer til masseoppslemmingen som skal mates inn i behandlingsapparatet, måling av den virkelige tiden fra det tidspunktet da den tracer-holdige masseoppslemmingen ble matet inn i behandlingsapparatet til det tidspunktet da traceren ble påvist i masseoppslemmingen avtappet fra avtappingsåpningen i behandlingsapparatet, og sammenligning av den virkelig målte tiden med den teoretiske tiden beregnet ut fra apparatets kapasitet (omfattende tanken, rørledningene, behandlingskolonnen og lignende) og masseoppslemmingens strømningshastighet. Dersom nemlig den virkelig målte tiden stemmer overens med den teoretiske tiden, betyr dette at masseoppslemmingen i behandlingsapparatet har en ideell jevn strømning. Dersom den virkelig målte tiden er kortere enn den teoretiske tiden, betyr dette at kanaldannelse har funnet sted i behandlings-apparatet, og en del av masseoppslemmingen som er matet inn i behandlingsapparatet strømmer hurtigere og blir tappet av raskere.
Foreliggende oppfinnelse skal nå ytterligere illustreres i detalj ved de følgende eksemplene.
Eksempel 1
Delignifiserings-apparatsystemet som vist i fig. 4 ble anvendt. I det samme apparatsystemet som vist i fig. 3 ble nemlig behandlingskolonnen 16 ifølge foreliggende oppfinnelse erstattet med en konvensjonell behandlingskolonne 21.
I fig. 4 hadde rørdelen i den sammenlignende behandlingskolonnen 21 en innerdiameter på 4 m og en lengde på 23,5 m; konvergeringsvinkelen i bunndelen var ca. 120° og konvergeringsvinkelen i toppdelen var ca. 120°. En fordeler
(6 opm, 15 kW) 22 ble anordnet i bunndelen og drevet av en motor 23, og en avtapper (2 opm, 45 kW) 24 ble anordnet i toppdelen og drevet av en motor 25.
I fig. 4 ble behandlingskolonnen 14 ifølge foreliggende oppfinnelse ikke utstyrt med fordeler og avtapper, og denne behandlingskolonnen hadde følgende dimensjoner og konver-ger ingsvinkl er .
Rørkammer - indre diameter: 2,25 m, <1> ' V* tT\ J
lengde: 13,3 m
Bunnkammer - konvergeringsvinkel a: 44°
Toppkammer - konvergeringsvinkel /?: 44°
En tracer bestående av LiCl ble tilsatt masseoppslemmingen, og behandlingsbetingelsene var som følger.
Massetype: Douglas-furu produsert i Nord-Amerika Konsistens av cellullosemasse: 10%
Strømningshastighet for cellulosemasse-
oppslemming: 3,67 m<3>/min.
Kappatall for ubehandlet masse: 3 0
Kappatall for behandlet masse: 14
Temperatur i behandlingskolonne 14 og 21: 110°C Overtrykk ved toppen av behandlingskolonnen 14:
7 kg/cm<2>
.Overtrykk ved toppen av sammenlignende behandlingskolonne 21: 4 kg/cm<2>
Mengde oksygen: 3 0 kg/tonn absolutt tørket masse Mengde alkali (NaOH): 25 kg/tonn fullstendig tørket masse
I hver av behandlingskolonnene 14 og den sammenlignende behandlingskolonnen 21 ble den virkelige strømningstiden for masseoppslemmingen målt ved påvisning av LiCl, og ble sammen-lignet med den teoretiske strømningstiden.
Resultatene er vist i tabell 1.
Som det fremgår av resultatene vist i tabell 1 var det tilfredsstillende overensstemmelse mellom den virkelige strømningstiden i behandlingskolonne 14 ifølge foreliggende oppfinnelse målt ved LiCl-påvisningsmetoden i behandlingen av massecellulosen, med den teoretiske strømningstiden, og strømmen av cellulosemasse-oppslemmingen i behandlingskolonnen 14 var jevn, og kanaldannelse forekom ikke. Det ble nemlig bekreftet at det ikke dannet seg noen snarvei for en del av masseoppslemmingen.
I motsetning til dette var den virkelige strømningstiden for behandlingen av masseoppslemmingen i den sammenlignende behandlingskolonnen 21, 10 min. kortere enn den teoretiske strømningstiden. Dette betyr at selv om fordeleren 22 og av-tapperen 24 ble anordnet i den sammenlignende behandlingskolonnen 21, var strømningen av masseoppslemmingen ujevn, og det utviklet seg kanaldannelse, og derfor ble en del av masseoppslemmingen avtappet tidligere enn en annen del.
Eksempel 2
Ved anvendelse av behandlingskolonnen 14 anvendt i eks. 1 ble det utført de samme operasjonene som beskrevet i eks. 1, unntatt at strømningshastigheten W for cellulosemasse-oppslemmingen gjennom rørkammeret i behandlingskolonnen 14 ble forandret til 0,750, 0,630, 0,400 eller 0,350 m/min. Ved hver strømningshastighet ble den virkelige strømnings-tiden og den teoretiske strømningstiden bestemt ved LiCl-påvisningsmetoden.
Resultatene er vist i tabell 2.
Basert på data i tabell 2 er forholdet mellom strømningshastigheten W for cellulosemasse-oppslemmingen gjennom rørkammeret og forskjellen (Dif) mellom den teoretiske strømmetiden (A) og den virkelige strømmetiden (B) vist i fig. 5, og forholdet mellom strømningshastigheten W og kanaldannelsesforholdet er vist i fig. 6
Av tabell 2 og fig. 5 og 6 forstås det at når behandlingsapparatet ifølge foreliggende oppfinnelse blir anvendt, kan man ved å regulere strømningshastigheten for cellulosemasse-oppslemmingen gjennom rørkammeret i behandlingsapparatet til et nivå på 0,4 m/min. eller mer, gjøre strømmen av masseoppslemmingen jevn og forhindre eller redusere utvikling av kanaldannelse.
Eksempler 3, 4 og 5
I hvert av eksemplene 3, 4 og 5 ble utført de samme operasjonene som i eks. 2, unntatt at innerdiameteren for rørkammeret, konvergeringsvinkelen a i bunnkammeret og konvergeringsvinkelen /3 i toppkammeret i behandlingskolonnen 14, og strømningshastigheten for cellulosemasse-oppslemmingen gjennom rørkammeret blir forandret til dem som er vist i tabell 3.
Det ble funnet at kanaldannelsen ikke utviklet seg i noen av eksemplene 3, 4 og 5.
Som vist klart i tabellene 1-3, på grunn av anvendelsen av apparatet og fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse, strømmet en cellulosemasse-oppslemming jevnt gjennom apparatet, og ble jevnt delignifisert uten utvikling av kanaldannelse. Det ble også bekreftet at apparatet og fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse ikke behøver anordning og anvendelse av en fordeler for mekanisk innmating av cellulosemasse-oppslemmingen og regulering av oppslemm-ingsstrømmen, eller en avtapper for mekanisk avtapping av oppslemmingen.
Claims (4)
1. Apparat for delignifisering av cellulosemasse, karakterisert ved at det omfatter et sylindrisk rørkammer (2) som strekker seg i vertikal retning; et i alt vesentlig konisk utformet bunnkammer (3) forbundet med den nedre ende av rørkammeret (2), hvilket bunnkammer (3) strekker seg nedover og går sammen til et sirkulært innløp (5) for innmating gjennom dette av en cellulosemasseoppslemming som skal delignifiseres, og utformet i den nedre ende av bunnkammeret (3); og et i alt vesentlig konisk utformet toppkammer (4) forbundet med den øvre ende av rørkammeret (2), hvor det konisk utformede toppkammer strekker seg oppover og går sammen til et sirkulært utløp (6) for avtapping gjennom dette av den delignifiserte cellulosemassen, og utformet i den øvre ende av toppkammeret (4), og at nevnte konisk utformede bunnkammer (3) og nevnte konisk utformede toppkammer (4) hvert går sammen med henholdsvis en konvergeringsvinkel på 60° eller mindre, gjennom omkretsen av det sirkulære innløpet (5), henholdsvis det sirkulære utløpet (6).
2. Apparat ifølge krav 1,
karakterisert ved at det sirkulære innløpet (5) i det konisk utformede bunnkammeret ikke er utstyrt med en fordeler for mekanisk innmating av cellulosemasse-oppslemmingen som skal delignifiseres og for regulering av oppslem-mingsstrømmen, og det sirkulære utløpet (6) i det konisk utformede toppkammeret ikke er utstyrt med en fordeler for mekanisk avtapping av den delignifiserte cellulosemasse-oppslemmingen.
3. Fremgangsmåte for delignifisering av cellulosemasse ved anvendelse av et apparat som angitt i krav 1, karakterisert ved at den omfatter følgende trinn: innmating av en cellulosemasse-oppslemming inneholdende
alkali og oksygen og med en massekonsistens på 8-15% ved en temperatur på 70°C - 140°C til det konisk utformede bunnkammeret gjennom det sirkulære innløpet; samt delig-nif isering av masseoppslemmingen og avtapping av den delignifiserte cellulosemasse-oppslemmingen fra det konisk utformede toppkammeret gjennom det sirkulære utløpet, under regulering av strømningshastigheten for cellulosemasse-oppslemmingen i det sylindriske rørkammeret til et nivå på 0,4 m/min. eller mer.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at matetrinnet utføres uten mekanisk innmating av cellulosemasse-oppslemmingen eller regulering av oppslemmingsstrømmen, og at avtappingen utføres uten mekanisk avtapping av cellulosemasse-oppslemmingen.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13740389 | 1989-06-01 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO900259D0 NO900259D0 (no) | 1990-01-18 |
| NO900259L NO900259L (no) | 1990-12-03 |
| NO176446B true NO176446B (no) | 1994-12-27 |
| NO176446C NO176446C (no) | 1995-04-05 |
Family
ID=15197830
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO900259A NO176446C (no) | 1989-06-01 | 1990-01-18 | Apparat og fremgangsmåte for delignifisering av cellulosemasse |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5034095A (no) |
| JP (1) | JPH0816315B2 (no) |
| BR (1) | BR9000983A (no) |
| CA (1) | CA2007986C (no) |
| FI (1) | FI94969C (no) |
| NO (1) | NO176446C (no) |
| SE (1) | SE469634B (no) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5411634A (en) * | 1991-04-30 | 1995-05-02 | Kamyr, Inc. | Medium consistency ozone bleaching |
| ZA924351B (en) * | 1991-06-27 | 1993-03-31 | Ahlstroem Oy | Ozone bleaching process |
| ZA93224B (en) * | 1992-01-22 | 1993-08-18 | Olin Corp | Gas phase delignification of lignocellulosic material. |
| US5372679A (en) * | 1992-06-08 | 1994-12-13 | Air Products And Chemicals, Inc. | Reactor system for treating cellulosic pulp at a constant upward flow velocity |
| US6340409B1 (en) * | 1993-04-29 | 2002-01-22 | Lewis Donald Shackford | Method for multistage bleaching using gaseous reagent in the first stage with controlled gas release |
| US5460696A (en) * | 1993-08-12 | 1995-10-24 | The Boc Group, Inc. | Oxygen delignification method incorporating wood pulp mixing apparatus |
| ZA947310B (en) * | 1993-09-22 | 1995-05-10 | Ingersoll Rand Co | Method of and apparatus for oxygen delignifiation of medium consistency pulp slurry |
| US5500084A (en) * | 1994-09-21 | 1996-03-19 | Hoffman Environmental Systems, Inc. | Method and apparatus for pulping cellulosic material using a vessel with an impergnation zone and an attrition zone |
| FI105701B (fi) | 1995-10-20 | 2000-09-29 | Ahlstrom Machinery Oy | Menetelmä ja laitteisto massan käsittelemiseksi |
| SE505141C2 (sv) * | 1995-10-23 | 1997-06-30 | Sunds Defibrator Ind Ab | Syrgasdelignifiering av massa i två steg med hög satsning av alkali och syrgas och temperatur under 90 C i första steget |
| US6319357B1 (en) | 1995-10-23 | 2001-11-20 | Valmet Fibertech Aktiebolag | Method for two-stage oxygen bleaching and delignification of chemical pulp |
| BR9611836A (pt) * | 1995-12-07 | 1999-03-09 | Beloit Technologies Inc | Deslignificação de oxigênio de pasta fluida de poupa de consistência média |
| WO1997027358A2 (en) * | 1995-12-07 | 1997-07-31 | Beloit Technologies, Inc. | Oxygen delignification of medium consistency pulp slurry |
| US5755928A (en) * | 1995-12-07 | 1998-05-26 | Iogen Corporation | Method for automated monitoring of pulp retention time using an iodide salt as a tracer |
| DE19615226A1 (de) * | 1996-04-18 | 1997-10-23 | Voith Sulzer Papiermasch Gmbh | Trockenpartie |
| SE510740C2 (sv) * | 1996-11-26 | 1999-06-21 | Sunds Defibrator Ind Ab | Styrning av syrgasdelignifiering |
| DE19821311C1 (de) * | 1998-05-13 | 1999-10-07 | Voith Sulzer Papiertech Patent | Verfahren zur Bleiche von Papierfaserstoff |
| AU2003291874A1 (en) * | 2003-06-03 | 2005-01-21 | David Tarasenko | Method for producing pulp and lignin |
| DE102005033347A1 (de) * | 2005-07-16 | 2007-01-18 | Henkel Kgaa | Mittel, enthaltend mindestens ein Alkalimetallhalogenid als Tracer |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3353561A (en) * | 1963-11-20 | 1967-11-21 | Thiokol Chemical Corp | Pass tube for gamma ray densitometers |
| US3398576A (en) * | 1965-03-15 | 1968-08-27 | Robert E. Cleary | Flow measuring device |
| US3881985A (en) * | 1971-11-08 | 1975-05-06 | Improved Machinery Inc | Continuous digester with strainer valve cycling |
| DE7541252U (de) * | 1975-12-24 | 1976-04-29 | Paul Gillet Gmbh, 6732 Edenkoben | Vorrichtung zum reinigen der abgase von brennkraftmaschinen |
| US4548625A (en) * | 1984-07-11 | 1985-10-22 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas cleaning device for diesel engines |
-
1990
- 1990-01-16 US US07/466,113 patent/US5034095A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-17 CA CA002007986A patent/CA2007986C/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-17 SE SE9000162A patent/SE469634B/sv not_active IP Right Cessation
- 1990-01-18 NO NO900259A patent/NO176446C/no not_active IP Right Cessation
- 1990-02-08 FI FI900623A patent/FI94969C/fi active IP Right Grant
- 1990-02-20 JP JP2037259A patent/JPH0816315B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-02 BR BR909000983A patent/BR9000983A/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0390691A (ja) | 1991-04-16 |
| SE469634B (sv) | 1993-08-09 |
| NO900259L (no) | 1990-12-03 |
| JPH0816315B2 (ja) | 1996-02-21 |
| NO176446C (no) | 1995-04-05 |
| SE9000162D0 (sv) | 1990-01-17 |
| CA2007986C (en) | 1999-08-10 |
| SE9000162L (sv) | 1990-12-02 |
| CA2007986A1 (en) | 1990-12-01 |
| FI94969C (fi) | 1995-11-27 |
| BR9000983A (pt) | 1991-02-19 |
| NO900259D0 (no) | 1990-01-18 |
| US5034095A (en) | 1991-07-23 |
| FI94969B (fi) | 1995-08-15 |
| FI900623A0 (fi) | 1990-02-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO176446B (no) | Apparat og fremgangsmåte for delignifisering av cellulosemasse | |
| EP0673453B1 (en) | Process for continuous cooking of pulp | |
| US2858213A (en) | Wood chip digestion | |
| NO175381B (no) | Apparat for kontinuerlig koking av celluloseholdig fibermateriale | |
| NO146333B (no) | Fremgangsmaate til kontinuerlig koking av fibermateriale | |
| SE518542C2 (sv) | Kontinuerlig kokare förfarande för drift av kontinuerlig kokare och återföringssystem för kokvätska i en kontinuerlig kokare | |
| US6123807A (en) | Method for the continuous cooking of pulp | |
| AU2008202747A1 (en) | Impregnation Vessel with Single Convergence with Side Relief at Vessel Bottom Prior to Discharge | |
| EP2467533B1 (en) | Method and arrangement for adding treatment liquors to cellulose raw material in a continuous process using down flow vessels | |
| US2769710A (en) | Process for the continuous treatment of vegetable fibers | |
| US20100326611A1 (en) | Vapour phase digester and a method for continuous cooking | |
| US5919337A (en) | Method of continuously isothermally cooking of pulp | |
| FI96781C (fi) | Menetelmä delignifioitujen selluloosa-aineiden poistamiseksi keittimistä | |
| US2205374A (en) | Digesting process and apparatus | |
| US5059281A (en) | Process and mechanism to empty pulping digester | |
| US2996422A (en) | Digestion of cellulosic material | |
| US3272691A (en) | Apparatus for continuously chlorinating pulp including automatic control of the degree of chlorination | |
| US5679217A (en) | Method and apparatus for optimizing the liquor-to-wood ratio during the production of paper pulp | |
| US6113742A (en) | Digester having screening arrangement for isothermal cooking of fibrous material | |
| JP3782824B2 (ja) | 単槽水力学的消化槽における黒液しみ込ませ処理 | |
| US4746400A (en) | Method of treating cellulosic chips in a vessel with a false bottom | |
| US8852395B2 (en) | Method and arrangement for adding treatment liquors to cellulose material in a down flow vessel | |
| NO145142B (no) | Fremgangsmaate og apparat til behandling av fibermateriale | |
| SU781242A1 (ru) | Установка дл производства волокнистого полуфабриката | |
| WO1994024362A1 (en) | Method of continuously cooking pulp |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |