NO176266B - Luftsyklus-miljökontrollsystem og fremgangsmåte for kondisjonering av luft - Google Patents
Luftsyklus-miljökontrollsystem og fremgangsmåte for kondisjonering av luft Download PDFInfo
- Publication number
- NO176266B NO176266B NO924996A NO924996A NO176266B NO 176266 B NO176266 B NO 176266B NO 924996 A NO924996 A NO 924996A NO 924996 A NO924996 A NO 924996A NO 176266 B NO176266 B NO 176266B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- turbine
- compressed air
- air
- heat exchanger
- flow
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 14
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 title claims description 8
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 title 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical group O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 44
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 20
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 13
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 claims description 12
- 238000007710 freezing Methods 0.000 claims description 11
- 230000008014 freezing Effects 0.000 claims description 11
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 5
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 claims description 4
- 238000007791 dehumidification Methods 0.000 claims description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 5
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 230000010006 flight Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000012716 precipitator Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64D—EQUIPMENT FOR FITTING IN OR TO AIRCRAFT; FLIGHT SUITS; PARACHUTES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF POWER PLANTS OR PROPULSION TRANSMISSIONS IN AIRCRAFT
- B64D13/00—Arrangements or adaptations of air-treatment apparatus for aircraft crew or passengers, or freight space, or structural parts of the aircraft
- B64D13/06—Arrangements or adaptations of air-treatment apparatus for aircraft crew or passengers, or freight space, or structural parts of the aircraft the air being conditioned
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64D—EQUIPMENT FOR FITTING IN OR TO AIRCRAFT; FLIGHT SUITS; PARACHUTES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF POWER PLANTS OR PROPULSION TRANSMISSIONS IN AIRCRAFT
- B64D13/00—Arrangements or adaptations of air-treatment apparatus for aircraft crew or passengers, or freight space, or structural parts of the aircraft
- B64D13/06—Arrangements or adaptations of air-treatment apparatus for aircraft crew or passengers, or freight space, or structural parts of the aircraft the air being conditioned
- B64D2013/0603—Environmental Control Systems
- B64D2013/0688—Environmental Control Systems with means for recirculating cabin air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
- F05B2220/00—Application
- F05B2220/50—Application for auxiliary power units (APU's)
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
- F25B9/004—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant being air
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/40—Weight reduction
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/50—On board measures aiming to increase energy efficiency
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Pulmonology (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører et luftsyklus-miljøkontrollsystem for kondisjonering av vann- dampbærende komprimert luft for tilførsel til et rom som kondisjonert luft, innbefattende: en kondenserende varmeveksler med en kondenserende strøm-ningsstrekning og en kjølemiddel-strømningsstrekning i varmevekslerforhold; en første turbin for ekspandering av komprimert luft som skal kondisjoneres, for derved å kjøle den komprimerte luft som skal kondisjoneres til en første temperatur; midler for levering av den vanndampbærende komprimerte luft som skal kondisjoneres til den kondenserende strømningsstrekning i den nevnte kondenserende varmeveksler, hvor den vanndampbærende komprimerte luft går gjennom den kondenserende strømningsstrekning i varmeveksl ing med et kjølefluidum som går igjennom kjølemiddel-strømningsstrek-ningen i den kondensérende varmeveksler, slik at derved den komprimerte luft kjøles tilstrekkelig for avfukting av den komprimerte luft ved kondensering av i det minste en del av vanndampen derfra; en første strømningsledning mellom den første turbin og den kondenserende strømningsstrekning i den kondenserende varmeveksler, for føring av den avfuktede komprimerte luft til den første turbin for ekspandering deri; og en andre strømningsledning mellom den første turbin og kjølemiddel-strømningsstrekningen i den kondenserende varmeveksler, for føring av den i den første turbin ekspanderte komprimerte luft til kjølemiddel-strømningsstrekningen i den kondenserende varmeveksler som nevnte kjølefluidum.
Luftfartøy som er beregnet til å fly i tynn atmosfære har et luftsyklus-mil jøkontrollsystem for kjøling, filtrering, trykksett ing og på annen måte kondisjonering av kabinluften. I de fleste anlegg blir komprimert luft fra omgivelsene, tilveiebragt ved hjelp av motorkompressoren, en hjelpeenhet, eller begge deler, ekspandert i en luf tsyklus-turbomaskin, som leverer en kjølig frisk luftstrøm til kabinen. Kostnadene for denne tilførselen av kjølig frisk luft gjør seg bemerk-bare på to måter. For det første kan systemene i vesentlig grad øke luftfartøyets vekt, som følge av størrelsen til og antallet av komponenter. For det andre kreves det en betydelig energimengde, som lagres i den komprimerte luft, for selv i middels store fly å kunne tilfredstille kjølekrav-ene. I en industri som står overfor økende brenselomkost-ninger og økede krav til miljøet, legger man stor vekt på å kunne redusere såvel vekt som energibehov for disse systemer, uten derved å gi avkall på den totale systemytelse.
Da komprimert luft er lett tilgjengelig, representerer den en hensiktsmessig kraftkilde for luftbårne miljøkontroll-systemer. I de fleste systemer føres komprimert luft gjennom en varmeveksler som kjøles av luft fra utsiden av luftfar-tøyet hvorved temperaturen senkes til rundt romlufttemper-atur. For ytterligere senking av temperaturen til den komprimerte luft blir den ekspandert i en turbin. Dersom temperaturen i den ekspanderte luft synker under duggpunktet, vil vanndamp i luften kondensere. Synker temperaturen til den komprimerte luft ned til under frysepunket som følge av ekspansjonen, så vil det kondenserte vann fryse. I til-strekkelige mengder vil den resulterende is hindre strømmen gjennom systemet og sette ned kapasiteten, eventuelt til et punkt hvor systemet blir inoperabelt.
Mange tidligere kjente systemer benytter en eller begge av to metoder for å sikre seg mot isdannelse som vil kunne tette systemet. Den første metode går helt enkelt ut på at man dimensjonerer turbinen slik at dens utgående luft vil ha en temperatur over frysepunktet. Ikke bare hindrer man da isdannelse, men man kan også redusere størrelsen til varmeveksleren, en plasskrevende komponent som bidrar med en betydelig prosentandel av den totale systemvekt. Slike systemer krever imidlertid meget mer energi for produksjon av en ønsket kjølemengde enn systemer hvor turbin-utløpsluften har en temperatur som tillates å synke under frysepunktet.
Den andre metode går ut på å drive turbinene under frysepunktet og å sørge for at systemet har evne til å avføle tilstedeværelsen av is og til å levere en varm avisingsstrøm til de områder hvor et uakseptabelt isakkumuleringsnivå indikeres. Fordelen med dette system er at avisingsmekanismen bare virker og trekker energi fra systemet når is er detekt-ert. Leveringen av en varm avisingsstrøm krever imidlertid ekstra utstyr, som vil øke systemvekten. I US-PS 3.177.679 vil ventiler i ledninger som forbinder turbinutløpene med varmluftkilder åpnes når termostater i utløpene til hver av to turbiner indikerer temperaturer under frysepunktet. I US-PS 4.127.011 er turbinutløpet omgitt av et plenumkammer. Når temperaturen i turbinutløpet synker under frysepunktet vil ventiler åpne seg og levere varm luft til plenumkammeret og derved hindre is i å akkumulere seg på innsiden av turbin-utløpet .
Et alternativ til denne metode er å la systemturbinene arbeide under frysepunktet og blande en kontinuerlig strøm av varm luft med turbinutløpsluften for derved å heve dens temperatur. I US-PS 3.877.246 beskrives et system med to turbiner som benytter denne teknikk. Utløpsluften fra den første turbin blandes med varm luft som både er resirkulert fra kabinen og komprimert, slik at turbinene kan arbeide under frysepunktet. Luftblandingen ekspanderes så i en andre turbin. Før den går inn i kabinen går utløpsluften fra denne andre turbin først gjennom en presipitator for å fjerne eventuell medrevet vanndamp. For å holde temperaturen til luften på nedstrømsiden av den andre turbin over frysepunktet, påvirkes en ventil i en ledning mellom den andre turbins innløp og utløp. Et lignende system, men med en turbin, beskrives i US-PS 2.628.481. Resirkulert kabinluft blir først filtrert og så delt. En første halvdel resirkulert luft blandes direkte med luft fra turbinen. Vanndamp i denne blandingen fjernes i en vannseparator. Strømmen fra separa-toren blandes så med den andre halvpart av den resirkulerte kabinluft før luften går inn i luftfartøyet.
US-PS Re 32,100 (reissue US-PS 4.209.993) og US-PS 4.430.867 viser begge enkeltturbinsystemer som også benytter varmen i den resirkulerte luft for å holde temperaturen til luften på nedstrømsiden av turbinen over frysepunktet. Før den går inn i turbininnløpet går den komprimerte tilførselsluft først gjennom den varme strekningen i en primaerkondensator, hvor vanndamp fjernes. Denne tørkede luft som kommer fra kondensatorens varme strekning, ekspanderes så i turbinen. I US-PS Re 32,100 blandes luften fra denne turbin med varm resirkula-sjonsluft fra kabinen og går så gjennom den kalde strekningen i kondensatoren. I US-PS 4.430.867 går utløpsluften fra turbinen først gjennom den kalde strekningen i en varmeveksler før den går inn i kabinen. Fluidum som går i varmevekslerens varme strekning går først gjennom den kalde strekningen i en sekundærkondensator som er plassert i kabinen. Resirkulert luft trekkes gjennom den varme strekningen i denne sekundærkondensator og tørkes der før den går tilbake til kabinen. Fluidet, som er oppvarmet i den kolde strekningen i sekundærkondensatoren, går deretter til den kolde strekningen i primærkondensatoren før det sirkuleres tilbake til varmeveksleren.
De systemer som er kjent fra US-PS Re 32,100 og 4.430.867, gjør det mulig for turbinene å arbeide ved mer effektive kolde temperaturer, fordi det anvendes midler for fjerning av vanndamp fra luftstrømmen før ekspansjonen i turbinen. Disse systemer kan imidlertid ikke gjenvinne den fordampningsvarme som fremkommer når vanndamp kondenserer fra turbinens innløpsstrøm, og dette gir et tap både i syklus-virkningsgrad og kjølekapasitet.
Hensikten med oppfinnelsen er å øke effektiviteten til luf tsyklus-mil jøkontrollsystemer ved å kunne gjenvinne fordampnings varmen som er lagret i den vanndamp som inne-holdes i den komprimerte atmosfæriske luft.
Ytterligere hensikter med forskjellige utførelseseksempler av oppfinnelsen er i slike systemer å kunne benytte midler for endring av syklusen for derved å kunne oppnå optimal systemeffektivitet under varierende atmosfæriske tilstander.
Ifølge oppfinnelsen foreslås det derfor et luftsyklus-miljøkontrollsystem som nevnt innledningsvis, kjennetegnet ved en andre turbin for ytterligere ekspandering av den komprimerte luft som allerede er ekspandert i den første turbin, for derved å kjøle den komprimerte luft som kondisjoneres til en andre temperatur; en tredje strømningsledning mellom den andre turbin og kjølemiddel-strømningsstrekningen i den kondenserende varmeveksler, for føring av komprimert luft fra kjølemiddel-strømningsstrekningen i den kondenserende varmeveksler til den andre turbin for ytterligere ekspandering deri; og en fjerde strømningsledning mellom den andre turbin og rommet, for levering av luft ekspandert i den andre turbinen til rommet.
Ytterligere trekk ved oppfinnelsen vil gå frem av de uselvstendige krav 2-7.
For å redusere potensialet for ising kan man fordelaktig utføre systemet som angitt i et av de uselvstendige krav 2,3 og 4.
Systemet ifølge oppfinnelsen kan videre også tilpasses for bruk i den tørre lavtrykksatmosfære som man har i cruise-høyder. Systemet kan da fordelaktig være utformet med de spesielle trekk som er angitt i krav 5,6 eller 7.
Oppfinnelsen vedrører også en fremgangsmåte for kondisjonering av luft i et rom, innbefattende trinnene kondensering og fjerning av vanndamp fra komprimert atmosfærisk tilførsels-luft; ekspandering i en første turbin av luft som er avfuktet i kondenseringstrinnet; og utnyttelse av luft ekspandert i den første turbin som kjølemiddel i kondenseringstrinnet, hvilken fremgangsmåte er kjennetegnet ved at kjølemiddelet som er oppvarmet i kondenseringstrinnet ekspanderes i en andre turbin.
Ytterligere trekk ved fremgangsmåten vil gå frem av de uselvstendige krav 9-11.
Oppfinnelsen skal forklares nærmere under henvisning til tegningen. Den eneste tegningsfigur er et diagram for et luftsyklus-miljøkontrollsystem hvor oppfinnelsen er anvendt.
Som vist på tegningen går komprimert atmosfæreluft 9 inn i systemet gjennom en ledning 10. Denne luft kan komme fra en hjelpeenhet, fra kompressoravsnittet i en gassturbin-motor, eller fra begge steder. Strømningsmengden av komprimert luft som går inn i systemet reguleres ved hjelp av en ventil 12 hvorfra det går en ledning 14 til en varmstrekning i en primær-varmeveksler 16. For å kjøle luften i denne varmstrek-ningen går relativ kjølig ytterluft 17 inn gjennom en åpning 20 i luftfartøyet (ikke vist) og gjennom en kjølestrekning. For å opprettholde en tilstrekkelig luftstrøm gjennom denne kjølestrekning ved lave flyhastigheter er utløpet av kjølestrekningen gjennom en ledning 28 tilknyttet en vifte 22. Denne vifte drives av et par turbiner 24,26 via en aksel 23. Viften trekker oppvarmet ytterluft 29 gjennom kjølestrek-ningen og støter den ut fra luftfartøyet gjennom en ledning 30. En ventil 32 kan påvirkes for regulering av kjøle-strømmen.
Etter avkjølingen i primær-varmevekslerens 16 varme strekning går luften 33 fra den primære varmevekslers utløp gjennom en ledning 34 til en kompressor 36, som også drives av de to turbiner 24,26. Kompressorutløpsluften 37, som er oppvarmet i kompresjonstrinnet, går gjennom en ledning 38 til varmestrek-ningen i en sekundær-varmeveksler 40. Der kjøles luften av ytterluft 17 som går gjennom en kjølestrekning, på samme måte som nevnt foran i forbindelse med den primære varmeveksler 16.
Utløpsluften 47 fra den sekundære varmeveksler går deretter gjennom en ledning 48 til den kondenserende strømnings-strekning i en kondensator 46. Temperaturen til varmevekslerflaten i kondensatoren 46 holdes ved eller under det ønskede duggpunkt for utløpsluften 47 fra den sekundære varmeveksler. Derved avfuktes utløpsluften 47 før den går til den første turbin 24 gjennom en ledning 56. Avkjølt som følge av ekspansjonen i den første turbin vil utløpsluften fra den første turbin gå til en kjølestrekning i kondensatoren 46 gjennom en ledning 50. Derved avkjøles varmevekslerflaten og fordampningsvarmen til den kondenserte vanndamp absorberes. Ekspansjonsforholdet i den første turbin 24 velges slik at utløpsluften 49 fra den første turbin får en temperatur som er høy nok til å unngå ising, under hensyntagen til masse-strømmen gjennom systemet, i kondensatorens 46 varme strekning. I de fleste tilfeller vil den ønskede temperatur for utløpsluften 46 fra den første turbin ligge mellom 1,7-4,4°C (35 - 40°F). Dersom den virkelige utløpstemperatur fra den første turbin synker under den ønskede verdi, eller dersom man på en eller annen måte avføler tilstedeværelsen av is i kondensatoren 46, så åpnes en ventil 58 slik at avfuktet innløpsluft 59 for den første turbin kan gå gjennom en ledning 60 og blande seg med og varme opp utløpsluften 49 fra den første turbin.
For avføling eller detektering av isdannelse kan det benyttes flere metoder. En trykkføler (ikke vist) kan plasseres ved innløpet og utløpet til kondensatorens 46 varme strekning. Synker trykket over den varme strekning til under et visst nivå, så kan man derav slutte at det i strekningen har dannet seg is nok til å begrense luftstrømmen. Som et alternativ kan utløpet til en dyse (ikke vist) tilknyttet en kold høytrykks-luft-kilde plasseres slik at den styrer sin luftstrøm inn i kondensatorens 46 varme strekning. Dysestørrelsen velges slik at den bare slipper igjennom en liten strømningsmengde. Dersom strømnings- eller trykkmålere som overvåker luft-strømmen gjennom denne dyse indikerer at trykket har øket eller at strømningsmengden har sunket, så kan man derav slutte at det har dannet seg is som tilstopper dyseåpningen.
Når utløpsluften 47 fra den sekundære varmeveksler går gjennom kondenseringsstrekningen i kondensatoren 46 vil fordampningsvarmen til all vanndamp som er blandet med luften gjenvinnes, ved kondensering, ved hjelp av utløpsluften 49 fra den første turbin i kjølestrekningen. Den totalt gjen-vinnbare energi lagret i utløpsluften 41 fra kondensatorens kjølestrekning vil være summen av denne gjenvundne fordampningsvarme og energi som ikke gjenvinnes av den første turbin 24. For gjenvinning av denne energi føres utløpsluften 61 fra kondensatorens kjølestrekning gjennom en ledning 63 for ekspansjon i den andre turbin 26.
For påvirkning av volumet og temperaturen til luftstrømmen 71 inn i luftfartøyets kabin 62 føres utløpsluften 65 fra den andre turbin inn i en blander 64 hvor den kombineres med resirkulert kabinluft 69. En vifte 68 trekker denne resirkulerte luft 69 fra kabinen 62 gjennom en ledning 66 og et filter 67. Hastigheten til viften 68 styres slik at man får en mengde av resirkulert luft 69 gjennom en ledning 70 og inn i blanderen 64 tilpasset de totale sirkulasjonskrav.
Systemet ifølge oppfinnelsen er også i stand til å kunne møte endringer i omgivelsene og i driftssystemet, dvs, endringer som ellers ville redusere totalsystemets drift og effektivi-tet. Er trykket i den komprimerte atmosfæreluft 9 for lavt, så vil massestrømmen, avfølt eksempelvis med et varmtråd-anemometer 73, synke under det nivå som er nødvendig for å tilfredsstille kravene til friskluftstrømmen til kabinen. En primær forbiløpsventil 72 vil da åpnes, slik at luften kan gå forbi både kondensatoren 46 og den første turbin 24 og direkte til den andre turbin fra den sekundære varmeveksler. Denne primære forbiløpsventil 72 åpner seg når luftfartøyet befinner seg i de store høyder som benyttes under vanlig flyvninger, når den omgivende atmosfæreluft 17 og derved den tilførte luft 9, har lavt trykk og fuktighet. Ekspansjons-forholdene og dysene i de to turbiner 24,26 er valgt slik at man får et optimalisert system for bruk i forbindelse med den under høye trykk stående atmosfæreluft som man har i lavere flyhøyder, hvor fuktigheten er et problem.
Den andre turbin er utført for ekspandering av luft som på forhånd er ekspandert i den første turbin, og den har derfor en større dyse, med meget lavere strømningsmotstand enn den første turbindyse. Den strøm som går direkte til den andre turbin 26 vil derfor møte lavere motstand enn den strøm som først går til kondensatoren 46 og den første turbin 24. Som følge av den lavere strømningsmotstand kan man holde større volumstrømmer i de perioder hvor tilførselsluft-trykket er lavt, slik at man får en tilstrekkelig mengdestrøm av luft inn i kabinen.
Er den primære forbiløpsventil 72 helt åpen, og indikerer varmtråd-anemometeret 73 at mengden av komprimert luft 9 fremdeles er under den minimumsmengde som er spesifisert for systemet, så vil også en sekundær forbiløpsventil 76 åpnes. I tillegg til den første turbin 24 og kondensatoren 46 blir således nå også den andre turbin 26 koplet ut, dvs. at utløpsluften 47 fra den sekundære varmeveksler går direkte gjennom en sekundær forbiløpsledning 78 og inn i blanderen 64. Da nå hverken turbinen 24 eller 26 drives, vil kompressoren 36 og viften 22 stoppe. Kompressoren 36 virker derfor som en strømningsmotstand, og trykket ved kompressorutløpet vil synke under innløpstrykket. Derved åpnes en tilbakeslags-ventil 42 i en ledning 44, som forbinder innløpet med kompressorutløpet, slik at derved utløpsluft 33 fra den primære varmeveksler kan gå forbi kompressoren og gå direkte til den sekundære varmeveksler 40. Under slike forhold vil således komprimert luft 9 gå direkte fra den primære 16 til den sekundære 40 varmeveksler og inn i blanderen 64, slik at man får maksimal volumstrøm gjennom systemet.
Selv om mengdestrømmen av komprimert luft 9 skulle være tilstrekkelig kan den sekundære forbiløpsventil 76 benyttes for regulering av kjølekapasiteten og volumstrømmen gjennom systemet. Blir enten volumstrømmen eller temperaturen til luften 65 fra den andre turbin for lav, så åpnes den sekundære forbiløpsventil 76.
Claims (11)
1.
Luf tsyklus-mil jøkontrollsystem for kondisjonering av vanndampbærende komprimert luft for tilførsel til et rom som kondisjonert luft, innbefattende: en kondenserende varmeveksler (46) med en kondenserende strømningsstrekning og en kjølemiddel-strømningsstrekning i varmevekslerforhold; en første turbin (24) for ekspandering av komprimert luft som skal kondisjoneres, for derved å kjøle den komprimerte luft som skal kondisjoneres til en første temperatur; midler (14,34,36,38,48) for levering av den vanndampbærende komprimerte luft som skal kondisjoneres til den kondenserende strømningsstrekning i den nevnte kondenserende varmeveksler (46), hvor den vanndampbærende komprimerte luft går gjennom den kondenserende strømningsstrekning i varmeveksling med et kjølefluidum som går igjennom kjølemiddel-strømningsstrek-ningen i den kondenserende varmeveksler (46), slik at derved den komprimerte luft kjøles tilstrekkelig for avfukting av den komprimerte luft ved kondensering av i det minste en del av vanndampen derfra; en første strømningsledning (56) mellom den første turbin (24) og den kondenserende strømningsstrekning i den kondenserende varmeveksler (46), for føring av den avfuktede komprimerte luft til den første turbin (24) for ekspandering deri; og en andre strømningsledning (50) mellom den første turbin (24) og kjølemiddel-strømningsstrekningen i den kondenserende varmeveksler (46), for føring av den i den første turbin (24) ekspanderte komprimerte luft til kjølemiddel-strømnings-strekningen i den kondenserende varmeveksler (46) som nevnte kjølefluidum;karakterisert ved:
en andre turbin (26) for ytterligere ekspandering av den komprimerte luft som allerede er ekspandert i den første turbin (24), for derved å kjøle den komprimerte luft som kondisjoneres til en andre temperatur;
en tredje strømningsledning (63) mellom den andre turbin (26) og kjølemiddel-strømningsstrekningen i den kondenserende varmeveksler (46), for føring av komprimert luft fra kjølemiddel-strømningsstrekningen i den kondenserende varmeveksler (46) til den andre turbin (26) for ytterligere ekspandering deri; og
en fjerde strømningsledning (65) mellom den andre turbin (26) og rommet (62), for levering av luft (71) ekspandert i den andre turbinen (26) til rommet (62).
2.
System ifølge krav 1,karakterisert ved at den første turbin (24) har et ekspansjonsforhold som er slik at den første temperatur som den i turbinen ekspanderte avfuktede komprimerte luft avkjøles til der ligger mellom duggpunktet til den avfuktede komprimerte luft og frysepunktet til den avfuktede komprimerte luft som går igjennom kjølemiddel-strekningen i den kondenserende varmeveksler (46).
3.
System ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at den første turbin (24) har en turbindyse og at den andre turbin (26) har en turbindyse, idet turbindysen i den andre turbin (26) har vesentlig mindre strømningsmotstand enn turbindysen i den første turbin (24).
4.
System ifølge krav 1, 2 eller 3 karakterisert ved en femte strømningsledning (60) mellom den første strømningsledning (56) og den andre strømningsledning (50), for føring av en del av den avfuktede komprimerte luft fra den første strømningsledning (56) forbi den første turbin (24) og inn i den andre strømningsledning (50);
midler for detektering av ising i kjølemiddel-strekningen i den kondenserende varmeveksler (46); og
en forbiløps-styreventil (58) i den nevnte femte strømnings-ledning (60), hvilken ventil reagerer på isdetekterings-midlene for selektivt å føre en del av den avfuktede komprimerte luft fra den første strømningsledning (56) gjennom den femte strømningsledning (60) og inn i den andre strømningsledning (50).
5 .
System ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved en sjette strømningsledning (74) mellom den tredje strømningsledning (63) og de nevnte midler (14,34,36, 38,48) for levering av den vanndampbærende komprimerte luft som skal kondisjoneres til den kondenserende varmeveksler (46), for derved å føre en del av den vanndampbærende komprimerte luft forbi den kondenserende varmeveksler (46) og den første turbin (24) og inn i den den tredje strømnings-ledning (63) for direkte tilføring til den andre turbin (26); midler (73) for bestemmelse av mengdestrømmen av vanndampbærende komprimert luft som leveres til systemet for kondisjonering; og
en forbiløps-styreventil (72) i den sjette strømningsledning (74), hvilken ventil reagerer på de nevnte mengdestrømbe-stemmende midler (73) for således selektivt å kunne føre en del av den vanndampbærende komprimerte luft som leveres til den kondenserende varmeveksler (46) gjennom den sjette strømningsledning (74), forbi den kondenserende varmeveksler (46) og den første turbin (24) og direkte til den andre turbin (26).
6.
System ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved
en syvende strømningsledning (78) mellom den fjerde strøm-ningsledning (65) og de nevnte midler (14,34,36,38,48) for levering av den vanndampbærende komprimerte luft som skal kondisjoneres til den nevnte kondenserende varmeveksler (46), for således å føre en del av den vanndampbærende komprimerte luft forbi den kondenserende varmeveksler (46), den første turbin (24) og den andre turbin (26) og inn i den fjerde strømningsledning (65) for direkte tilføring til rommet (62); en forbiløps-styreventil (76) i den syvende strømningsledning (78), hvilken ventil reagerer på mengdestrømbestemmende midler (73) for selektivt å føre en del av den vanndampbærende komprimerte luft som leveres til den kondenserende varmeveksler (46) gjennom den syvende strømningsledning (78) forbi den kondenserende varmeveksler (46), den første turbin (24) og den andre turbin (26) og direkte til den fjerde strømningsledning for tilføring til rommet (62).
7.
System ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved
en kondensator-forbiløpsledning (74) mellom den nevnte leveringsledning (48) og den nevnte fjerde strømningsledning (65), for føring av en del av den vanndampbærende komprimerte luft forbi den kondenserende varmeveksler (46), den første turbin (24) og den andre turbin (26) og inn i den fjerde strømningsledning (65), for direkte tilføring til rommet (62);
en forbiløps-styreventil (72) i den nevnte kondehsator-forbiløpsledning (74), hvilken ventil reagerer på de nevnte mengdestrømbestemmende midler for derved selektivt å kunne føre en del av den vanndampbærende komprimerte luft som leveres til den kondenserende varmeveksler (46) gjennom kondensator-forbiløpsledningen (74);
en kompressor-forbiløpsledning (44) mellom tilførsels-ledningen (34) og leveringsledningen (38), for føring av vanndampbærende komprimert luft fra tilførselsledningen forbi en kompressor (36) og inn i leveringsledningen (38); og en tilbakeslagsventilanordning (42) i kompressor-forbiløps-ledningen (44), hvilken ventilanordning reagerer på for-biløps-styreventilen (72), idet den åpner seg når forbiløps-styreventilen (72) er helt åpen, slik at det derved mulig-gjøres at i hovedsaken all vanndampbærende komprimert luft kan gå forbi kompressoren (36).
8.
Fremgangsmåte for kondisjonering av luft i et rom (62), innbefattende trinnene: kondensering og fjerning av vanndamp fra komprimert atmosfærisk tilførselsluft; ekspandering i en første turbin (24) av luft som er avfuktet i kondenseringstrinnet; og utnyttelse av luft ekspandert i den første turbin (24) som kjølemiddel i kondenseringstrinnet;karakterisert ved at kjølemiddelet som er oppvarmet i kondenseringstrinnet ekspanderes i en andre turbin (26).
9.
Fremgangsmåte ifølge krav 8, karakterisert ved at mengdestrømmen av tilførselsluft evalueres.
10.
Fremgangsmåte ifølge krav 9, karakterisert ved at tilførselsluften føres direkte til innløpet i den andre turbin (26), når mengdestrømmen av tilførselsluften faller under en første bestemt verdi.
11.
Fremgangsmåte ifølge krav 9, karakterisert ved at tilførselsluften føres direkte til den andre turbins (26) utløp når mengdestrømmen av tilførselsluft faller under en andre bestemt verdi.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/570,100 US5086622A (en) | 1990-08-17 | 1990-08-17 | Environmental control system condensing cycle |
| PCT/US1991/003529 WO1992003338A1 (en) | 1990-08-17 | 1991-05-20 | Environmental control system condensing cycle |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO924996D0 NO924996D0 (no) | 1992-12-23 |
| NO924996L NO924996L (no) | 1992-12-23 |
| NO176266B true NO176266B (no) | 1994-11-28 |
| NO176266C NO176266C (no) | 1995-03-08 |
Family
ID=24278223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO924996A NO176266C (no) | 1990-08-17 | 1992-12-23 | Luftsyklus-miljökontrollsystem og fremgangsmåte for kondisjonering av luft |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5086622A (no) |
| EP (1) | EP0542909B1 (no) |
| JP (1) | JPH0796936B2 (no) |
| KR (1) | KR0163407B1 (no) |
| CN (1) | CN1025725C (no) |
| CA (1) | CA2044292C (no) |
| DE (1) | DE69104369T2 (no) |
| IL (1) | IL99061A (no) |
| NO (1) | NO176266C (no) |
| WO (1) | WO1992003338A1 (no) |
Families Citing this family (112)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5311749A (en) * | 1992-04-03 | 1994-05-17 | United Technologies Corporation | Turbine bypass working fluid admission |
| DE4303219A1 (de) * | 1992-08-06 | 1994-02-10 | Abb Patent Gmbh | Kaltluft-Kältemaschinen-Anlage |
| DE69210051T2 (de) * | 1992-10-16 | 1996-09-05 | United Technologies Corp | Luftkreislaufmaschine mit vier räder |
| US5461882A (en) * | 1994-07-22 | 1995-10-31 | United Technologies Corporation | Regenerative condensing cycle |
| US5555745A (en) * | 1995-04-05 | 1996-09-17 | Rotoflow Corporation | Refrigeration system |
| GB9508043D0 (en) * | 1995-04-20 | 1995-06-07 | British Aerospace | Environmental control system |
| US5768896A (en) | 1996-12-20 | 1998-06-23 | United Technologies Corporation | Air cycle refrigeration and air temperature quenching system and method |
| DE19707858C1 (de) * | 1997-02-27 | 1998-07-02 | Daimler Benz Aerospace Airbus | Luftmasseregelsystem für ein Passagierflugzeug |
| US5921093A (en) * | 1997-07-11 | 1999-07-13 | Alliedsignal Inc. | Air cycle environmental control system with energy regenerative high pressure water condensation and extraction |
| US5906111A (en) * | 1997-07-11 | 1999-05-25 | Alliedsignal Inc. | Liquid cooled high pressure separation for air cycle cooling system |
| US5924293A (en) * | 1997-07-11 | 1999-07-20 | Alliedsignal Inc. | Air cycle environmental control system with fully energy regenerative high pressure water condensation and extraction |
| JP2001509581A (ja) * | 1997-07-11 | 2001-07-24 | アライド−シグナル・インコーポレーテッド | 凝縮に関連した蒸気サイクル・システムを備えた空気サイクル環境制御システム |
| US5887445A (en) * | 1997-11-11 | 1999-03-30 | Alliedsignal Inc. | Two spool environmental control system |
| US6070418A (en) * | 1997-12-23 | 2000-06-06 | Alliedsignal Inc. | Single package cascaded turbine environmental control system |
| US6148622A (en) * | 1998-04-03 | 2000-11-21 | Alliedsignal Inc. | Environmental control system no condenser high pressure water separation system |
| US6128909A (en) * | 1998-06-04 | 2000-10-10 | Alliedsignal Inc. | Air cycle environmental control systems with two stage compression and expansion and separate ambient air fan |
| US6006537A (en) * | 1998-09-21 | 1999-12-28 | Ersmambetov; Vjecheaiav | Method of cooling air |
| DE19935918B4 (de) * | 1999-07-30 | 2006-08-31 | Liebherr-Aerospace Lindenberg Gmbh | Klimatisierungssystem für Flugzeugkabinen |
| US6199387B1 (en) | 1999-07-30 | 2001-03-13 | Liebherr-Aerospace Lindenberg Gmbh | Air-conditioning system for airplane cabin |
| DE19936641C2 (de) * | 1999-08-04 | 2001-06-13 | Eads Airbus Gmbh | Vorrichtung zur Klimatisierung von Passagierflugzeugen |
| US6381973B1 (en) * | 1999-10-04 | 2002-05-07 | Delphi Technologies, Inc. | Vehicle air cycle air conditioning system |
| US6189324B1 (en) * | 1999-10-05 | 2001-02-20 | Samuel B. Williams | Environment control unit for turbine engine |
| US6250097B1 (en) | 1999-10-12 | 2001-06-26 | Alliedsignal Inc. | Dual expansion energy recovery (DEER) air cycle system with mid pressure water separation |
| AU2354100A (en) * | 1999-12-07 | 2001-06-18 | Bletnitsky, Jacob | Air-based refrigeration system |
| US6581394B1 (en) * | 1999-12-07 | 2003-06-24 | Jacob Bletnitsky | Air-based refrigeration system |
| US6381969B1 (en) | 1999-12-17 | 2002-05-07 | Honeywell International Inc. | ECS with 2-stage water separation |
| DE19963280C1 (de) | 1999-12-27 | 2001-08-23 | Liebherr Aerospace Gmbh | Klimatisierungssystem für Flugzeugkabinen |
| RU2156929C1 (ru) * | 1999-12-28 | 2000-09-27 | Панин Александр Андреевич | Воздушная холодильная установка, турбодетандер-электрокомпрессор воздушной холодильной установки и турбинное колесо турбодетандера |
| DE10009373C2 (de) * | 2000-02-29 | 2002-03-14 | Airbus Gmbh | Klimatisierungssystem für ein Verkehrsflugzeug |
| US6401473B1 (en) † | 2000-07-31 | 2002-06-11 | The Boeing Company | Aircraft air conditioning system and method |
| US6257003B1 (en) | 2000-08-04 | 2001-07-10 | Hamilton Sundstrand Corporation | Environmental control system utilizing two air cycle machines |
| DE10047623C1 (de) * | 2000-09-26 | 2002-05-23 | Liebherr Aerospace Gmbh | Klimatisierungssystem für Flugzeuge |
| GB0029194D0 (en) * | 2000-11-30 | 2001-01-17 | Honeywell Normalair Garrett | Cooling apparatus |
| US6845630B2 (en) * | 2001-02-16 | 2005-01-25 | Hamilton Sundstrand Corporation | Electric power and cooling system for an aircraft |
| DE10139483B4 (de) * | 2001-08-10 | 2005-06-23 | Liebherr-Aerospace Lindenberg Gmbh | Klimatisierungssystem |
| US6526775B1 (en) * | 2001-09-14 | 2003-03-04 | The Boeing Company | Electric air conditioning system for an aircraft |
| US6681591B2 (en) * | 2001-10-19 | 2004-01-27 | Hamilton Sundstrand | Cabin air temperature control with cooling of recirculated air |
| US6705092B1 (en) | 2001-11-14 | 2004-03-16 | Honeywell International Inc. | Vapor membrane dehumidification for air cycle environment control system |
| US6615606B2 (en) | 2002-01-10 | 2003-09-09 | Hamilton Sundstrand | Dual turbine bootstrap cycle environmental control system |
| US6668563B2 (en) * | 2002-02-09 | 2003-12-30 | Bernard J. Mirowsky | Air treatment system for airplanes |
| US6622499B1 (en) * | 2002-03-20 | 2003-09-23 | Visteon Global Technologies, Inc. | Multi-purpose air cycle system |
| US6568203B1 (en) * | 2002-05-01 | 2003-05-27 | Honeywell International, Inc. | Aircraft ground support air conditioning unit with cooling turbine bypass |
| DE10234968A1 (de) * | 2002-07-31 | 2004-02-12 | Liebherr-Aerospace Lindenberg Gmbh | Flugzeugklimaanlage |
| GB2396208A (en) * | 2002-12-14 | 2004-06-16 | Rolls Royce Plc | Environmental control system |
| US6848261B2 (en) * | 2003-04-03 | 2005-02-01 | Honeywell International Inc. | Condensing cycle with energy recovery augmentation |
| US20040231350A1 (en) * | 2003-05-21 | 2004-11-25 | Erin Kline | Compact air conditioning mixer system |
| GB0314757D0 (en) * | 2003-06-25 | 2003-07-30 | Honeywell Normalair Garrett | Air conditioning system |
| DE10361709B4 (de) * | 2003-12-30 | 2008-08-07 | Airbus Deutschland Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Temperaturregelung von Teilbereichen des Innern eines Flugzeuges |
| DE102004010366B4 (de) * | 2004-03-03 | 2008-03-27 | Liebherr-Aerospace Lindenberg Gmbh | System zur Druckluftaufbereitung |
| US8347647B2 (en) * | 2004-09-22 | 2013-01-08 | Hamilton Sundstrand Corporation | Air cycle machine for an aircraft environmental control system |
| US7412840B2 (en) * | 2005-03-08 | 2008-08-19 | Honeywell International Inc. | Aircraft ground support cart with component life optimization control |
| LU91146B1 (en) * | 2005-03-10 | 2006-09-11 | Ipalco Bv | Device for suppying preconditioned air to an aircraft on the ground |
| US7334422B2 (en) * | 2005-11-29 | 2008-02-26 | Hamilton Sundstrand Corporation | Cabin air conditioning system with liquid cooling for power electronics |
| DE102006016541B4 (de) * | 2006-04-07 | 2014-05-22 | Airbus Operations Gmbh | Klimatisierungssystem für Flugzeuge |
| US7502717B2 (en) * | 2006-04-18 | 2009-03-10 | Honeywell International Inc. | Method for predicting air cycle machine turbine ice formation and shedding and journal bearing wear |
| DE102008025960B4 (de) * | 2008-05-30 | 2010-10-07 | Airbus Deutschland Gmbh | System zur Ventilation eines Flugzeugbereichs |
| DE102008053668B4 (de) * | 2008-10-29 | 2010-11-25 | Airbus Deutschland Gmbh | System und Verfahren zur Klimatisierung einer Flugzeugkabine mit verbesserter Kühlleistung |
| DE102009010546A1 (de) * | 2009-02-25 | 2010-09-09 | Airbus Deutschland Gmbh | System und Verfahren zur Kühlung eines Flugzeugbereichs unter Einsatz eines flugzeugexternen Luftaggregats |
| US8475114B2 (en) * | 2010-02-08 | 2013-07-02 | Hamilton Sundstrand Corporation | Air cycle machine air bearing shaft |
| DE102010034830B4 (de) * | 2010-08-19 | 2012-11-08 | Airbus Operations Gmbh | Klimatisierungssystems für ein Luftfahrzeug mit separatem Kältekreis |
| CN102179140B (zh) * | 2011-01-27 | 2013-05-01 | 中国商用飞机有限责任公司 | 一种用于飞机内的干燥系统 |
| FR2971763B1 (fr) * | 2011-02-22 | 2013-03-15 | Airbus Operations Sas | Echangeur thermique incorpore dans une paroi d'un aeronef |
| US9188380B2 (en) | 2011-08-23 | 2015-11-17 | B/E Aerospace, Inc. | Aircraft galley liquid cooling system |
| US8967173B2 (en) * | 2011-08-24 | 2015-03-03 | The Boeing Company | System and methods for ground-based cabin/cargo pressurization/depressurization |
| CN102506514A (zh) * | 2011-11-08 | 2012-06-20 | 中国商用飞机有限责任公司 | 飞行器的制冷系统 |
| US9555893B2 (en) * | 2011-11-28 | 2017-01-31 | Hamilton Sundstrand Corporation | Blended flow air cycle system for environmental control |
| US9527594B2 (en) * | 2012-04-24 | 2016-12-27 | Hamilton Sundstrand Corporation | Condenser with recirculation air mixer |
| US10094288B2 (en) | 2012-07-24 | 2018-10-09 | Icr Turbine Engine Corporation | Ceramic-to-metal turbine volute attachment for a gas turbine engine |
| US9719423B2 (en) | 2012-09-04 | 2017-08-01 | General Electric Company | Inlet air chilling system with humidity control and energy recovery |
| CN103010466B (zh) * | 2012-11-27 | 2015-10-07 | 北京航空航天大学 | 双级压缩空气循环制冷系统 |
| US9022319B2 (en) * | 2012-12-13 | 2015-05-05 | Hamilton Sundstrand Corporation | Condenser ice removal for environmental control system |
| EP2805883B1 (en) * | 2013-04-03 | 2017-03-08 | Airbus Operations GmbH | Aircraft cooling system |
| EP2821346B1 (en) * | 2013-07-04 | 2015-12-23 | Airbus Operations GmbH | Aircraft air conditioning system and method of operating an aircraft air conditioning system |
| US10745136B2 (en) | 2013-08-29 | 2020-08-18 | Hamilton Sunstrand Corporation | Environmental control system including a compressing device |
| US9849990B2 (en) * | 2014-04-24 | 2017-12-26 | Hamilton Sundstrand Corporation | Environmental control system utilizing shoestring cycle to maximize efficiency |
| BE1021883B1 (nl) * | 2014-05-09 | 2016-01-25 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Werkwijze en inrichting voor het koeldrogen van een gas |
| CN105620757B (zh) * | 2014-10-31 | 2017-11-28 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | 一种适于高超声速飞行器的综合热管理装置 |
| US9657648B2 (en) * | 2014-11-25 | 2017-05-23 | Hamilton Sundstrand Corporation | Environmental air conditioning system |
| US10549860B2 (en) * | 2014-11-25 | 2020-02-04 | Hamilton Sundstrand Corporation | Environmental control system utilizing cabin air to drive a power turbine of an air cycle machine |
| US11466904B2 (en) * | 2014-11-25 | 2022-10-11 | Hamilton Sundstrand Corporation | Environmental control system utilizing cabin air to drive a power turbine of an air cycle machine and utilizing multiple mix points for recirculation air in accordance with pressure mode |
| CN104786777B (zh) * | 2015-04-01 | 2017-05-17 | 同济大学 | 基于空气压缩循环的纯电动车热泵空调系统 |
| CA2979829C (en) * | 2015-04-23 | 2023-07-18 | Airbus Operations Gmbh | Aircraft air conditioning system and method for operating such an aircraft air conditioning system |
| US10495547B2 (en) | 2015-06-08 | 2019-12-03 | Hamilton Sundstrand Corporation | Plate-fin heat exchanger fouling identification |
| US9534538B1 (en) | 2015-10-27 | 2017-01-03 | General Electric Company | Systems and methods for integrated power and thermal management in a turbine-powered aircraft |
| EP3187417B1 (en) * | 2015-12-30 | 2019-12-11 | Airbus Operations S.L. | Air conditioning system |
| US20170267359A1 (en) | 2016-03-16 | 2017-09-21 | Hamilton Sundstrand Corporation | Tandem air cycle machine module for environmental control systems |
| BR102017005221A2 (pt) * | 2016-03-16 | 2017-11-21 | Hamilton Sundstrand Corporation | Heat exchanger, and, environmental control system of an aircraft |
| EP3219618B1 (en) * | 2016-03-16 | 2019-09-18 | Hamilton Sundstrand Corporation | Pack-and-a-half architecture for environmental control systems |
| US10850853B2 (en) * | 2016-04-22 | 2020-12-01 | Hamilton Sunstrand Corporation | Environmental control system utilizing bleed pressure assist |
| US10543924B2 (en) * | 2016-04-22 | 2020-01-28 | Hamilton Sundstrand Corporation | Environmental control system utilizing multiple mix points for recirculation air in accordance with pressure mode |
| US11459110B2 (en) * | 2016-04-22 | 2022-10-04 | Hamilton Sunstrand Corporation | Environmental control system utilizing two pass secondary heat exchanger and cabin pressure assist |
| CA2964613A1 (en) * | 2016-04-22 | 2017-10-22 | Hamilton Sundstrand Corporation | Environmental control system utilizing cabin air to drive a power turbine of an air cycle machine and utilizing multiple mix points for recirculaiton air in accordance with pressure mode |
| US11506121B2 (en) * | 2016-05-26 | 2022-11-22 | Hamilton Sundstrand Corporation | Multiple nozzle configurations for a turbine of an environmental control system |
| EP4019403A1 (en) | 2016-05-26 | 2022-06-29 | Hamilton Sundstrand Corporation | Mixing ram and bleed air in a dual entry turbine system |
| EP3249196B1 (en) | 2016-05-26 | 2020-12-02 | Hamilton Sundstrand Corporation | An energy flow of an advanced environmental control system |
| US20180057171A1 (en) * | 2016-08-23 | 2018-03-01 | Ge Aviation Systems, Llc | Advanced method and aircraft for pre-cooling an environmental control system using a three wheel turbo-machine |
| US10507928B2 (en) * | 2017-06-16 | 2019-12-17 | Honeywell International Inc. | High efficiency electrically driven environmental control system |
| FR3067947B1 (fr) * | 2017-06-21 | 2019-07-19 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Dispositif et procede de purification cryogenique et engin comprenant un dispositif de purification |
| DE102017120811A1 (de) * | 2017-09-08 | 2019-03-14 | Voltair Gmbh | Wärmetauschvorrichtung |
| US10703491B2 (en) * | 2017-11-28 | 2020-07-07 | Hamilton Sunstrand Corporation | Aircraft cabin air monitor |
| US11396378B2 (en) * | 2018-01-24 | 2022-07-26 | Hamilton Sundstrand Corporation | ECS dual entry ram inlet plenum |
| US11293664B2 (en) * | 2018-03-06 | 2022-04-05 | Gulfstream Aerospace Corporation | Dual tube silencer for separate gas flows |
| US10773817B1 (en) * | 2018-03-08 | 2020-09-15 | Northrop Grumman Systems Corporation | Bi-directional flow ram air system for an aircraft |
| US20200217326A1 (en) * | 2019-01-03 | 2020-07-09 | Hamilton Sundstrand Corporation | Concentric turbine condensing cycle |
| US10927761B2 (en) * | 2019-04-17 | 2021-02-23 | General Electric Company | Refreshing heat management fluid in a turbomachine |
| CN110816852B (zh) * | 2019-11-27 | 2022-11-22 | 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所 | 一种压差感受式冷凝器防冻堵装置及方法 |
| EP3878748A1 (en) * | 2020-03-12 | 2021-09-15 | Airbus Operations, S.L. | Vehicle cabin air supply device and operating method of such device |
| US11187148B1 (en) * | 2020-07-31 | 2021-11-30 | Hamilton Sundstrand Corporation | Power and cooling unit (PCU) |
| US11485499B2 (en) * | 2020-10-13 | 2022-11-01 | General Electric Company | System and method for cooling aircraft components |
| US11486315B2 (en) | 2020-11-06 | 2022-11-01 | Ge Aviation Systems Llc | Combustion engine including turbomachine |
| US20220242580A1 (en) * | 2021-01-29 | 2022-08-04 | Hamilton Sundstrand Corporation | Ambient air architecture with single acm without an ambient turbine |
| US20230079592A1 (en) * | 2021-09-16 | 2023-03-16 | Gulfstream Aerospace Corporation | Vehicle, environmental control system, and method for operating an environmental control system |
Family Cites Families (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2734443A (en) * | 1956-02-14 | Enclosure air supply system | ||
| US2485522A (en) * | 1945-09-04 | 1949-10-18 | Garrett Corp Aires Mfg Company | Humidity control in aircraft air conditioning |
| US2526103A (en) * | 1946-04-06 | 1950-10-17 | Garrett Corp | Cabin cooling system for aircraft |
| US2585570A (en) * | 1946-07-29 | 1952-02-12 | Lockheed Aircraft Corp | Aircraft pressurizing and cooling system |
| US2628481A (en) * | 1949-02-04 | 1953-02-17 | Garrett Corp | Means for maintaining unrestricted flow of refrigerating air through ducts or the like |
| US2622406A (en) * | 1950-09-02 | 1952-12-23 | Garrett Corp | Air conditioning system for enclosures |
| US2767561A (en) * | 1954-05-20 | 1956-10-23 | Boeing Co | Ram air cabin pressurizing systems |
| US2867989A (en) * | 1955-02-17 | 1959-01-13 | United Aircraft Corp | Water separator de-icing control |
| US2829505A (en) * | 1955-04-27 | 1958-04-08 | Lockheed Aircraft Corp | Systems for preventing ice formation |
| US2979916A (en) * | 1956-04-30 | 1961-04-18 | Garrett Corp | Humidity control system |
| US3080728A (en) * | 1960-01-26 | 1963-03-12 | Dehavilland Aircraft | Aircraft air conditioning systems |
| US3093470A (en) * | 1960-06-28 | 1963-06-11 | United Aircraft Corp | Co2 freezeout system |
| GB976564A (en) * | 1962-11-23 | 1964-11-25 | Normalair Ltd | Improvements in or relating to air conditioning of supersonic aircraft |
| GB994856A (en) * | 1963-04-10 | 1965-06-10 | Normalair Ltd | Improvements in or relating to air conditioning systems |
| US3222883A (en) * | 1963-09-09 | 1965-12-14 | Boeing Co | Temperature and humidity control systems for enclosures |
| GB1093151A (en) * | 1964-04-29 | 1967-11-29 | Hawker Siddeley Dynamics Ltd | Improvements in or relating to air conditioning systems |
| GB1104887A (en) * | 1965-01-22 | 1968-03-06 | Westward Aircraft Ltd | Improvements in or relating to cooling systems for aircraft cabins and other enclosures |
| US3494145A (en) * | 1968-06-10 | 1970-02-10 | Worthington Corp | Integral turbo compressor-expander system for refrigeration |
| US3623332A (en) * | 1970-03-31 | 1971-11-30 | United Aircraft Prod | Air cycle air conditioning system and method |
| DE2336500C3 (de) * | 1973-07-18 | 1979-09-06 | Vereinigte Flugtechnische Werkefokker Gmbh, 2800 Bremen | Vorrichtung zur Klimatisierung von Luftfahrzeugkabinen |
| GB1583143A (en) * | 1976-05-18 | 1981-01-21 | Normalair Garrett Ltd | Air cycle air conditioning systems |
| US4209993A (en) * | 1978-03-06 | 1980-07-01 | United Technologies Corp. | Efficiency air cycle environmental control system |
| USRE32100E (en) * | 1978-03-06 | 1986-04-01 | United Technologies Corporation | Efficiency air cycle environmental control system |
| DE2834256C2 (de) * | 1978-08-04 | 1985-05-23 | Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8012 Ottobrunn | Anordnung zur Klimatisierung von Luftfahrzeugkabinen |
| US4352273A (en) * | 1979-05-22 | 1982-10-05 | The Garrett Corporation | Fluid conditioning apparatus and system |
| US4334411A (en) * | 1980-03-11 | 1982-06-15 | The Garrett Corporation | Unique air cycle refrigeration system |
| US4374469A (en) * | 1980-12-24 | 1983-02-22 | United Technologies Corporation | Variable capacity air cycle refrigeration system |
| US4430867A (en) * | 1981-08-24 | 1984-02-14 | United Technologies Corporation | Air cycle refrigeration system |
| US4580406A (en) * | 1984-12-06 | 1986-04-08 | The Garrett Corporation | Environmental control system |
| US4829775A (en) * | 1988-05-02 | 1989-05-16 | United Technologies Corporation | Filtered environmental control system |
| US5014518A (en) * | 1989-06-23 | 1991-05-14 | Allied-Signal Inc. | ECS with advanced air cycle machine |
-
1990
- 1990-08-17 US US07/570,100 patent/US5086622A/en not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-05-20 JP JP3515585A patent/JPH0796936B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-20 EP EP91916454A patent/EP0542909B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-20 WO PCT/US1991/003529 patent/WO1992003338A1/en active IP Right Grant
- 1991-05-20 DE DE69104369T patent/DE69104369T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-20 KR KR1019920702700A patent/KR0163407B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-06-11 CA CA002044292A patent/CA2044292C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-06-24 CN CN91104413A patent/CN1025725C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-02 IL IL9906191A patent/IL99061A/en not_active IP Right Cessation
-
1992
- 1992-12-23 NO NO924996A patent/NO176266C/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IL99061A0 (en) | 1992-07-15 |
| CN1025725C (zh) | 1994-08-24 |
| JPH0796936B2 (ja) | 1995-10-18 |
| DE69104369T2 (de) | 1995-05-18 |
| NO924996D0 (no) | 1992-12-23 |
| WO1992003338A1 (en) | 1992-03-05 |
| NO924996L (no) | 1992-12-23 |
| CA2044292C (en) | 1994-10-25 |
| US5086622A (en) | 1992-02-11 |
| KR0163407B1 (ko) | 1998-12-01 |
| KR937001320A (ko) | 1993-06-11 |
| NO176266C (no) | 1995-03-08 |
| CA2044292A1 (en) | 1992-02-18 |
| DE69104369D1 (de) | 1994-11-03 |
| EP0542909A1 (en) | 1993-05-26 |
| EP0542909B1 (en) | 1994-09-28 |
| JPH05509390A (ja) | 1993-12-22 |
| IL99061A (en) | 1995-06-29 |
| CN1060270A (zh) | 1992-04-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO176266B (no) | Luftsyklus-miljökontrollsystem og fremgangsmåte for kondisjonering av luft | |
| US4209993A (en) | Efficiency air cycle environmental control system | |
| US4328666A (en) | Heat recovery anti-icing system | |
| US4963174A (en) | Hybrid vapor cycle/air cycle environmental control system | |
| USRE32100E (en) | Efficiency air cycle environmental control system | |
| US5390505A (en) | Indirect contact chiller air-precooler method and apparatus | |
| EP0019492B1 (en) | Gas conditioning system, especially air conditioning system | |
| EP0035909B1 (en) | Air conditioning system | |
| CA2416398C (en) | A system for dehumidification in air conditioners | |
| US6375849B1 (en) | Integrated environmental control system and humidification system | |
| CN106672243A (zh) | 具有机舱排气涡轮机的飞机空调系统 | |
| EP2868579B1 (en) | Aircraft air conditioning system and method of operating an aircraft air conditioning system | |
| US2411347A (en) | Refrigerant vapor system | |
| CN107303952A (zh) | 利用引气压力辅助的环境控制系统 | |
| US2963879A (en) | Cooling of cabins or other habitable parts of aircraft | |
| US3496992A (en) | Method and apparatus for heating and cooling | |
| US10543924B2 (en) | Environmental control system utilizing multiple mix points for recirculation air in accordance with pressure mode | |
| EP3835208A1 (en) | Bootstrap air cycle with vapor power turbine | |
| US20170305558A1 (en) | Environmental control system utilizing two pass secondary heat exchanger and cabin pressure assist | |
| US2730874A (en) | Air conditioner employing an expansion evaporation air cycle | |
| US6637215B1 (en) | Aircraft ground support air conditioning unit with heat exchanger bypass | |
| CN107120860B (zh) | 梯级蒸发式飞机地面空调机组 | |
| JP4453795B2 (ja) | 航空機用空調システム | |
| JPH05246395A (ja) | エアサイクル式空気調和装置 | |
| JPS6249535B2 (no) |