NO174281B - Fremgangsmaate for utvinning av oljeloeselige damper og apparat for anvendelse ved fremgangsmaaten - Google Patents

Description

Den foreliggende oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for gjenvinning av oljeløselig løsemiddel-mononer eller - hydrokarbondamp fra en gassformig matestrøm, omfattende trinnene

(1) å lede nevnte gassformige matestrøm som inneholder oljeløselige damper gjennom et første adsorpsjonssjikt som inneholder et materiale som er effektivt til å adsorbere nevnte løsningsmiddel under betingelser hvor betydelig oljeløselig damp adsorberes; (2) å omdirigere strømmen av gassformig matestrøm til et andre lignende adsorpsjonsjikt; (3) å sette nevnte første adsorpsjonssjikt under redusert trykk fremskaffet av en vakuumpumpe i nærvær av en tilbakespylingsgass-strøm som går i motstrøm til den retningen hvori nevnte gassformige matestrøm går, under betingelser slik at oljeløselig damp adsorbert på nevnte sjikt desorberes og strømmer ut av nevnte sjikt med nevnte tilbakespylingsstrøm; (4) å trekke nevnte desorberte oljeløselige damp og tilbakespylingsgass-strøm gjennom vakuumpumpen; og (5) å lede desorbert oljeløselig damp og tilbakespylingsgass fra nevnte vakuumpumpe til et rør fra hvilket den anvendes, ødelegges eller kondenseres; og et apparat for utførelse av fremgangsmåten omfattende (1) flere adsorpsjonssjikt som inneholder et materiale som effektivt adsorberer den oljeløselige damp og foreligger i en mengde som er tilstrekkelig til å adsorbere betydelige mengder av dampen; (2) materør utstyrt med kontrollventiler og som går til tilførselsendene av adsorbsjonssjiktene; (3) et tilbakespylingsrør utstyrt med kontrollventiler, og som fører til de motsatte ender av adsorbsjonssjiktene av tilførselsendene, og muliggjør en tilbakespylingsgass-strøm gjennom hvert adsorbsjonssjikt i motsatt retning av den matestrømmen går, når adsorbsjonssjiktet ikke tar imot matestrømmen; (4) en vakuumpumpe med et innløp og et utløp; (5) vakuumrør utstyrt med kontrollventiler forbundet med hvert adsorpsjonssjikt og med innløpet på en vakuumpumpe; og (6) rør utstyrt med kontrollventiler som går fra utløpet av vakuumpumpen.

Det er kjent å gjenvinne organiske damper ved å lede gass-strømmen gjennom et adsorpsjonsjikt som inneholder et stoff såsom aktivert karbon som dampen adsorberes på. Det er også kjent å desorbere den organiske dampen fra sjiktet ved å opprettholde konstant temperatur i sjiktet og senke trykket i sj iktet. Kj ente systemer er beskrevet i Skarstrom et al., Closed System Heatless Dr<y>er. US-patent 3.225.518 (28. desember 1965) og Kuri et al., Process for Concentratina or Liquefvina a Specified Com<p>onent of a Gaseous Mixturer US-patent 4.104.039 (1. august 1978).

Systemer som er kjent i teknologien anvender vanligvis flere absorpsjonssjikt. En matestrøm som inneholder organisk damp ledes gjennom et sjikt under slike betingelser at adsorpsjonen vil foregå i en tidsperiode som er kort nok til at adsorpsjonsvarmen forblir i det vesentlige i sjiktet. Deretter omdirigeres matestrømmen til et sjikt nr. 2. Trykket reduseres i det første sjiktet ved å bruke en vakuumpumpe slik at desorpsjonen foregår og en svak tilbakespyling passerer gjennom sjiktet og bringer den desorberte organiske dampen ut av sjiktet. Den desorberte dampen og tilbakespylingsgassen passerer gjennom pumpen til en kondensator hvor i alle fall noe av løsningsmiddelet kondenseres og gjenvinnes. Den gjenværende tilbakespylingsgassen og den desorberte dampen resirkuleres til matestrømmen. Desorpsjonstrinnet stoppes tidsnok til å motta matestrømmen tilbake fra det andre sjiktet slik at det andre sjiktet kan gjennomgå desorpsjon. Deretter absorberes og desorberes sjiktene alternerende slik at systemet som et hele kan drives kontinuerlig.

I praksis reduseres den økonomiske virkningsgraden av slike trykk-sving-adsorpsjonssystemer ved det begrensede utvalget av vakuumpumper som kan anvendes i systemet. Pumpen må trekke nok vakuum til raskt og effektivt å desorbere den organiske dampen som er adsorbert i sjiktet.

De billigste og mest effektive pumpene for å oppnå de lave trykkene som er nødvendig er oljeforseglede pumper. Oljeforseglede pumper så som de roterende lamell- og roterende stempelpumpene kan ikke anvendes til å gjenvinne oljeløselige forbindelser, så som 1,1,1-trikloretan eller styren monomer, fordi dampen løses i oljen når den desorberte dampen og tilbakespylingsgassen passerer gjennom pumpen. En slik fortynning av oljen skader smøringen og forseglingen i pumpen og oversvømmer pumpen.

Pumper uten oljeforsegling som er i stand til å oppnå tilsvarende lave trykk er vanligvis mye dyrere enn oljeforseglede pumper.

Et apparat og en fremgangsmåte er nødvendig som tillater bruk av en oljeforseglet pumpe til trykk-sving-adsorpsjon for å fjerne oljeløselige damper fra en gass-strøm.

Et aspekt av den foreliggende oppfinnelsen er den innledningsvis angitte fremgangsmåte hvori det anvendes en oljeforseglet vakuumpumpe som holdes på en temperatur over duggpunktet til den oljeløselige damp i oljen, og tilbakespylingsgass-strømmen tømmes ut fra utløpet av den oljeforseglede vakuumpumpen.

Et annet trekk ved den foreliggende oppfinnelsen er det innledningsvis nevnte apparat for utførelse av denne fremgangsmåten, hvori vakuumpumpen er en oljeforseglet pumpe.

Ved å anvende apparatet og fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelsen, kan løsemiddel-, monomer- og hydrokarbondamper fjernes fra en gassformig matestrøm ved bruk av et trykk-sving-adsorpsjonssystem som anvender en mindre kostbar oljeforseglet pumpe.

Tegningen viser et foretrukket apparat ifølge den foreliggende oppfinnelsen som kan anvendes til å gjennomføre en foretrukket fremgangsmåte ifølge den foreliggende oppfinnelren, hvori den desorberte; oljeløselige dampen kondenseres og gjenvinnes, og ukondensert damp og tilbakespylingsgass returneres til matestrømmen. Apparatet inneholder en ledning for å bringe en matestrøm som kan føre nevnte matestrøm til det ene eller begge av to adsorpsjonssjikt. Apparatet inneholder også en oppvarmet oljeforseglet vakuumpumpe som kan trekke vakuum på hvilket som helst av adsorpsjonssjiktene. Apparatet inneholder også en kondensator og en kondensatgjenvinningstank for å kondensere og gjenvinne i alle fall noe damp som passerer fra vakuumpumpen, og en resirkuleringsledning for å resirkulere den ukondenserte strømmen tilbake til matestrømmen.

Den foreliggende oppfinnelsen anvendes til å skille en løsemiddel-, monomer- eller hydrokarbondamp fra en gass-strøm. Skjønt oppfinnelsen kan anvendes for å separere en hvilken som helst løsemiddel-, monomer- eller hydrokarbondamp som kan adsorberes og desorberes, er det spesielt rettet mot å gjenvinne damper som er løselige i olje ved vanlige driftstemperaturer for vakuumpumper. Oppfinnelsen er mere spesielt egnet for anvendelse med organiske damper av forbindelser med kokepunkt på minst 35"C ved atmosfærisk trykk; og mest spesielt for anvendelse med damper av forbindelser som har et kokepunkt på minst 40°C. Den er svært egnet til å gjenvinne halogenerte hydrokarboner og aromatiske hydrokarboner, enda bedre egnet for halogenerte alkaner og aromatiske hydrokarboner, og aller mest egnet for 1,1,1-trikloretan og styrenmonomer. Noen eksempler på damper som kan utskilles ved å bruke den foreliggende oppfinnelsen er 1,1,1-trikloretan, metylenklorid, benzen, toluen, pentan, heksan, karbontetraklorid, bromklormetan, 1,2-butylenoksyd, styren og etanol.

Den oljeløselige dampen gjenvinnes fra en gass-strøm. Gassen kan være en hvilken som helst gass som ikke alvorlig påvirker det apparatet som anvendes til å utføre fremgangsmåten, og som gjerne vil adsorberes på adsorpsjonsmaterialet i sjiktene i vesentlig mindre utstrekning enn den oljeløselige dampen under prosessbetingelsene. Særlig kondenseres den ved lavere temperaturer og høyere trykk enn de oljeløselige dampene. Gassen kan være for eksempel luft, oksygen, nitrogen eller argon. Gassen er mest typisk luft.

Den oljeløselige dampen fjernes fra mategass-strømmen ved å lede strømmen gjennom et adsorpsjonssjikt som omfatter et materiale som er effektivt til å adsorbere nevnte oljeløselige damp, og er til stede i en mengde som er tilstrekkelig til å adsorbere betydelige mengder oljeløselig damp. For formålet med den foreliggende anvendelsen betyr uttrykket adsorpsjon at den oljeløselige dampen blir assosiert med adsorpsjonsmaterialet og fjernet fra matestrømmen på en måte som lett kan reverseres ved å redusere trykket i nærvær av en tilbake-spylingsstrøm av gass. Desorpsjon betyr den motsatte fremgangsmåten.

Teknikker og materialer til å lage adsorpsjonssjikt er kjent i teknologien, og anvendbare sjikt er kommersielt tilgjengelige. Brukbare materialer til å lage sjiktene er oppført i Kuri et al., US-patent 4.104.039, ovenfor, i kolonne 5, linjene 33 til 47. Det riktige valget av adsorpsjonsmaterialet varierer på en måte som er kjent for personer med vanlig dyktighet i teknologien, avhengig av den oljeløselige dampen som skal gjenvinnes. Sjiktene omfatter fortrinnsvis aktivert karbon eller styren/divinylbenzen mikroporøse harpiksperler.

Fordi oljeløselig damp adsorbert på sjiktet må desorberes, er det fordelaktig å ha flere sjikt. På den måten kan gass-strømmen ledes over et andre sjikt mens oljeløselig damp desorberes fra det første sjiktet. Adsorpsjons- og desorpsjonstrinnene kan ombyttes i hvert sjikt slik at minst et sjikt adsorberer hele tiden. Systemer som har bare et sjikt kan anvendes, men er upraktiske da adsorpsjonen ville måtte avstenges under desorpsjonen av dette sjiktet.

Konsentrasjonen av oljeløselig damp i gass-strømmen som forlater adsorpsjonssjiktet er fortrinnsvis minst 95% mindre enn konsentrasjonen av oljeløselig damp i matestrømmen, mere fortrinnsvis minst 99% mindre, og mest fortrinnsvis minst 99,9% mindre. Gassen kan anvendes for formål som kan tåle den gjenværende oljeløselige dampen eller blåses av eller videre-behandles.

Fortrinnsvis fortsettes adsorpsjonstrinnet i hvert sjikt i en tidsperiode som er kort nok til at adsorpsjonsvarmen i det vesentlige bibeholdes i sjiktet inntil desorpsjonstrirtnet begynner. Ved å adsorbere bare for en kort tid kan desorpsjonen av oljeløselig damp senere utføres i nærvær av gjenværende varme uten å tilsette ytterligere varme. Den beste tidslengden for adsorpsjonstrinnene vil variere med individuelle systemer på en måte som lett kan fastsettes ved eksperimenter, avhengig av faktorer så som sjiktstørrelse og materiale, den oljeløselige dampen, temperaturen på sjiktet, og de trykkene som anvendes ved adsorpsjon og desorpsjon. Fortrinnsvis fortsettes et enkelt adsorpsjonstrinn i ikke mer enn 30 minutter, mere fortrinnsvis ikke mer enn 20 minutter, og mest fortrinnsvis ikke mer enn 10 minutter. Minimumstiden for adsorpsjonstrinn er begrenset først og fremst av praktiske betraktninger. Minimum er fortrinnsvis minst 30 sekunder, mere fortrinnsvis minst 2 minutter, og mest fortrinnsvis minst 5 minutter. Fortrinnsvis er sjiktets kapasitet til å adsorbere oljeløselig damp ikke fullstendig utnyttet når adsorpsjonstrinnet slutter.

Etter adsorpsjonstrinnet blir den oljeløselige dampen desorbert fra sjiktet. Desorpsjonen utføres ved et redusert trykk som er lavt nok til at den oljeløselige dampen desorberer ved temperaturen i sjiktet i nærvær av en strøm av tilbakespylingsgass. Optimalt trykk for desorpsjon kan variere på en måte som er kjent for fagfolk i teknologien, avhengig av faktorer så som størrelsen av sjiktet, materialet anvendt i sjiktet, mengden og karakteren av den oljeløselige dampen som er adsorbert på sjiktet, temperaturen i sjiktet og hastigheten for tilbakeløpsstrømmen. Trykket er fortrinnsvis ikke mer enn 300 mm Hg (4 0 kPa), mere fortrinnsvis ikke mer enn 100 mm Hg (14 kPa), og mest fortrinnsvis ikke mer enn 50 mm Hg (7 kPa). For noen anvendelser kan det være ønskelig å gå så lavt som 40 mm Hg (5 kPa). For andre kan drift ved den høye enden av de foretrukne trykkene være ønskelig.

Under desorpsjon tillater en tilbakespylingsanordning en svak strøm av tilbakespylingsgass å strømme i motstrøm til retningen av føregass-strømmen slik at desorbert oljeløselig damp bringes ut av sjiktet. Tilbakespylingsgassen, som gassen i matestrømmen, kan være en hvilken som helst gass som ikke alvorlig påvirker apparatet og som adsorberes på adsorpsjonsmaterialet i det vesentlige mindre sterkt enn den oljeløselige dampen. Fortrinnsvis trekkes tilbakespylingsgassen fra gass-matestrømmen som forlater det andre adsorpsjonssjiktet.

Desorpsjonstrinnet fortsettes i en tidsperiode som er tilstrekkelig til i det vesentlige å gjenopprette den tidligere adsorpsjonskapasiteten for sjiktet. Fortrinnsvis er denne tidsperioden kort nok til at desorpsjonen kan utføres ved bruk av varme som er holdt tilbake i sjiktet uten annen ekstra oppvarming. Mere fortrinnsvis utføres desorpsjonstrinnet i en tidsperiode som er kort nok til at sjikt kan bringes til desorpsjonstrykk, desorberes, og bringes tilbake til adsorpsjonstrykk mens det andre sjiktet er i adsorpsjonsfasen. Desorpsjonsfasen behøver ikke fortsettes for en tid som er lik tiden for adsorpsjonen. Desorpsjonsfasen kan utføres i en kortere tid enn adsorpsjonen, slik at begge sjiktene operer simultant i adsorpsjonsfasen i en kort tidsperiode. Innenfor disse begrensningene er de foretrukne maksimums- og minimums-tidsbegrensningene for desorpsjonsfasen lik dem i adsorpsjonsfasen.

En konsentrert strøm av desorbert oljeløselig damp og tilbakespylingsgass trekkes gjennom innløpet på vakuumpumpen som skaper det reduserte trykket og drives ut av utløpet. I fremgangsmåter og apparater ifølge den foreliggende oppfinnelsen er pumpen en oljeforseglet pumpe, så som en roterende lamellpumpe eller en roterende stempelpumpe.

For å forhindre adsorpsjon av oljeløselig damp i oljen, holdes oljen i pumpen ved en temperatur som er høy nok til at dens evne til å løse den oljeløselige dampen er begrenset. 01jetemperaturen er fortrinnsvis over duggpunktet hvorved oljeløselig damp kondenserer i den gass- og dampstrøm som forlater utløpet av pumpen. 01jetemperaturen er særlig minst 30°C over dette duggpunktet. Oljetemperaturen er sterkest foretrukket minst 45°C over dette duggpunktet. Temperaturen er fortrinnsvis under den temperaturen hvorved oljen eller den oljeløselige dampen dekomponerer eller spaltes betydelig. Den er mere fortrinnsvis ikke mer enn 190"C. For eksempel, når den oljeløselige dampen er 1,1,1-trikloretan, er temperaturen fortrinnsvis minst 75°C, særlig minst 30°C, og er fortrinnsvis ikke mer enn 120°C, på grunn av termisk spalting av den oljeløselige dampen over denne temperaturen.

Pumper som er spesielt konstruert for å operere ved temperaturer som kreves av den foreliggende oppfinnelse averteres kommersielt og er kommersielt tilgjengelige. Vanlige oljeforseglede pumper kan omdannes til å operere ved temperaturer som kreves av den foreliggende oppfinnelsen, ganske enkelt ved å isolere pumpen med kommersielt tilgjengelig isolasjon og oppvarming ved kjente midler, så som med elektriske varmebånd eller med "tracing" med varm olje. For noen pumper som frembringer betydelig varme under drift, kan tilstrekkelig varme oppnås ganske enkelt ved å frakoble eller begrensé pumpens kjølesystem.

Den oljeløselige dampen og tilbakespylingsgassen passerer fra pumpens utløp til en dampmottaksanordning som tar i mot den oljeløselige dampen og anvender eller blir kvitt den. For eksempel kan dampmottaksahordningen omfatte en rørledning som fører til et arbeidssted hvor den konsentrerte oljeløselige dampstrømmen kan anvendes, eller en rørledning som fører til en spalteovn hvor den oljeløselige dampen destrueres, eller et apparat for å kondensere og gjenvinne nevnte oljeløselige damp.

Fortrinnsvis omfatter dampmottaksanordningen ytterligere følgende elementer: (a) en kondenser forbundet med rørene som går fra utløpet av vakuumpumpen; (b) rør utstyrt med kontrollventiler som går fra kondenseren til en kjele hvori den kondenserte damp kommer inn; og (c) rør forsynt med kontrollventiler og som går fra kjelen til tilførselsrørene.

Kondenseren holdes ved temperatur- og trykkbetingelser som er tilstrekkelig til å kondensere en vesentlig del av den oljeløselige dampen. Trykket i kondensatoren er fortrinnsvis litt større enn trykket i føregass-strømmen som passerer til adsorpsjonssjiktene. Den kondenserte oljeløselige dampen oppfanges av en kondensatgjenvinningsanordning, så som en tank for gjenvunnet kondensat.

Tilbakespylingsgassen som inneholder ukondensert desorbert oljeløselig damp returneres til matestrømmen ved en resirkulasjonsanordning så som en resirkulasjonsledning. Dersom trykket i strømmen fra kondensatoren ikke er i alle fall svakt høyere enn trykket i føregass-strømmen, da kan en kompresorpumpe være nødvendig for å øke trykket slik at oljeløselig damp passerer fra resirkuleringsanordningen tilbake til føregass-strømmen.

I foretrukne fremgangsmåter ifølge den foreliggende oppfinnelsen omfatter dampmottakstrinnene faser for: (5a) å underkaste nevnte desorberte oljeløselige damp og tilbakespylingsgass for temperatur- og trykkbetingelser hvorunder i alle fall noe oljeløselig damp kondenserer;

(5b) å oppsamle nevnte kondenserte oljeløselige

damp; og

(5c) å returnere ukondensert oljeløselig damp og tilbakespylingsgass til nevnte matestrøm.

Betingelsene for hver fase er fortrinnsvis de som er beskrevet tidligere ved beskrivelse av apparatet.

Tegningen viser at foretrukket apparat ifølge den foreliggende oppfinnelsen, hvori dampmottaksanordningen omfatter en kondensator 5, en tank for gjenvunnet kondensat 6 og en resirkuleringsledning 18. Dersom en annen mottaksanordning er ønsket, ville de elementene og de ledningene som forbinder dem bli erstattet av en rørledning som leder for eksempel til en arbeidsplass eller et spalteapparat.

Det beskrevne apparatet inneholder en føreledning 1 som leder en føregass-strøm inneholdende oljeløselige damper gjennom den åpne ventilen 12 til adsorpsjonssjiktet 11. Ren gass, det vi si gass i det vesentlige fri for oljeløselig damp, ledes ut gjennom ventilen 14 gjennom utløpsledningen 16 og ut gjennom utblåsningen 17 til atmosfæren eller til

etterfølgende bearbeiding. Den oljeforseglede pumpen 4 reduserer trykket i adsorpsjonssjiktet 21 gjennom den åpne

ventilen 23. En svak strøm av tilbakespylingsgass strømmer igjennom tilbakespylingsledningen 2 gjennom ventilen 3 og gjennom ventilen 25 til adsorpsjonssjiktet 21. Tilbakespylingsgassen og den desorberte oljeløselige dampen går fra sjikt 21 gjennom den åpne ventilen 23 og gjennom den oppvarmede oljeforseglede vakuumpumpen 4 til kondensatoren 5. Oljeløselig damp kondenseres i kondensatoren 5. Kondensert oljeløselig damp oppfanges i tanken for gjenvunnet kondensat 6. Kondensatet i tank 6 gjenvinnes gjennom kondensatutløpet 7. Tilbakespylingsgass som inneholder ukondensert oljeløselig damp ledes gjennom resirkulasjonledningen 18 tilbake til førelinjen 1. Ventilene 13, 15, 22 og 24 er lukket når sjikt 11 er i adsorpsjonsfasen og sjikt 21 er i desorpsjonsfasen.

Når sjikt 21 er i adsorpsjonsfasen, er ventilene 22 og 24 åpne, og ventilene 23 og 25 er lukket. Når sjikt 11 er i desorpsjonsfasen, er ventilene 12 og 14 lukket og ventilene 15 og 13 er åpne. For å kontrollere strømmen av tilbakespylingsgass, er ventilen 3 fortrinnsvis 1 hvis åpning kan varieres nøyaktig til punkter mellom full åpning og full lukning, så som en nåleventil. Ventilene 12, 22, 13, 23, 14, 24, 15 og 25 behøver ikke å tillate finkontroll av strømmen. For eksempel kan de være kuleventiler eller spj eld-ventiler.

Det følgende eksemplet er bare for illustrerende formål og skal ikke oppfattes som begrensende hverken for beskrivelsen eller kravene. Dersom intet annet er nevnt er alle deler og prosentsatser gitt i volum.

Eksempel 1

Et trykk-sving-adsorpsjonssystem ble satt opp som beskrevet i tegningen hvori: (a) sjiktene 11 og 21 var 24 tommer (600 mm lange og 2 tommer (50 mm) i diameter og med 4 x 10 mesh (4,75 mm x 1,70 mm (Tyler ekvivalent)) aktivert karbon deri; (b) pumpen 4 var en isolert resirkulert oljepumpe med roterende lameller, oppvarmet til 80°C med elektrisk varmebånd, som trakk trykkene ned til 40 mm Hg (5 kPa) i karbonsjikt under desorpsjon, og pumpet trykket opp til om lag atmosfæretrykk i kondensatoren, tanken for gjenvunnet løsemiddel og

resirkuleringsledningen; og

(c) temperaturen i kondensatoren 5 var 25"C.

Systemet ble drevet i flere 10 minutters sykler (10 minutter fra når et sjikt begynte adsorpsjon inntil når det samme sjiktet begynte adsorpsjonen igjen) med en matestrøm av luft som inneholdt 5.000 ppm av 1,1,1-trikloretan som ble levert gjennom ledningen 1 ved en hastighet på en fot<3> pr. minutt (5 x 10"<4> m<3> pr. sekund) og en tilbakespylningsstrøm gjennom nåleventilen 3 på 0,09 fot<3> pr. minutt (4 x IO"<5> m<3 >pr. sekund). Når systemet stabiliserte seg inneholdt det luft som ble utblåst gjennom ledningen 17, 10 ppm 1,1,1-trikoretan, tilsvarende en 99,8 prosent fjerning av løsningsmiddelet. Tilbakespylningsgass levert fra pumpen inneholdt 23 volum% 1,1,1-trikloretan, og gass levert fra kondensatoren innholdt 17 volum% 1,1,1-trikloretan.

Eksempel 2

Systemet beskrevet i eksempel 1 ble drevet som beskrevet deri, unntatt at temperaturen på oljen i vakuumpumpen var 95°C. Lignende resultater ble oppnådd.

Claims (9)

1. Fremgangsmåte for gjenvinning av oljeløselig løsemiddel-mononer eller -hydrokarbondamp fra en gassformig matestrøm, omfattende trinnene (1) å lede nevnte gassformige matestrøm som inneholder oljeløselige damper gjennom et første adsorpsjonssjikt som inneholder et materiale som er effektivt til å adsorbere nevnte løsningsmiddel under betingelser hvor betydelig oljeløselig damp adsorberes; (2) å omdirigere strømmen av gassformig matestrøm til et andre lignende adsorpsjonsjikt; (3) å sette nevnte første adsorpsjonssjikt under redusert trykk fremskaffet av en vakuumpumpe i nærvær av en tilbakespylingsgass-strøm som går i motstrøm til den retningen hvori nevnte gassformige matestrøm går, under betingelser slik at oljeløselig damp adsorbert på nevnte sjikt desorberes og strømmer ut av nevnte sjikt med nevnte tilbakespylingsstrøm; (4) å trekke nevnte desorberte oljeløselige damp og tilbakespylingsgass-strøm gjennom vakuumpumpen; og (5) å lede desorbert oljeløselig damp og tilbakespylingsgass fra nevnte vakuumpumpe til et rør fra hvilket den anvendes, ødelegges eller kondenseres, karakterisert ved at det anvendes en oljeforseglet vakuumpumpe som holdes på en temperatur over duggpunktet til den oljeløselige damp i oljen, og tilbakespylingsgass-strømmen tømmes ut fra utløpet av den oljeforseglede vakuumpumpen.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den oljeløselige damp fra den desorberte, oljeløselige damp og tilbakespylingsgass-strøm fra trinn (5) kondenseres ved trinnene: (a) å underkaste nevnte desorberte damp og tilbakespylingsgass for temperatur- og trykkbetingelser hvorunder i alle fall noe oljeløselig damp kondenserer; (b) å oppsamle nevnte kondenserte damp; og (c) å tilbakeføre ukondensert oljeløselig damp og tilbakespylingsgass til nevnte matestrøm.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at nevnte adsorpsjonstrinn (1) og (2) fortsettes i et tidsrom som er kort nok til at adsorpsjonsvarmen i det vesentlige forblir i adsorb-sjons-sjiktet.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at forseglingsoljen i vakuumpumpen holdes ved en temperatur minst 30°C over duggpunktet for den oljeløselige dampen i oljen, og tilbakespylingsgass-strømmen tømmes ut fra vakuumpumpen.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at oljen i nevnte pumpe holdes ved en temperatur på minst 45<*>C over duggpunktet for den desorberte oljeløselige dampen, og tilbakespylingsgass-strømmen tømmes ut fra vakuumpumpen.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 1-5, karakterisert ved at forseglingsoljen i vakuumpumpen holdes ved en temperatur mellom 80°C og 120°C, trykket under desorpsjonen er ikke mer enn 50 mm Hg (7 kPa), trykket hvorved oljeløselig damp kondenseres er ikke mindre enn omlag atmosfæretrykk, og temperaturen ved hvilken den oljeløselige damp kondenseres, er ikke mer enn 25°C.

7. Fremgangsmåte ifølge krav 1-6, karakterisert ved at nevnte oljeløselige damp velges fra halogenerte hydrokarboner og aromatiske hydrokarboner.

8. Apparat for å utføre fremgangsmåten ifølge krav 1-7, omfattende: (1) flere adsorpsjonssjikt (11, 21) som inneholder et materiale som effektivt adsorberer den oljeløselige damp og foreligger i en mengde som er tilstrekkelig til å adsorbere betydelige mengder av dampen; (2) materør (1) utstyrt med kontrollventiler (12, 22) og som går til tilførselsendene av adsorbsjonssjiktene (11, 21) ; (3) et tilbakespylingsrør (2) utstyrt med kontrollventiler (3, 15, 25) og som fører til de motsatte ender av adsorbsjonssjiktene (11, 21) av tilførselsendene, og muliggjør en tilbakespylingsgass-strøm gjennom hvert adsorbsjonssjikt (11, 21) i motsatt retning av den matestrømmen går, når adsorbsjonssjiktet (11 eller 21) ikke tar imot matestrømmen; (4) en vakuumpumpe (4) med et innløp og et utløp; (5) vakuumrør utstyrt med kontrollventiler (13, 23) forbundet med hvert adsorpsjonssjikt (11, 21) og med innløpet på en vakuumpumpe (4) ;og (6) rør utstyrt med kontrollventiler som går fra utløpet av vakuumpumpen, karakterisert ved at vakuumpumpen (4) er en oljeforseglet vakuumpumpe.

9. Apparat ifølge krav 8, karakterisert ved at det dessuten omfatter: (a) en kondenser (5) forbundet med rørene som går fra utløpet av vakuumpumpen (4); (b) rør utstyrt med kontrollventiler som går fra kondenseren til en kjele (6) hvori den kondenserte damp kommer inn; og (c) rør (15) forsynt med kontrollventiler og som går fra kjelen (6) til tilførselsrørene.