NO173398B - Fremgangsmaate ved kontinuerlig kokning av celluloseholdigfibermateriale - Google Patents
Fremgangsmaate ved kontinuerlig kokning av celluloseholdigfibermateriale Download PDFInfo
- Publication number
- NO173398B NO173398B NO89895111A NO895111A NO173398B NO 173398 B NO173398 B NO 173398B NO 89895111 A NO89895111 A NO 89895111A NO 895111 A NO895111 A NO 895111A NO 173398 B NO173398 B NO 173398B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- liquid
- flow zone
- zone
- fiber material
- black liquor
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 238000010411 cooking Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 title claims description 4
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 title claims description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 69
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 claims abstract description 50
- 239000002023 wood Substances 0.000 claims description 33
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims description 23
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 11
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 10
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 2
- 239000000284 extract Substances 0.000 claims 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000029087 digestion Effects 0.000 abstract description 2
- 229920000862 Arboform Polymers 0.000 abstract 1
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M sodium hydroxide Inorganic materials [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 23
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 2
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 2
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 2
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 2
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 2
- 150000001720 carbohydrates Chemical class 0.000 description 2
- 235000014633 carbohydrates Nutrition 0.000 description 2
- 235000018185 Betula X alpestris Nutrition 0.000 description 1
- 235000018212 Betula X uliginosa Nutrition 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C1/00—Pretreatment of the finely-divided materials before digesting
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/0021—Introduction of various effluents, e.g. waste waters, into the pulping, recovery and regeneration cycle (closed-cycle)
Landscapes
- Paper (AREA)
Abstract
Fremgangsmåte ved kontinuerlig oppslutningskoking av celluloseholdig fibermateriale, som impregneres med væske i et lukket system, som omfatter en medstrømssone (52) og en motstrømssone (53), hvilken væske i med-strømssonen (52) omfatter svartlut og eventuelt hvitlut og i motstrømssonen (53) omfatter hvitlut. Væske trekkes ut fra impregneringssystemet ved en posisjon plassert mellom medstrømssonen (52) og motstrømssonen (53). I henhold til oppfinnelsen tilføres i tillegg til hvitlut i motstrømssonen (53) svartlut i en slik mengde at et forutbestemt høyt væsketved-forhold erholdes i kokerens innløp.
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte ved kontinuerlig koking av celluloseholdig fibermateriale, sliksom angitt i krav l's ingress.
Det er fra svensk patent nr. 359,331 kjent at impregnering av ved med hvitlut kan utføres i motstrøm og at svartlut kan tilføres vedmaterialet i impregneringskarets innløp. Målsettingen med denne fremgangsmåten er i første rekke å øke konsentrasjonen av aktive kjemikalier i kokeluten ved å trekke ut en viss mengde impregneringsvæske, hvis innhold av kjemikalier hovedsakelig forbrukes. Derved reduseres væske:ved forholdet i kokeren, som gir en høy konsentrasjon av aktive kjemikalier, som resulterer i raskere koking. Den reduserte væskemengden i kokeren i forhold il konvensjonelle metoder, medfører også en reduksjon av dampforbruket, spesielt høytrykksdamp. Det har imidlertid vist seg at et lavt væske:ved-forhold kan medføre problemer med styring av kokeprosessen og også vanskeligheter med flismalerens bevegelser på grunn av forskjeller i relativ hastighet mellom flis og fri væske. Den relativt høye konsentrasjon av kjemikalier anvendt i alkaliske koke-metoder medfører også angrep på ved-råvarens karbohydrater med redusert masse.viskositet og massestyrke som resultat.
Formålet med foreliggende oppfinnelse er å frembringe en forbedret metode ved kontinuerlig koking av fiberholdig cellulosemateriale som eliminerer de nevnte ulemper med lavt væske:ved-forhold i kokeren og relativt høy alkali-konsentrasjon ved innledningen av kokingen.
Den nye fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen består i hovedsak i at i tillegg til hvitlut tilføres til motstrøms-sonen svartlut i en slik mengde at et forutbestemt væske:-ved-forhold erholdes i kokerens innløp. Dette forholdet er passende 2.0:1 til 4.5:1, fortrinnsvis 3.0:1 til 3.5:1.
Fremgangsmåten er således særpreget ved det som er angitt i krav l's karakteriserende del, ytterligere trekk fremgår av kravene 2 - 12.
Oppfinnelsen vil i det følgende bli forklart nærmere med henvisning til tegningen, som skjematisk viser et strømn-ings-skjema for kontinuerlig oppslutningskoking av fibermateriale, som impregneres i henhold til oppfinnelsen.
Det i figuren viste anlegget omfatter et horisontalt basningskar A, et vertikalt impregneringskar B og en vertikal koker C. Det oppdelte fibermaterialet, som fortrinnsvis utgjøres av treflis, mates fra en flislomme l gjennom en lavtrykkssluse 2 til basningskaret A. Lavtrykks-damp med et trykk på f.eks. 1 atm tilføres til basningskaret A gjennom ledning 3, og avdrevet luft føres ut gjennom ledning 4. Fra basningskaret A, som flisen passerer i løpet av 2 - 5 minutter, faller flisen ned i en høytrykkssluse 5, som omfatter en i ett hus vridbar, med lommer eller diametrale kanaler utbygget kik. Derfra pumpes flisen opp til toppen av impregneringskaret B ved hjelp av en sirkulerende væske, som med en pumpe 6 bringes til å strømme gjennom en tilførselsledning 7 og en returledning 8. Væsken trekker med seg flis fra høytrykksslusen 5 og driver flisen i suspensjon gjennom tilførselsledningen 7 til impregneringskarets topp, der det er plassert en slik (ikke vist) for utskilling av en viss del væske for sirkulasjon. Den væsken som avsiles, føres tilbake gjennom returledningen 8 til høytrykksslusen 5. Tilførselsledningen 7 og returledningen 8 danner dermed en innmatningssirkulasjon for væskebåren flis.
Flisen innmates i høytrykksslusens 5 lommer ved hjelp av væske, som med en pumpe 9 sirkuleres i en ledning 10. Væske som sluses tilbake til lavtrykkssiden, går fra denne ledningen 10 til en nivåtank 11, som er tilsluttet til toppen av impregneringskaret B via en ledning 12 for tilbakeføring av væsken til høytrykkssiden ved hjelp av en i ledningen 12 plassert pumpe 13. Sirkulasjonsledningen 10 er tilkoblet til et flisinnmatningsrør 14 før høytrykksslusen 5 via en sandseparator 15 og et par siler 16 for avsiling av overskuddsvæske. Fra sandseparatoren 15 tas ut sand og lignende ikke-ønskede partikler via en ledning 17.
Impregneringskaret B består av en langstrakt beholder med sirkulært tverrsnitt, som passende vider seg ut i retning nedover. Impregneringskaret danner eller inngår i et lukket impregneringssystem, som ved den viste utførelsen består av en medstrømssone 52 og en motstrømssone 53. Ved impreg-ner ingskarets bunn er det anordning (ikke vist) for kontinuerlig utmating av flis, som under sin kontinuerlige bevegelse nedover impregneres med tilførte væsker. Impregneringskaret B er forsynt med en i veggen innsatt sil 18 for uttrekking av en forutbestemt mengde væske Q& fra flis-suspensjonen. Den gjennom silen 18 uttrukne væsken føres gjennom en ledning 19 til den andre av to seriekoblede blåsesykloner 21, 22 som er koblet sammen med en ledning 20.
Til impregneringskarets B topp innpumpes gjennom ledningen 12 en bestemt mengde svartlut, som gjennom en ledning 23 tilføres fra den andre blåsesyklonen 22. Dersom det er ønskelig kan en mindre mengde hvitlut tilføres til toppen av impregneringskaret fra et lager via en ledning 24, en grenledning 25 og ledningen 12.
Fra bunnen av impregneringskaret B overføres den impreg-nerte flis til toppen av kokeren C mens væske, dvs. kokelut, gjennom en tilførselsledning 26, som er koblet til et utløp 28 ved impregneringskarets bunn, hvor en sil (ikke vist) er plassert i toppen av kokeren for utskilling av en viss del væske for sirkulasjon. Sirkulasjonsvæsken tilbakeføres gjennom en returledning 27, i hvilken det er plassert en pumpe 29, med hvilken en så kraftig væskestrøm opprettholdes i ledningene 26, 27 at flis trekkes med og spyles ut gjennom utløpet 28. Tilførselsledningen 26 og returledningen 27 danner følgelig en overføringssirkulasjon for suspensjonen av impregnert flis og kokevæske.
For å oppnå en jevn fordeling av det alkali som føres i motstrøm og gi best mulige forutsetninger for reaksjonen mellom alkali og ved, innsettes med fordel en sil 47 mellom uttrekkssilen 18 og impregneringskarets bunn. Fra denne silen 47 taes det ut en væskemengde som sirkuleres gjennom en ledning 48 og pumpen 29 til bunnen av impregneringskaret. Motstrøms-strømmen i den nedre delen av motstrømssonen blir dermed større enn oppstrømmen i den øvre delen av motstrøms-sonen som er beliggende ovenfor silen 47.
Den hovedsakelige oppvarmingen av kokevæske og vedmateriale skjer indirekte med tilsetting av høytrykksdamp gjennom en ledning 33 til en varmeveksler 34 i returledningen 27, gjennom hvilken den sirkulerende kokevæsken strømmer. Denne oppvarmingen medfører en økning av reaksjonshastigheten mellom ved og effektivt alkali i motstrømssonen.
Kokeren er forsynt med en sil 30 for sirkulasjon av væske gjennom en ledning 31 ved hjelp av en pumpe 32, hvorved væsken varmes i en varmeveksler 55. Ledningen 31 omfatter et sentralrør som er plassert i kokerens senter for å munne ut ved silen 30. I den nedre delen av kokeren utføres mot-strømsvasking av det kokte fibermaterialet med vaskevæske, som tilføres via en ledning 35 og pumpes inn med en pumpe 36 i kokerens nedre ende i en mengde som regulereres på en slik måte at kokeren holdes fylt med væske. Vaske-væsken oppvarmes indirekte med damp, som tilføres en varmeveksler 37, som er plassert i en ledning 38 for sirkulasjon av vaske-væske med en pumpe 39, idet vaskevæsken tas ut gjennom en sil 40 og tilbakeføres gjennom et sentralrør, som strekker seg fra kokerens bunn og munner ut ved silen 40. Den oppvarmede vaske-væsken drives motstrøms opp gj ennom den sakte nedover bevegelige flismaleren og fortrenger dennes innhold av forbrukt kokelut, som trekkes av gjennom en uttrekkssil 41 og føres via en ledning 42 til den første av de to blåsesyklonene 21, 22. Nedenfor uttrekkssilen 41 finnes ytterligere en sil 49 for sirkulasjon av væske gjennom en ledning 50 med en i denne plassert pumpe 51, ved hvilken væsken sirkuleres via et sentralrør, som har sitt utløp ved silen 49. Effluent fra den andre blåsesyklonen 22 som ikke tilføres impregneringskaret, føres gjennom en ledning 56 til et gjenvinningsanlegg. Det kokte fibermaterialet mates ut ved kokerens bunn med en passende skrapeanordning og føres gjennom en ledning 57 til videre behandling.
I tillegg til indirekte oppvarming av kokevæske og ved i nevnte overføringssirkulasjon 26, 27 skjer en direkte oppvarming med damp, som tilføres toppen av kokeren via ledningen 44.
Silen 18 i impregneringskaret B er plassert slik at en tilstrekkelig oppholdstid for nedstrømsimpregnering med svartlut og eventuelt en mindre mengde hvitlut erholdes. Avstanden til karets bunn er avpasset slik at en tilstrekkelig lang tid for motstrømsimpregnering med hvitlut erholdes. Passende oppholdstider kan eksempelvis være 10 - 20 minutter for medstrømsimpregnering med svartlut og 10 -
20 minutter for motstrømsimpregnering med hvitlut.
Den totale væskemengden til impregneringskarets B topp, inkludert flisfuktighet, dampkondensat, svartlut og eventuelt hvitlut, skal være så stor at den er tilstrekkelig til dels fullstendig å mette flisen med væske, dels gi et visst overskudd av i flisen ikke bundet væske. Den i flisen bundne væske QB er for furu 1.8 og for bjerk 1.3 m<3>/tonn tørr ved. Den frie væskemengden QF, som tilføres impregneringskarets topp, bør ikke være mindre enn 0.5 m<3>/tonn tørr ved. For å forbedre strømningsforholdene for flisen kan den frie væskemengde QF med fordel økes til 1.0 m<3>/tonn tørr ved og under visse forhold opp til 2.5 m<3>/tonn tørr ved eller høyere.
Fra silen 18 trekkes det ut en væskemende QA, som skal være større enn den frie væsken QF i impregneringskarets øvre del. Forskjellen skal være så stor at en oppstrøm fra impregneringskarets bunn møter den nedadgående flisen og at effektivt alkali i den hvitluten som trekkes oppover, forbrukes ved reaksjon med vedmaterialet. Oppstrømmen bør begrenses slik at restinnholdet av effektivt alkali i den uttrukne væsken QA er av omtrent samme størrelsesorden som innholdet av restalkali i luten som trekkes ut fra kokeren til kjemikaliegjenvinningen via silen 41, ledningene 42, 20, 34 og ledning 54.
Til bunnen av impregneringskaret B tilføres en for kokingens gjennomføring passende mengde hvitlut gjennom en ledning 45, som forbinder ledningen 24 med returledningen 27. Med normal hvitlut-konsentrasjon blir denne mengden 0.8 - 1.6 m<3>/tonn tørr ved, avhengig av hvor stor del av luten som tilføres veden til toppen av impregneringskaret via ledningene 25 og 12, hvitlutens konsentrasjon av effektivt alkali og vedens forbruk av alkali. Sammen med hvitluten tilsettes i henhold til oppfinnelsen også en bestemt mengde svartlut, som tilføres fra blåsesyklonen 21 gjennom en ledning 46. Mengden av svartlut tilpasses slik at det erholdes et passende forhold væske:ved i kokerens medstrømssone. Vanligvis er dette forholdet 2.0:1 til 4.5:1 men i visse tilfeller kan væskemengden være lavere enn 2.0 tonn/tonn tørr ved eller høyere enn 4.5 tonn/tonn tørr ved.
Med væske:ved-forholdet menes total væskemengde av ved-fuktighet + dampkondensat + hvitlut + svartlut per tonn tørr ved.
Temperaturen i impregneringskarets topp ligger vanligvis i området 110 - 120 'C og i bunnen, dvs. i overførings-sirkulasjonen 26, 27 på ca. 130 - 160 °C. Den gjennom silen 18 avtrukkede lut har en temperatur på ca. 120 - 135 °C, mens den fra kokeren gjennom silen 41 avtrukne svartlut har en temperatur på ca. 150 - 170 " C. En del av varmeinnholdet i de to uttrekningene eller svartlutene fra impregneringskaret og kokeren utvinnes i de to blåsesyklonene 21, 22 hvorved svartlutseffluenten fra den første blåsesyklonen 21 kan ha en temperatur på f.eks. 125 °C mens svartlutseffluenten fra den andre blåsesyklonen 22 kan ha en temperatur på f.eks. 102 °C. Fra de to blåsesyklonene 21, 22 kan således svartluter tilbakeføres til prosessen med varmeinnhold som ligger nær de temperaturer som skal opprettholdes i henholdsvis impregneringskarets topp og bunn. Dette er av stor verdi fra et varmeøkonomisk synspunkt. Det er også mulig å tilføre svartlut til bunnen av impregneringskaret, som helt eller delvis utgjøres av uttrekk fra kokeren. Et slikt uttrekk tilføres særskilt om dette er fordelaktig fra et varmeøkonomisk synspunkt. For å gjøre dette anordnes en forbindelse 54 mellom ledningene 42 og 46.
I det følgende gis et eksempel på koking av furu i henhold til foreliggende oppfinnelse. Med i figuren og de nedenfor angitt betegnelser beregnes total væskemengde QT per tonn tørr ved i kokerens medstrømssone i henhold til ligningen :
Væskemengder pr. tonn tørr ved er følgende :
For å oppnå et væske:ved-forhold på 3.2:1 i kokeren, beregnes nødvendig mengde svartlut Qg til impregneringskarets bunn med følgende ligning :
Balanseforholdet for effektivt alkali som NaOH er omtrent følgende for de to hvitluttilsetningene :
Forbruket av alkali i impregneringskaret B fordeler seg som følger :
I uttrekket QA fra impregneringskaret finnes effektivt alkali i en mengde på 15 kg NaOH/tonn tørr ved. Resterende effektivt alkali til kokeren blir dermed 180 - 90 - 15 = 75 kg NaOH/tonn tørr ved, som tilsvarer konsentrasjonen av effektivt alkali i begynnelsen av kokerens kokesone på 75/3.2 = 23 g NaOH/1 kokevæske.
Den erholdte konsentrasjon av effektivt alkali 23 g/l regnet som NaOH er tilstrekkelig lav for å ikke forårsake nevneverdig nedbryting av massens karbohydrater i begynnelsen av oppslutningskokingen. Skulle det være ønskelig med enda lavere konsentrasjoner, kan dette gjøre ved å trekke en væskestrøm fra trimsilen 20 i kokeren til overførings-sirkulasjonen. Derved erholdes en ytterligere reduksjon av effektivt alkali i overføringssirkulasjonen.
Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelse kan også tillempes i såkalt to-kropps hydraulkokere, der væsken i overførings-sirkulasjonen oppvarmes til full koketemperatur, dvs. 160 - 170 °C.
Ved den i figuren viste utformingen er impregneringen kombinert med medstrømskoking i kokeren C. Den kan også med stor fordel tillempes ved såkalt forlenget koking, der også kokingen utføres i to trinn med et første medstrømstrinn og et andre motstrømstrinn.
Fremgangsmåten i oppfinnelsen kan også tillempes i kontinuerlig arbeidende kokere, der impregnering og koking utføres i samme kar med impregneringstrinnet i karets øvre del og koketrinnet derunder.
Claims (12)
1. Fremgangsmåte ved kontinuerlig koking av celluloseholdig fibermateriale, som impregneres med væske i et lukket system, som omfatter en medstrømssone (52) og en motstrøms-sone (53), hvilken væske i medstrømssonen (52) omfatter svartlut og eventuell hvitlut og i motstrømssonen (53) omfatter hvitlut, idet væske uttrekkes fra impregneringssystemet (B), for gjenvinning, ved en posisjon (18) beliggende mellom medstrømssonen (52) og motstrømssonen (53), karakterisert ved at foruten hvitlut til-føres til motstrømssonen (53) svartlut i en slik mengde at et væske:vedforhold i området 2.0:1 til 4.5:1, fortrinnsvis 3.0:1 til 3.5:1, erholdes i kokerens (C) innløp.
2. Fremgangsmåte i henhold til krav l, karakterisert ved at svartlut og eventuelt hvitlut tilsettes til fibermaterialet i slike mengder at mengde fri væske i impregneringskarets medstrømssone (52) er over 0.5 m<3>/tonn tørt fibermateriale, fortrinnsvis over 1.0 m<3>/tonn tørt fibermateriale.
3. Fremgangsmåte i henhold til krav 1 og 2, karakterisert ved at konsentrasjonen av effektivt alkali i kokerens (C) innløp er mindre enn 30 g/l og reguleres i hovedsak ved tilsetting av hvitlut og svartlut og ved fibermaterialets oppholdstid i hovedsak i mot-strømssonen (53) av impregneringssystemet (B).
4. Fremgangsmåte i henhold til krav 1 - 3, karakterisert ved at fibermaterialets oppholdstid i medstrømssonen (52) i impregneringssystemet (B) er 10 - 20 min. og i motstrømssonen (53) 10-20 min.
5. Fremgangsmåte i henhold til krav l - 3, karakterisert ved at konsentrasjonen av effektivt alkali i kokerens (A) innløp også reguleres ved sirkulasjon av en mindre mengde delvis forbrukt kokevæske til kokerens (A) innløp.
6. Fremgangsmåte i henhold til krav 1-5, karakterisert ved at den til medstrømssonen tilførte hvitlut utgjør 0.8 - 1.6 m<3>/tonn tørr ved.
7. Fremgangsmåte i henhold til krav 1-6, karakterisert ved at den til motstrømssonen (53) tilførte svartlut har et relativt lavt innhold av effektivt alkali.
8. Fremgangsmåte i henhold til krav 1-7, karakterisert ved at den til medstrømssonen (52) tilførte svartluten har et relativt lavt innhold av effektivt alkali og et høyt innhold av sulfid.
9. Fremgangsmåte i henhold til krav 1-8, karakterisert ved at oppstrømmen i mot-strømssonen (53) begrenses slik at resterende innhold av effektivt alkali i den uttrukne væsken i hovedsak er i samme størrelsesorden som det resterende innhold av effektivt alkali i uttrekket fra kokeren (C).
10. Fremgangsmåte i henhold til krav 1-9, karakterisert ved at uttrekkene fra impregneringssystemet (B) og kokesystemet (C) overføres til i det minste to seriekoblede blåsesykloner (21, 22) for varmegjen-vinning, at den til impregneringssystemets motstrømssone (53) tilførte svartlut i hovedsak omfatter effluenten fra den første (21) av blåsesyklonene, hvilken erholder uttrekk fra kokeren (C), og at den til medstrømssonen (52) tilførte svartluten utgjøres av effluenten fra en etterfølgende blåsesyklon (22), som erholder uttrekk fra kokeren (C) via nevnte første blåsesyklon (21) og uttrekk fra impregneringssystemet (B) .
11. Fremgangsmåte i henhold til krav 10, karakterisert ved at den til impregneringssystemets motstrømssone (53) tilførte svartluten omfatter uttrekk fra kokeren (C) som ikke har passert den første blåsesyklonen (21).
12. Fremgangsmåte i henhold til krav 1-11, karakterisert ved at mengden av væske, som uttrekkes fra impregneringssystemet (B), er større en mengden fri væske i medstrømssonen (52), hvorved forskjellen mellom nevnte mengder er så stor at en oppstrøm av væske i motstrømssonen (53) møter det nedadgående fibermaterialet og at effektivt alkali i hvitluten av væsken som føres oppover i motstrømssonen (53), forbrukes ved reaksjon med fibermaterialet .
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8804578A SE468053B (sv) | 1988-12-20 | 1988-12-20 | Saett vid kontinuerlig uppslutningskokning av cellulosahaltigt fibermaterial |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO895111D0 NO895111D0 (no) | 1989-12-19 |
| NO895111L NO895111L (no) | 1990-06-21 |
| NO173398B true NO173398B (no) | 1993-08-30 |
| NO173398C NO173398C (no) | 1993-12-08 |
Family
ID=20374278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO895111A NO173398C (no) | 1988-12-20 | 1989-12-19 | Fremgangsm}te ved kontinuerlig kokning av celluloseholdigfibermateriale |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5080755A (no) |
| JP (1) | JPH02216289A (no) |
| AT (1) | AT395026B (no) |
| BR (1) | BR8906617A (no) |
| CA (1) | CA1332526C (no) |
| DE (1) | DE3938504C2 (no) |
| FI (1) | FI91895C (no) |
| FR (1) | FR2640651B1 (no) |
| NO (1) | NO173398C (no) |
| SE (1) | SE468053B (no) |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5053108A (en) * | 1989-06-28 | 1991-10-01 | Kamyr Ab | High sulfidity cook for paper pulp using black liquor sulfonization of steamed chips |
| US5213662A (en) * | 1991-08-14 | 1993-05-25 | Kamyr, Inc. | Treatment of chips with high temperature black liquor to reduce black liquor viscosity |
| US5529661A (en) * | 1991-08-23 | 1996-06-25 | Kvaerner Pulping Technologies Ab | Process for controlling the flow of cellulosic fiber material through an impregnation vessel |
| SE469078B (sv) * | 1991-08-23 | 1993-05-10 | Kamyr Ab | Saett vid kontinuerlig kokning av cellulosahaltigt fibermaterial |
| SE9201477L (sv) * | 1992-05-11 | 1993-06-28 | Kamyr Ab | Saett vid blekning av massa utan anvaendning av klorkemikalier |
| US5302247A (en) * | 1992-11-02 | 1994-04-12 | Kamyr, Inc. | Top circulation line cooling for a modified cook digester |
| US5489363A (en) * | 1993-05-04 | 1996-02-06 | Kamyr, Inc. | Pulping with low dissolved solids for improved pulp strength |
| US5824187A (en) * | 1993-12-29 | 1998-10-20 | Kvaerner Pulping Ab | Method for the continuous cooking of pulp |
| SE502039C2 (sv) * | 1993-12-29 | 1995-07-24 | Kvaerner Pulping Tech | Sätt och anordning för kontinuerlig kokning av massa |
| SE502134C2 (sv) * | 1994-02-10 | 1995-08-28 | Kvaerner Pulping Tech | Optimering av vätske/ved-förhållande i förimpregneringskärl och kontinuerlig kokare vid framställning av kemisk massa |
| TW245651B (en) * | 1994-02-24 | 1995-04-21 | Babcock & Wilcox Co | Black liquor gasifier |
| US5660686A (en) * | 1994-09-02 | 1997-08-26 | Ahlstrom Machinery Inc. | Cooking with spent liquor pretreatment of cellulose material |
| US5925216A (en) * | 1994-11-15 | 1999-07-20 | Kvaerner Pulping Ab | Method of continuous pulping in a digester with high black liquor usage in the impregnation stage |
| US5650045A (en) * | 1994-12-14 | 1997-07-22 | Salminen; Reijo K. | Apparatus and method for wood pulp digester |
| US5674359A (en) * | 1995-02-08 | 1997-10-07 | Ahlstrom Machinery Inc. | Continuous cooking of cellulosic fibrous material with cold alkali impregnation |
| US6248208B1 (en) | 1995-06-02 | 2001-06-19 | Andritz-Ahlstrom Inc. | Pretreatment of chips before cooking |
| SE506703C2 (sv) | 1995-07-12 | 1998-02-02 | Kvaerner Pulping Tech | Impregnering av fibermaterial i medström vid kontinuerlig kokning |
| SE504644C2 (sv) * | 1995-07-12 | 1997-03-24 | Kvaerner Pulping Tech | Vätskecirkulation i ett kärl för impregnering av flis |
| US5658428A (en) * | 1995-10-19 | 1997-08-19 | Kvaerner Pulping Technologies Ab | Method for impregnation in a single-vessel hydraulic digester |
| SE506458C2 (sv) | 1996-02-09 | 1997-12-15 | Kvaerner Pulping Tech | Kontinuerlig kokning av cellulosahaltigt material med värmeväxling mellan kokaravdrag och cirkulerande kokvätska |
| US6159336A (en) * | 1997-08-07 | 2000-12-12 | Kvaerner Pulping Ab | Method and device for the continuous cooking of pulp |
| SE518542C2 (sv) * | 2001-03-21 | 2002-10-22 | Kvaerner Pulping Tech | Kontinuerlig kokare förfarande för drift av kontinuerlig kokare och återföringssystem för kokvätska i en kontinuerlig kokare |
| SE0104247L (sv) * | 2001-12-14 | 2002-10-22 | Kvaerner Pulping Tech | Förbehandling av flis med färsk vitlut före behandling med svartlut |
| SE518993E (sv) * | 2002-01-24 | 2013-04-23 | Metso Paper Sweden Ab | Framställning av cellulosamassa genom kokning med en kokvätska innehållande förindunstad svartlut |
| SE518957C2 (sv) * | 2002-01-24 | 2002-12-10 | Kvaerner Pulping Tech | Förfarande för att öka värmeekonomin i kokarsystemet vid kontinuerlig kokning |
| SE527058C2 (sv) * | 2004-02-09 | 2005-12-13 | Kvaerner Pulping Tech | Kontinuerlig kokprocess med förbättrad värmeekonomi |
| US7241363B2 (en) * | 2004-06-26 | 2007-07-10 | International Paper Company | Methods to decrease scaling in digester systems |
| FI122841B (fi) * | 2004-10-04 | 2012-07-31 | Metso Paper Inc | Menetelmä ja laitteisto selluloosamassan valmistamiseksi |
| FI120547B (fi) * | 2004-10-04 | 2009-11-30 | Metso Paper Inc | Alkalinen keittomenetelmä ja laitteisto massan valmistamiseksi |
| KR20110123184A (ko) | 2010-05-06 | 2011-11-14 | 바히아 스페셜티 셀룰로스 에스에이 | 높은 알파 용해 펄프 제조를 위한 방법 및 시스템 |
| US8986504B1 (en) | 2013-10-25 | 2015-03-24 | International Paper Company | Digester apparatus |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2359543A (en) * | 1940-09-24 | 1944-10-03 | Kamyr Ab | Apparatus for continuous digestion of fibrous material |
| US3035963A (en) * | 1958-02-19 | 1962-05-22 | Lummus Co | Process for the continuous digestion of cellulosic materials |
| GB945957A (en) * | 1960-02-08 | 1964-01-08 | Ass Pulp & Paper Mills | Continuous pulping process |
| FI44514B (no) * | 1963-12-13 | 1971-08-02 | Kamyr Ab | |
| US3427218A (en) * | 1964-07-10 | 1969-02-11 | Kamyr Ab | Method of performing counter-current continuous cellulose digestion |
| NO122466B (no) * | 1966-06-24 | 1971-06-28 | Ass Pulp & Paper Mills | |
| SE330819B (no) * | 1966-09-12 | 1970-11-30 | Kamyr Ab | |
| SE359331B (no) * | 1970-03-17 | 1973-08-27 | Kamyr Ab | |
| US3723242A (en) * | 1971-04-01 | 1973-03-27 | Union Camp Corp | Oxidation of sulfide pulping liquor to form polysulfide liquor in situ |
| JPS5324521A (en) * | 1976-08-20 | 1978-03-07 | Hitachi Ltd | Control devic e of governor used for engine |
| US4071399A (en) * | 1976-09-01 | 1978-01-31 | Kamyr, Inc. | Apparatus and method for the displacement impregnation of cellulosic chips material |
| FI63610C (fi) * | 1981-12-31 | 1983-07-11 | Ekono Oy | Foerfarande foer kontinuerlig uppslutning av finfoerdelat material |
| US4436586A (en) * | 1982-01-22 | 1984-03-13 | Kamyr, Inc. | Method of producing kraft pulp using an acid prehydrolysis and pre-extraction |
-
1988
- 1988-12-20 SE SE8804578A patent/SE468053B/sv not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-09-28 CA CA000614211A patent/CA1332526C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-10-12 US US07/420,322 patent/US5080755A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-01 JP JP1283176A patent/JPH02216289A/ja active Pending
- 1989-11-20 DE DE3938504A patent/DE3938504C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-28 AT AT0271789A patent/AT395026B/de not_active IP Right Cessation
- 1989-12-04 FR FR898915985A patent/FR2640651B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1989-12-19 FI FI896074A patent/FI91895C/fi active IP Right Grant
- 1989-12-19 NO NO895111A patent/NO173398C/no unknown
- 1989-12-20 BR BR898906617A patent/BR8906617A/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3938504A1 (de) | 1990-06-21 |
| FI91895B (fi) | 1994-05-13 |
| DE3938504C2 (de) | 1995-11-16 |
| FR2640651A1 (fr) | 1990-06-22 |
| FR2640651B1 (fr) | 1992-02-28 |
| JPH02216289A (ja) | 1990-08-29 |
| BR8906617A (pt) | 1990-09-04 |
| SE8804578D0 (sv) | 1988-12-20 |
| ATA271789A (de) | 1992-01-15 |
| NO895111D0 (no) | 1989-12-19 |
| FI896074A0 (fi) | 1989-12-19 |
| SE468053B (sv) | 1992-10-26 |
| NO173398C (no) | 1993-12-08 |
| US5080755A (en) | 1992-01-14 |
| AT395026B (de) | 1992-08-25 |
| NO895111L (no) | 1990-06-21 |
| FI91895C (fi) | 1994-08-25 |
| SE8804578L (sv) | 1990-06-21 |
| CA1332526C (en) | 1994-10-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO173398B (no) | Fremgangsmaate ved kontinuerlig kokning av celluloseholdigfibermateriale | |
| CN1104524C (zh) | 纸浆生产过程中对固体溶解物的控制 | |
| US3097987A (en) | Continuous pulping process | |
| US4174997A (en) | Method and apparatus for continuous hydrolysis of cellulosic fiber material | |
| CA2705774C (en) | Use of polysulfide in modified cooking | |
| NO147655B (no) | Fremgangsmaate samt anordning for bruk ved marin seismisk datainnsamling. | |
| JPS6012477B2 (ja) | リグノセルロ−ス物質の連続アルカリ脱リグニン化法 | |
| EP3018251B1 (en) | Method for recovering hydrolysate in a prehydrolysis sulfate cooking process for producing pulp | |
| CN111819323B (zh) | 生产溶解浆料的方法 | |
| US5192396A (en) | Process for the continuous digestion of cellulosic fiber material | |
| JP4280636B2 (ja) | セルロースパルプの製造方法 | |
| CA2357864A1 (en) | Process for continuous cooking of pulp | |
| US2988470A (en) | Method and apparatus for continuous countercurrent pulping of ligno-cellulose materials | |
| SE518993C2 (sv) | Framställning av cellulosamassa genom kokning med en kokvätska innehållande förindunstad svartlut | |
| SE0200189A1 (sv) | System och förfarande för styrning av en operation av 16 | |
| FI58521B (fi) | Saett att oeka cellulosautbytet vid sulfitkokning av ved | |
| FI108945B (fi) | Menetelmä massan valmistamiseksi | |
| JPH04240282A (ja) | 亜硫酸パルプ化によるセルロースパルプ製造方法及び装置 | |
| SE188115C1 (no) | ||
| WO1997003243A1 (en) | Impregnation of fibre material | |
| SE521678C2 (sv) | Kontinuerlig sulfatkokning med behandling av flis med avdragen avlut | |
| NO158765B (no) | Analog, bipolar passiv multiplikator. |