NO171117B - Apparat til utfoerelse av en mikrobiologisk eller enzymatisk prosess, og anvendelse derav - Google Patents

Apparat til utfoerelse av en mikrobiologisk eller enzymatisk prosess, og anvendelse derav Download PDF

Info

Publication number
NO171117B
NO171117B NO854536A NO854536A NO171117B NO 171117 B NO171117 B NO 171117B NO 854536 A NO854536 A NO 854536A NO 854536 A NO854536 A NO 854536A NO 171117 B NO171117 B NO 171117B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
riser
reactor
concentration
reaction
substrate
Prior art date
Application number
NO854536A
Other languages
English (en)
Other versions
NO171117C (no
NO854536L (no
Inventor
Nicolaas Marius Ger Oosterhuis
Kees Koerts
Original Assignee
Suiker Unie
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from NL8403497A external-priority patent/NL8403497A/nl
Priority claimed from NL8500602A external-priority patent/NL8500602A/nl
Application filed by Suiker Unie filed Critical Suiker Unie
Publication of NO854536L publication Critical patent/NO854536L/no
Publication of NO171117B publication Critical patent/NO171117B/no
Publication of NO171117C publication Critical patent/NO171117C/no

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0053—Details of the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
    • B01J19/1812—Tubular reactors
    • B01J19/1837—Loop-type reactors
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
    • C12M23/00—Constructional details, e.g. recesses, hinges
    • C12M23/02—Form or structure of the vessel
    • C12M23/06—Tubular
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
    • C12M27/00—Means for mixing, agitating or circulating fluids in the vessel
    • C12M27/02—Stirrer or mobile mixing elements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
    • C12M41/00—Means for regulation, monitoring, measurement or control, e.g. flow regulation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
    • C12M41/00—Means for regulation, monitoring, measurement or control, e.g. flow regulation
    • C12M41/30—Means for regulation, monitoring, measurement or control, e.g. flow regulation of concentration
    • C12M41/32—Means for regulation, monitoring, measurement or control, e.g. flow regulation of concentration of substances in solution
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
    • C12P19/00—Preparation of compounds containing saccharide radicals
    • C12P19/04—Polysaccharides, i.e. compounds containing more than five saccharide radicals attached to each other by glycosidic bonds
    • C12P19/06—Xanthan, i.e. Xanthomonas-type heteropolysaccharides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
    • C12P7/00—Preparation of oxygen-containing organic compounds
    • C12P7/40—Preparation of oxygen-containing organic compounds containing a carboxyl group including Peroxycarboxylic acids
    • C12P7/58—Aldonic, ketoaldonic or saccharic acids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00076—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements inside the reactor
    • B01J2219/00085—Plates; Jackets; Cylinders
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S435/00—Chemistry: molecular biology and microbiology
    • Y10S435/813—Continuous fermentation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S435/00—Chemistry: molecular biology and microbiology
    • Y10S435/818—Aeration or oxygen transfer technique
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S435/00—Chemistry: molecular biology and microbiology
    • Y10S435/819—Fermentation vessels in series

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Zoology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Bioinformatics & Cheminformatics (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Genetics & Genomics (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • Biotechnology (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Clinical Laboratory Science (AREA)
  • Apparatus Associated With Microorganisms And Enzymes (AREA)
  • Preparation Of Compounds By Using Micro-Organisms (AREA)
  • Micro-Organisms Or Cultivation Processes Thereof (AREA)
  • Immobilizing And Processing Of Enzymes And Microorganisms (AREA)

Description

Denne foreliggende oppfinnelse vedrører en reaktor til ut-førelse av en mikrobiologisk eller enzymatisk prosess, omfattende et sirkulasjonsrør hvori det er anordnet én eller flere blandere, en pumpe for sirkulering av reaksjonskomponenter som mates inn i røret, og en gass-væske separator. Oppfinnelsen vedrører også en anvendelse av reaktoren.
Et apparat av den ovennevnte art er kjent fra fransk patent-søknad 2.209.837.
Det er vanlig å utføre mikrobiologisk eller enzymatisk prosesser i en beholder som er utstyrt med en eller flere om-rørere (se f.eks. europeisk patentsøknad 0.11.253). Det har vist seg at når det anvendes en reaktor av denne type vil det bli en betydelig spredning i reaksjonstid, dvs. det tidsrom et lite element av væske behøver for å bli transportert gjennom beholderen med utgangspunkt ved omrøreren og tilbake igjen til denne. Denne spredning har en ugunstig innvirkning på prosessens utbytte idet væskepartiklene med forholdsvis hurtig sirkulasjonstid vil bli utsatt for behandlingen i for kort tidsrom (utilstrekkelig omdanning), mens væskepartikler med for langsom sirkulasjon vil bli utsatt for behandlingen i for langt tidsrom. I visse prosesser øker viskositeten under fermenteringen, og fra en viss viskositet sver di og oppover danner omrøreren en omdreiningssylinder mens resten blir værende stort sett stasjonært. Ved aerob fermentering tilføres det luft til reaksjonsblandingen for å fremme formeringen av aerobe bakterier og deres produktfrembringelse. Dersom det anvendes en beholder med omrøring kan det foreligge en forholdsvis høy oksygenkonsentrasjon ved omrøreren og en forholdsvis lav oksygenkonsentrasjon ved beholderveggen. Disse ufordelaktige fenomener intensiveres når blandingens reologiske egenskaper for-andres. For likevel å oppnå en så fullstendig reaksjon som mulig er det ofte nødvendig med høye energikostnader, hvorved energien primært anvendes for omrøringen. Et annet problem med å utføre enprosess i en beholder under omrøring er at oppskaleringen av ut-styret fra laboratorieskala til industriell skala oppnås med en betydelig forandring av betingelsene som prosessen foregår under.
Disse ulemper elimineres ikke ved anvendelse av reaktoren ifølge ovennevnte franske patentsøknad 2.209.837 hvor det på innersiden av røret er anordnet drevne propeller som bevirker både sirkulasjon og blanding ved hjelp av omrøring. Denne kjente fremgangsmåte har også ulemper med høye energikostnader, forholdsvis lavt utbytte og ukontrollerbare forskjeller i oksygenkonsentra-s jon.
Formålet med den foreliggende oppfinnelse er å unngå de ovennevnte ulemper og å frembringe en reaktor og en anvendelse av denne hvorved reaksjonsbetingelsene ved oppskalering er stort settuavhengige avstørrelsen på reaktoren og hvor den anvendte energi begrenses til et minimum.
Reaktoren ifølge oppfinnelsen er kjennetegnet ved en vertikal rørkrets i form av et stort sett vertikalt stigerør, et stort sett vertikalt nedløpsrør og to stort sett horisontale forbind-elsesrør som forbinder stigerøret og nedløpsrøret øverst hhv nederst, og hvor forbindelsesrørenes lengde er kort i forhold til stige- og nedløpsrørets lengde, blanderne er anordnet i stige-røret, og innløp for substratgass er anordnet i den nedre del av stigerøret, og gass-væske-separatoren er anordnet øverst i rør-kretsen.
For å kunne regulere prosessen mellom kritiske minimums-og maksimumshastigheter er reaktoren ifølge en foretrukket utførelse utstyrt med minst et måleelement for måling av konsentrasjonen av én eller flere reaksjonskomponenter eller en verdi avledet derav, mens en reguleringsinnretning bevirker regulering av pumpens hastighet avhengig av den målte verdi. Fortrinnsvis er måleelementet for måling av en maksimal substratkomponent eller en verdi avledet derav er anordnet øverst i stigerøret mens måleelementet for måling av en minimums-sub st ratkons ent ras jon eller en verdi avledet derav er anordnet nederst i nedløpsrøret, og reguleringsmidlene 15) kan regulere pumpehastigheten avhengig av måleverdiene.
Ifølge en foretrukket utførelsesform er sirkulasjonspumpen anordnet i det nedre forbindelsesrør, at substrattilførsels-elementet munner ut i den nedre ende av stigerøret, at sub st rat - uttakselementet munner ut i den øvre ende av nedløpsrøret, at måleelementet for måling av maksimum-substratkonsent rasjonen eller en verdi avledet derav er anordnet i den øvre ende av stigerøret, at måleelementet for måling av minimums-substratkonsentrasjonen eller en verdi avledet derav er anordnet i den nedre ende av ned-løpsrøret, og at det øverst i nedløpsrøret er anordnet en gass-væskeseparator.
Ved fremstilling av polysakkarider, særlig xantan, oppnår væsken strukturelle egenskaper, særlig pseudoplastisitet, under fermenteringen bevirket av de aerobe bakterier. I tilfeller med blandinger som blir viskøse er det alltid nødvendig med en pumpe for sirkulasjonen. Ved fremstillingen av mikrobielle polysakkarider hvor viskositeten blir værende under en viss verdi, kan sirkulasjonen også oppnås ved hjelp av injeksjonen av substrat.
Den mest viktige fordel med oppfinnelsen er at med samme energiforbruk er produktutbyttet vesentlig høyere enn i en beholder under omrøring eller et rør med lukket sirkulasjon ifølge ovennevnte franske patentsøknad 2.209.837, utstyrt med propell-formete blandere. Dersom en beholder med omrøring eller det lukkete rør ifølge den franske patentsøknad anvendes er det på grunn av den betydelige økning i viskositet nødvendig å stoppe på et punkt hvor produktutbyttet fremdeles er forholdsvis lavt. Denne begrensning er mye mindre ved anvendelse av reaktoren ifølge oppfinnelsen .
Ved anvendelse av reaktoren ifølge oppfinnelsen mates reaksjonskomponentene inn i den rørformige sirkulasjonsreaktor og det frembringes en sirkulerende strøm i røret ved hjelp av pumpen, reaksjonskomponentene blandes ved hjelp av blanderne som er anordnet inne i røret, blandingen bringes til å strømme oppad som en pluggstrøm i det vertikale stigerør, og nedad i det vertikale nedløpsrør, miksingen av bestanddelene i blanderne finner sted i stigerøret, en substratgass innføres i den nedre del av stigerøret, og gass og væske separeres øverst i rørkretsen.
Reaktoren ifølge oppfinnelsen er særlig anvendelig til fremstilling av polysakkarider ved fermentering, særlig xantan, hvorved et produksjonsmedium som inneholder vann, et eller flere sukker samt næringssalter og et inokulum av en egnet aerob bakterie innføres i det endeløse reaktorrør, og at mediet i røret fermenteres under tilførsel av luft.
Dersom det benyttes konstant sirkulasjonshastighet kan det oppnås meget gunstigere resultater, som ligger langt over resul-tatene i en beholder under omrøring. Det er imidlertid generelt gunstig å måle konsentrasjonen av en reaksjonskomponent eller en verdi avledet av denne, i minst ett punkt og på basis av denne måling å regulere reaksjonshastigheten innenfor kritiske minimums-og maksimumsgrenser i overenstemmeIse med prosessens kinetikk.
Det påpekes at det fra ovennevnte europeiske patentsøknad 0.111.253 er kjent en fremgangsmåte til utførelse av en kjemisk reaksjon, særlig en biokjemisk reaksjon, i en reaktorbeholder som er delt i to kamre ved hjelp av en vegg. Beholderen er ikke helt fylt og det frembringes ingen pluggstrømning. Det er heller ikke nevnt blandere på rekke. Konsentrasjonen av en reaksjonstiltaker, særlig av den reaksjonsretarderende deltaker, måles riktignok direkte eller indirekte, og på basis av denne måling reguleres tilførselen av en eller flere nye deltakere til reaktoren på en slik måte at et maksimum ikke overskrides.
Med reaksjonshastigheten får en enzymatisk eller mikrobiologisk prosess menes hastigheten hvor det oppnås en viss grad av kjemisk omdanning. Dette kan omfatte hastigheten for en viss oksygenabsorpsjon, karbonsyredannelse, varmegenerering, subtrat forbruk, produktdanneIse o.l. Generelt gjelder det at reaksjonshastigheten øker opp til en viss konsentrasjon av reaksjonskomponent (C-minimum kritisk), deretter blir værende mer eller mindre konstant opp til en viss høyere konsentrasjon av bestand-delen (C-maksimum kritisk) og til slutt avtar ved enda høyere konsentrasjoner av nevnte komponent. Det er klart at det under utførelsen av en prosess vil være fordelaktig at konsentrasjonen av en reaksjonskomponent holdes mellom de kritiske minimums- og maksimumskonsentrasjonsverdier. Ved å anvende det lukkete rør som er fullstendig fylt med reaksjonsdeltakerne og hvori en plugg-strømning opprettholdes bl.a. ved hjelp av blandere på rekke kan konsentrasjonen av en eller flere reaksjonskomponenter holdes mellom de kritiske verdier ved å styre reaksjonshastigheten ved hjelp av en eller flere konsentrasjonsmålinger eller målinger av verdier avledet av disse. Særlig er strømningshastigheten for pluggstrømningen egnet til å styres på basis av målingen eller målingene av konsentrasjonen av en reaksjonskomponent eller en verdi avledet av denne. Denne strømningshastighet bestemmer faktisk kohtakttiden mellom de forskjellige reaksjonskomponenter, mens transportparametre (gass-væske, væske-væske, fast- stoff-væske) også bestemmes ved hjelp av strømningshastigheten.
I tillegg til å velge reguleringen av strømningshastigheten for pluggstrømningen er det mulig å velge regulering av tilfør-selshastigheten av et substrat, dvs. en reaksjonskomponent som anvendes som næringsstoff. Ved aerob mikrobiologisk produkt-dannelse utgjøres et av substratene av atmosfærisk oksygen. Konse-kvensen er at konsentrasjonen av substratet i sirkulasjonsrøret umiddelbart bak blanderen vil være mye lavere enn den kritiske maksimumsverdi, mens direkte foran blanderen, dvs. ved slutten av sirkulasjonsbanen, må denne verdi være mye høyere enn den kritiske minimumsverdi. Reaksjonshastigheten kan styres ved å tilføre mer eller mindre substrat på basis av målinger av substratkonsentrasjonen med en nøye valgt sirkulasjonshastighet av pluggstrøm-ningen. For å oppnå en energibesparelse er det imidlertid å foretrekke, med en nøye valgt substrattilførsel, å styre reaksjonshastigheten ved regulering av strømningshastigheten til pluggstrømningen på basis av målinger av konsentrasjonen av en reaksjonskomponent eller av en verdi avledet av denne. Forøvrig erikke den mulighet utelukket at reaksjonshastigheten kan styres ved samtidig regulering av pluggstrømningens hastighet og til-førselen av en reaksjonskomponent.
Fremgangsmåten påvirkes bl.a. også av antallet substrat-injeksjonspunkter og dimensjoneringen av de statiske blande-elementer og antallet derav. I et gitt apparat er imidlertid disse vanligvis faste og derfor vanligvis uegnet for regulering.
Det er vesentlig for virkningen av oppfinnelsen at både optimaliseringen av reaktoren og styringen av prosessbetingelsene bestemmes av reaksjonens kinetikk.
Anvendelsen av statiske blandere har den fordel at forholdsvis lite energi benyttes og at reaksjonsvolumet kan være forholdsvis lite, mens væsken transporteres som en pluggstrømning.
I tillegg til fremstilling av polysakkarider ved fermentering fra vann, glykose og næringssalter med luft som substrat og under innvirkning av aerobe bakterier kan oppfinnelsen også benyttes til fremstilling av gjær fra vann, glykose og næringssalter samt litt gjær. Mulighetene omfatter også fremstilling avglykonsyre fra glykose, oksydasjon av oksygen ved hjelp av mikroorganismer samt fremstilling av encellet protein under anvendelse av parafin dispergert i vann.
Istedenfor konsentrasjonen av en reaksjonskomponent selv kan en verdi avledet derav måles, for hvilken avhengig av prosessen bl.a. pH, oksygentrykk, temperatur o.l. er egnet.
Utførelsesformer av reaktoren ifølge den foreliggende oppfinnelse vil bli beskrevet nærmere i det etterfølgende under henvisning til de medfølgende tegninger, hvor: Fig. 1 viser et sideriss, med et lite parti i tverrsnitt,av en første utførelsesform av reaktoren ifølge oppfinnelsen.
Fig. 2 viser et langsgående snitt av en detalj.
Fig. 3 viser et sideriss, med et lite parti i tverrsnitt,av en andre utførelsesform av reaktoren ifølge oppfinnelsen. Fig. 4 og 5 viser to diagrammer som vedrører henholdsvis eksempel 2 og 3.
I de to utførelsesformer er samme komponenter utstyrt med samme henvisningtall.
Reaktoren som er vist i fig. 1 og 2 består av et endeløst sirkulasjonsrør dannet av et stigerør 1, et nedløpsrør 2, et øvre horisontalt forbindelsesrør 3 og et nedre horisontalt forbind-elsesrør 4. Det hele blir støttet av et stativ 5.
Stigerøret 1 omfatter et antall blandere på rekke, fortrinnsvis konstruert som statiske blandere 6 som er i stand til å blande reaksjonsdeltakerne med hverandre uten drevne røreelement-er, ved oppdeling av hovedstrømmene innbyrdes, skifting av posi-sjonene for delstrømmene og gjenforening av delstrømmene. Statiske blandere er bl.a. beskrevet i hollandske patentsøknader 75.02953, 77.00090 og 80.04240. Blandere av typene Sulzer SMV eller SMX foretrekkes. Det fremgår av fig. 2 at hver statisk blander er omgitt av en kjøle/varmekappe 7 hvori et varmeoverføringsmedium kan tilføres eller fjernes gjennom dyser 8 og 9. Statiske blander-enheter kan også anordnes i nedløpsrøret.
I den nedre horisontale seksjon 4 er det anordnet en sirku-las jonspumpe 11, f.eks. konstruert som en tannhjulspumpe.
Reaktoren arbeider generelt med satser, selv om kontinuerlig tilførsel og uttaking av reaksjonsdeltakere ikke er utelukket. Reaktoren fylles først fullstendig med reaksjonsdeltakeren, dvs. når det gjelder fremstillingen av polysakkarider ved fermentering, med et injeksjonsmedium som inneholder vann, et eller flere sukker samt næringssalter og et podestoff av en egnet aerob bakterie. Når det gjelder xantan er denne bakterie Xant-homonas campestris ATCC 13951. Etter fyllingen startes pumpen 11 for å frembringe en pluggstrømning, og luft mates inn som substrat via rør 12. I de statiske blandere foregår det en grundig blanding av reaksjonsdeltakerne. Reaksjonsdeltakerne forbrukes delvis av den aerobe bakterie, hvorved bakteriene formerer seg og danner et produkt. Ved fremstillingen ved fermentering av polysakkarider gjøres det bruk av atmosfærisk oksygen som substrat, og oksygenet forbrukes av de aerobe bakterier. Etter blanding må overskudd av gass frasiles, noe som foregår i væske- gassseparator 16.
Mellom de statiske blandere kan reaktoren også være utstyrt med mellomstykker 17 hvorigjennom visse reaksjonsdeltakere kan tilføres.
Viktige fordeler med reaktoren, som er konstruert som et
lukket rør hvor i det minste en del av røret er utstyrt med blandere på rekke og hvor en sekundær reaksjonspumpe sørger for å frembringe en pluggstrømning, er at betingelsene som reaksjonen foregår under kan, uavhengig av reaktorens størrelse, optimaliseres og at energiforbruket kan begrenses til et minimum. Oppskaleringen av fremgangsmåten lettes ved at kursen for prosessen i reaktoren kan beskrives og følgelig planlegges, godt. Mikrobielle polysakkarider har den egenskap at de har sterk innvirkning på mediets reologi. I forhold til en beholder med omrøring oppnås det alltid en energibesparelse, selv om sirkulasjonshastigheten velges for lav og
oksygenet forbrukes fullstendig før produktet har nådd bunnen av nedløpsrøret. Ved fremstillingen av polys akkarider kan det oppnås gode resultat selv med en konstant sirkulasjonshastighet.
Det foretrekkes imidlertid å anvende reaktoren i fig. 3 hvor konsentrasjonen av en reaksjonskomponent eller en verdi avledet derav, måles i ett eller flere punkt og reaksjonshastigheten reguleres på basis av denne måling. I fig. 3 er måleelektroder 13 og 14 anordnet henholdsvis i den øvre ende av stigerøret 1 og i den nedre ende av nedløpsrøret.
Disse måleelektroder er forbundet med en reguleringsenhet 15, som styrer pumpen 11 på en slik måte at reaksjonshastigheten blir værende innenfor kritiske minimums- og maksimumsgrenser. Spesielt vil målelektroden 13 bli anvendt for bestemmelse av maksimumskonsentrasjonen av substrat etter blanding, mens formålet med måleelekt roden 14 er å bestemme minimumskonsent ras jonen av substrat. For å oppnå en optimal reaksjonshastighet vil plugg-strømingshastigheten bli regulert ved hjelp av pumpen på en slik måte at konsentrasjonen av substratet alltid blir værende innenfor en største og minste kritisk verdi. Alt dette medfører nærmere bestemt at dersom måleelektroden 13 bestemmer at maksimums-konsentras jonen av substrat blir værende over den kritiske største verdi vil pumpehastigheten bli senket, mens dersom målelektroden 14 måler at minimumskonsentrasjonen blir værende under den kritiske minste verdi, vil pumpehastigheten bli økt.
Måleelektrodene måler konsentrasjonen av substratet eller en annen reaksjonsdeltaker eller en verdi som er en direkte funksjon av nevnte konsentrasjon, hvorved avhengig av prosessen, bl.a. pH, oksygentrykk, temperatur og trykk er egnet.
I utførelsesf ormer som er vist i fig. 3 reguleres pumpehastigheten for at reaksjonen skal kunne foregå på en optimal måte. Den mulighet er ikke utelukket at pumpehastigheten er konstant og at tilførselshastighetene for substrat og/eller andre reaksjonskomponenter reguleres på basis av målinger av konsentrasjoner eller verdier avledet derav. Injeksjon kan foregå på flere steder, og antallet injeksjonspunkter kan varieres på basis av målingene. Mulighetene omfatter også regulering av produktut-takshastigheten. De beskrevne reaktorer kan anvendes i forskjellige mikrobiologiske og/eller enzymatiske prosesser. De er særlig egnet for fremstilling av substanser som sterkt påvirker mediets rheologi (f.eks. mikrobielle polysakkarider). Dette skyldes at strømning er veldefinert og at de hydrodynamiske betingelser holdes konstant ved å variere væskestrømningshastig-heten .
Eksempel I
Xanthomonas campestris ATCC 13 9 51 ble dyrket ved 30 °C på en trypton glukose-gjærekstraktagar-agar i 48 timer. Et løst anordnet kolonnemateriale ble inokulert inn i en kolbe som inneholdt glukose-gjærekstrakt-maltekstrakt-løsning og suspendert, hvoretter dyrking ble utført i 24 timer ved 30 C under rysting. 1 liter av dette inokulum ble tilsatt til 25 liter fermenteringsmedium, som inneholdt glukose som karbonkilde i en konsentrasjon på 4 vekt% og gjærekstrakt som en organisk nitrogenkilde i en konsentrasjon på 0,5 vekt%. Magnesiumioner ble tilsatt som MgS04 i en konsentrasjon på 0,05 vekt%. pH ble holdt konstant på mellom 6,5 og 7,5 under fermenteringen ved tilsetning av KOH i en konsentrasjon på 2N. En basisk buffer ble anvendt i form av K2HP04 i en konsentrasjon på 0,2 vekt%. Dette materialet ble oppbevart i et reaktorrør som beskrevet ovenfor med et volum på 3 0 liter. Sirkulasjonstiden var 2 minutter, slik at sirkulasjonshastigheten var 15 liter/min. Temperaturen var 29 C, og 10 liter luft ble tilført pr. minutt. Sirkulasjonen av materialet ble fortsatt i 72 timer. Det viste seg at det ble dannet 3 vekt% xantan, og at fire kW energi ble benyttet pr. m3 reaktorvolum. Med samme energitilførsel (4kW/m3) i en beholder med omrøring (i 3 0 liters skala) varer fermenteringen 144 timer. Den oppnådde produktkonsentrasjon er også da 3 vekt%. I forsøksanleggs skala oppnås denne produktkonsentrasjon i løpet av 144 timer med en energitilførsel på 4-5 kW/ro.3 ved anvendelse av beholder med omrøring. Men i løpet av 72 timer oppnås det en mye lavere prodyktkonsentrasjon, nemlig 1,8-2,0 % oppnås ved
denne energitilførselen.
Eksempel II
Xanthomonas campestris ATCC 13951 ble dyrket ved 30 C på en trypton glukose-gjærekstraktagar-agar i 48 timer. Et løst anbragt kolonnemateriale ble inokulert inn i en kolbe som inneholdt glukose-gjærekstrakt-maltekstraktløsning og suspendert, hvoretter dyrking ble utført i 24 timer ved 30 C ved rysting. 1 liter av dette inokulum ble tilsatt til 25 liter fermenteringsmedium som inneholdt glukose som karbonkilde i en konsentrasjon på 4 vekt% og gjærekstrakt som en organisk nitrogenkilde i en konsentrasjon på 0,5 vekt%. Magnesiumioner ble tilsatt som MgS04 i en konsentrasjon på 0,05 vekt%. pH ble holdt konstant på mellom 6,5 og 7,5 under fermentering ved tilsetning av KOH i en konsentrasjon på 2N. En basisk buffer ble anvendt i form av K2HP04 i en konsentrasjon på 0,2 vekt%. Fermenteringen ble utført i 65 timer ved 30 C i et reaktorrør som beskrevet ovenfor med et volum på 30 liter. Under fermentering ble væskens oksygentrykk, målt ved hjelp av en oksygenelektrode i punktet 14, regulert til en verdi på 15-25 % av metning med luft. For dette formål ble, ved hjelp av signalet fra elektroden via egnete transduktorer, pumpemotorens hastighet og mengden luft matet inn via forbindelsen i punktet 12 regulert. Forløpet av denne fermentering er vist i fig. 4. Dette viser, som en funksjon av tiden henholdsvis fermenteringsmediets viskositet (uttrykt som Brookfield-viskositet ved 3 0 omdr./min. målt med en LVT-spindel), oksygentrykket i løsningen (uttrykt som prosentandel av metning med luft), pumpemotorens hastighet (uttrykt i omløp pr. minutt) og mengden tilført luft (uttrykt i normal liter luft pr. minutt).
Eksempel III
Gluconobacter oxydans ATCC 621 H ble dyrket på et skrått-stilt agar-agar-rør som inneholdt et medium av glukose, gjærekstrakt og kalk. Fra dette rør ble alt bakteriemateriale podet inn i en kolbe med glukose-gjærekstrakt-kalkløsning og suspendert og dyrket i 12 timer ved 30 C under rysting. 1 liter av dette inokulum tilsatt til 25 liter fermenteringsmedium som inneholdt 10 vekt% glukose og 1 vekt% gjærekstrakt. Under fermenteringen ble pH regulert til 3,5 ved tilsetning av NaOH i en konsentrasjon på 4N. Fermenteringen ble utført i et reaktorrør som beskrevet ovenfor med en volum på 30 liter i 15 timer ved en temperatur på 30 C. Under fermenteringen ble oksygentrykket i væsken, målt ved hjelp av en oksygenelektrode i punktet 14 regulert til en verdi på 15-25 % av metning med luft. For dette formål ble, ved hjelp av signalet fra elektroden via egnete transduktorer, pumpemotorens hastighet og mengden luft tilført via forbindelsen 12 regulert.
Forløpet av denne fermentering ervist i fig. 5. Denne viser som en funksjon av tiden, henholdsvis glukonatkonsentrasjonen i fermenteringsmediet (uttrykt i mmol glukonsyre/liter), oksygentrykket i løsningen (uttrykt som prosentandel av metning med luft), pumpemotorens hastighet (uttrykt i omløp pr. minutt) samt mengden tilført luft (uttrykt i normal liter luft pr. minutt).

Claims (9)

1. Reaktor til utførelse av en mikrobiologisk eller enzymatisk prosess, omfattende et sirkulasjonsrør hvori det er anordnet én eller flere blandere (6), en pumpe (11) for sirkulering av reaksjonskomponenter som mates inn i røret, og en gass-væske separator (16), karakterisert ved en vertikal rørkrets i form av et stort sett vertikalt stigerør (1), et stort sett vertikalt nedløpsrør (2) og to stort sett horisontale forbindelsesrør (3,4) som forbinder stigerøret (1) og nedløpsrøret (2) øverst hhv nederst, og hvor forbindelsesrørenes lengde er kort i forhold til stige- og nedløpsrørets lengde, blanderne (6) er anordnet i stige-røret, og innløp for substratgass er anordnet i den nedre del av stigerøret (1), og gass-væske-separatoren (16) er anordnet øverst i rørkretsen.
2. Reaktor i samsvar med krav 1, karakterisert ved at reaktoren er utstyrt med minst ett måleelement (13,14) for måling av konsentrasjonen av en eller flere reaksjonskomponenter eller en verdi avledet derav, og den er utstyrt med en an-ordning (15) for regulering av pumpehastigheten avhengig av den målte verdi.
3. Reaktor i samsvar med krav 2, karakterisert ved at måleelementet (13) for måling av en maksimal substratkomponent eller en verdi avledet derav er anordnet øverst i stige-røret mens måleelementet (14) for måling av en minimums-substrat-konsentrasjon eller en verdi avledet derav er anordnet nederst i nedløpsrøret, og reguleringsmidlene 15) kan regulere pumpehastigheten avhengig av måleverdiene.
4. Reaktor i samsvar med et av kravene 1-3, karakterisert ved at sirkulasjonspumpen (11) er anordnet i det nedre forbindelsesrør (4), at substrattilførselselementet munner ut i den nedre ende av stigerøret, at substrat-uttaks-elementet munner ut i den øvre ende av nedløpsrøret, at måleelementet for måling av maksimum-substratkonsentrasjonen eller en verdi avledet derav er anordnet i den øvre ende av stigerøret, at måleelementet for måling av minimums-substratkonsentrasjonen eller en verdi avledet derav er anordnet i den nedre ende av ned-løpsrøret, og at det øverst i nedløpsrøret er anordnet en gass-væskeseparator (16).
5. Anvendelse av reaktoren ifølge krav 1-4 til utførelse av en mikrobiologisk eller enzymatisk prosess, hvorved reaksjonskomponentene mates inn i den rørformige sirkulasjonsreaktor og det frembringes en sirkulerende strøm i røret ved hjelp av pumpen, reaksjonskomponentene blandes ved hjelp av blanderne som er anordnet inne i røret, blandingen bringes til å strømme oppad som en pluggstrøm i det vertikale stigerør (1), og nedad i det vertikale nedløpsrør (2), miksingen av bestanddelene i blanderne (6) finner sted i stigerøret, en substratgass innføres i den nedre del av stigerøret, og gass og væske separeres øverst i rørkretsen.
6. Anvendelse i samsvar med krav 5, til fremstilling av polysakkarider, særlig xantan ved fermentering, hvorved et produksjonsmedium som inneholder vann, et eller flere sukker samt næringssalter og et inokulum av en egnet aerob bakterie innføres i det endeløse reaktorrør, og at mediet i røret fermenteres under tilførsel av luft.
7. Anvendelse i samsvar med krav 5 eller 6 hvorved det i minst ett punkt måles konsentrasjonen av en reaksjonskomponent eller en verdi avledet derav, og at reaksjonshastigheten på basis av denne måling reguleres innenfor de kritiske maksimums- og minimums-verdier avhengig av prosessens kinetikk.
8. Anvendelse i samsvar med krav 7, hvorved reaksjonshastigheten reguleres ved regulering av pluggstrømningens strømings-hastighet i sirkulasjonsrøret.
9. Anvendelse i samsvar med krav 7, hvorved reaksjonshastigheten reguleres ved regulering av tilførselen av reaksjonskomponenter til sirkulasjonsrøret.
NO854536A 1984-11-15 1985-11-14 Apparat til utfoerelse av en mikrobiologisk eller enzymatisk prosess, og anvendelse derav NO171117C (no)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL8403497A NL8403497A (nl) 1984-11-15 1984-11-15 Werkwijze en inrichting voor het uitvoeren van een microbiologisch of enzymatisch proces.
NL8500602A NL8500602A (nl) 1985-03-04 1985-03-04 Werkwijze voor de fermentatiebereiding van polysacchariden, in het bijzonder xanthaan.

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO854536L NO854536L (no) 1986-05-16
NO171117B true NO171117B (no) 1992-10-19
NO171117C NO171117C (no) 1993-01-27

Family

ID=26645991

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO854536A NO171117C (no) 1984-11-15 1985-11-14 Apparat til utfoerelse av en mikrobiologisk eller enzymatisk prosess, og anvendelse derav

Country Status (11)

Country Link
US (2) US4935348A (no)
EP (1) EP0185407B1 (no)
JP (1) JPH0687784B2 (no)
AU (1) AU590226B2 (no)
CA (1) CA1301101C (no)
DE (1) DE3575742D1 (no)
DK (1) DK170379B1 (no)
FI (1) FI85983C (no)
IE (1) IE58568B1 (no)
NO (1) NO171117C (no)
NZ (1) NZ214155A (no)

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL8601495A (nl) * 1986-06-09 1988-01-04 Suiker Unie Werkwijze en reactorvat voor de fermentatiebereiding van polysacchariden, in het bijzonder xanthaan.
DE3732370A1 (de) * 1987-09-25 1989-04-06 Hoechst Ag Verfahren zur vermischung von lebenden zellen oder mikroorganismen mit einer viskosen fluessigkeit und mischungen, die nach diesem verfahren hergestellt wurden
US5196345A (en) * 1988-08-12 1993-03-23 Eastman Kodak Company Method for controlling the removal of acidic metal carbonyl hydride from product streams
CH677676A5 (no) * 1989-04-07 1991-06-14 Sulzer Ag
GB8917963D0 (en) * 1989-08-05 1989-09-20 Scras Apparatus for repeated automatic execution of a thermal cycle for treatment of biological samples
DK163066C (da) 1989-08-07 1992-06-15 Dansk Bioprotein Fremgangsmaade og apparat til udfoerelse af en fermentering
US20040018949A1 (en) * 1990-11-05 2004-01-29 Wai Mun Lee Semiconductor process residue removal composition and process
AT394576B (de) * 1991-01-16 1992-05-11 Vogelbusch Gmbh Reaktor zur durchfuehrung biologischer reaktionen mittels biokatalysatoren
DE4133383A1 (de) * 1991-10-09 1993-04-29 Ulrich Dr Kulozik Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen gewinnung von mikrobiellen fermentierungsprodukten und/oder zellmasse
CH683694A5 (fr) * 1991-12-20 1994-04-29 Nestle Sa Production de vinaigre.
CH683695A5 (fr) * 1992-04-09 1994-04-29 Nestle Sa Hydrolyse enzymatique.
US5342781A (en) * 1993-07-15 1994-08-30 Su Wei Wen W External-loop perfusion air-lift bioreactor
US5618689A (en) * 1995-05-25 1997-04-08 Nestec S.A. Enhanced procedures for preparing food hydrolysates
WO2000070014A1 (en) * 1999-05-18 2000-11-23 Ebbe Busch Larsen U-shape and/or nozzle-u-loop fermentor and method of carrying out a fermentation process
US7201884B2 (en) 2001-12-26 2007-04-10 E. I. Du Pont De Nemours And Company Process and apparatus for performing a gas-sparged reaction
US7344988B2 (en) * 2003-10-27 2008-03-18 Dupont Air Products Nanomaterials Llc Alumina abrasive for chemical mechanical polishing
PL1756292T3 (pl) * 2004-03-31 2015-03-31 Cargill Inc Sposób fermentacji cukrów zawierających oligomeryczne sacharydy
NZ534302A (en) 2004-07-23 2007-10-26 John Brodie Matthews Process and apparatus for oxidising bitumen to modify its properties
US8648209B1 (en) * 2005-12-31 2014-02-11 Joseph P. Lastella Loop reactor for making biodiesel fuel
WO2010069313A2 (en) 2008-12-15 2010-06-24 Ebbe Busch Larsen U-shape and/or nozzle u-loop fermenter and method of fermentation
JP6487325B2 (ja) 2012-10-08 2019-03-20 キャリスタ， インコーポレイテッド Ｇａｓ−ｆｅｄ発酵システム
JP6623737B2 (ja) * 2015-12-15 2019-12-25 コニカミノルタ株式会社 光学フィルムの製造方法および製造装置
AU2017286677A1 (en) 2016-06-17 2018-12-06 Calysta, Inc. Gas-fed fermentation reactors, systems and processes
WO2018109620A1 (en) * 2016-12-13 2018-06-21 University Of Hawai'i A process and bioreactor for gas fermentation products
AU2018208405A1 (en) 2017-01-10 2019-07-04 Calysta, Inc. Gas-fed fermentation reactors, systems and processes utilizing a vertical flow zone
CN110325630B (zh) * 2017-03-10 2023-10-10 陶氏环球技术有限责任公司 好氧发酵系统和方法
AU2018318073B2 (en) 2017-08-14 2024-05-09 Calysta, Inc. Gas-fed fermentation reactors, systems and processes utilizing gas/liquid separation vessels

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2188192A (en) * 1936-05-04 1940-01-23 Scholler Heinrich Method of and apparatus for fermenting solutions
US3257362A (en) * 1960-11-21 1966-06-21 Phillips Petroleum Co Control of olefin polymerization reactions
FR1287771A (fr) * 1961-04-17 1962-03-16 Procédé pour l'obtention de produits de fermentation, en particulier de levure, et dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé
FR1556397A (no) * 1967-12-29 1969-02-07
US3672953A (en) * 1970-02-09 1972-06-27 Mobil Oil Corp Process for growing cells of a microorganism on a carbon-containing liquid substrate
GB1353008A (en) * 1970-07-21 1974-05-15 Ici Ltd Fermentation method and fermenter
DE2118197A1 (de) * 1971-04-08 1972-10-19 Engelbart, Wilke, Dipl.-Chem., 1000 Berlin; Engelbart, Fritz, Dipl.-Ing., 3001 Änderten Verfahren zur Optimierung von chemischen Umsetzungen und biologischen Fermentationen und Vorrichtung zur Ausführung des Verfahrens
FR2209837A1 (en) * 1972-12-13 1974-07-05 Baranovsky Vladimir Tubular appts. for microorganism growing - medium being moved by propel-lers through froth dampers and heat exchangers
FR2259903A1 (en) * 1974-02-05 1975-08-29 Univ Moskovsk Continuous propagation of micro-organisms in a closed circuit - with accurately controlled process parameters and uniformity in operation
US3985622A (en) * 1975-01-30 1976-10-12 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for conducting fermentation
GB1499410A (en) * 1975-05-06 1978-02-01 Univ Waterloo Method of fermentation using tubular fermentors incorporating wall scrapers
SU590331A1 (ru) * 1975-12-29 1978-01-30 Белорусский технологический институт им. С.М.Кирова Аппарат дл выращивани микроорганизмов
FR2364967A1 (fr) * 1976-09-16 1978-04-14 Phillips Petroleum Co Procede et dispositif pour effectuer une fermentation
US4181576A (en) * 1977-03-29 1980-01-01 Phillips Petroleum Company Fermentation method
SU653295A1 (ru) * 1977-04-15 1979-03-25 Предприятие П/Я Р-6729 Аппарат дл выращивани микроорганизмов
JPS5441381A (en) * 1977-09-06 1979-04-02 Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd Aerobic culturing of microorganism
CA1135180A (en) * 1979-03-30 1982-11-09 Charles B. Donaldson Apparatus and method for producing a gas in liquid dispersion
DE3245312A1 (de) * 1982-12-08 1984-06-14 Hoechst Ag, 6230 Frankfurt Verfahren zum durchfuehren (bio-)chemischer reaktionen
EP0130210A1 (en) * 1983-01-03 1985-01-09 Biosystem E Ab Apparatus for the production of methane
AU1338283A (en) * 1983-03-16 1984-10-09 Zentrale Finanz- Und Kommerz-A.G. Verfahren und vorrichtung zum zuchten von mikroorganismen in einer nahrsubstratlosung

Also Published As

Publication number Publication date
NO171117C (no) 1993-01-27
FI854458A (fi) 1986-05-16
FI85983B (fi) 1992-03-13
FI85983C (fi) 1992-06-25
US5073496A (en) 1991-12-17
IE852782L (en) 1986-05-15
JPH0687784B2 (ja) 1994-11-09
NO854536L (no) 1986-05-16
CA1301101C (en) 1992-05-19
FI854458A0 (fi) 1985-11-13
US4935348A (en) 1990-06-19
IE58568B1 (en) 1993-10-06
DK170379B1 (da) 1995-08-14
AU590226B2 (en) 1989-11-02
NZ214155A (en) 1988-08-30
EP0185407B1 (en) 1990-01-31
EP0185407A2 (en) 1986-06-25
DE3575742D1 (de) 1990-03-08
EP0185407A3 (en) 1986-08-27
DK519485D0 (da) 1985-11-12
JPS61173784A (ja) 1986-08-05
DK519485A (da) 1986-05-16
AU4979285A (en) 1986-05-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO171117B (no) Apparat til utfoerelse av en mikrobiologisk eller enzymatisk prosess, og anvendelse derav
US4426450A (en) Fermentation process and apparatus
George et al. Comparison of the Baker's yeast process performance in laboratory and production scale
Babcock et al. Hydrodynamics and mass transfer in a tubular airlift photobioreactor
US7201884B2 (en) Process and apparatus for performing a gas-sparged reaction
DK141534B (da) Fremgangsmåde og apparat til aerob dyrkning af mikroorganismer i et flydende næringsmedium.
De Ory et al. Maximum yield acetic acid fermenter. Comparative fed-batch and continuous operation studies at pilot plant scales
NO143668B (no) Fremgangsmaate og apparat for aerob dyrkning av mikroorganismer
US4891318A (en) Method for the fermentative preparation of polysaccharides, in particular xanthane
Falch et al. A continuous, multistage tower fermentor. I. Design and performance tests
RU2743581C1 (ru) Ферментационная установка для культивирования метанокисляющих бактерий Methylococcus capsulatus
Russell et al. The tubular loop batch fermentor: Basic concepts
Yoshida Aeration and mixing in fermentation
Thamer Study the effect of different types impellers on the transfer coefficient in photobioreactor.
Bessarab et al. Intensification of mass transfer processes in gas-liquid media by discrete–pulse energy input method
Özbaş et al. Oxygen transfer kinetics of riboflavin fermentation by Ashbya gossypii in agitated fermentors
Orhan et al. Mass Transfer Characteristics of a Fermentation Broth and İnvestigation of Bacillus amyloliquefaciens Growth in a Cocurrent Downflow Contacting Reactor (CDCR)
CN118496971A (zh) 用于发酵制备表面活性剂的气升式生物反应器和方法
BR102020024262A2 (pt) Processo fermentativo, dispositivo para fermentação e kombucha
SU1723114A1 (ru) Аппарат дл выращивани микроорганизмов
DK141338B (da) Fremgangsmåde til aerob dyrkning af mikroorganismer og et fermenteringsapparat til udøvelse af fremgangsmåden.
Demnerova et al. Pilot plant fermentation of Streptomyces nigrificans in a mechanically agitated fermentor
NL8403497A (nl) Werkwijze en inrichting voor het uitvoeren van een microbiologisch of enzymatisch proces.
Krikis et al. Effectiveness of energy introduced into fermentors
NL8500602A (nl) Werkwijze voor de fermentatiebereiding van polysacchariden, in het bijzonder xanthaan.