NO165418B - Fremgangsmaate og anordning til regulering av et anlegg som tjener til oppvarming av lokaler og omfatter flere varmekilder. - Google Patents

Description

Den foreliggende oppfinnelse angår oppvarming av lokaler.

Nærmere bestemt går oppfinnelsen ut på en forbedret fremgangsmåte og en forbedret anordning til regulering av et anlegg som tjener til oppvarming av lokaler og omfatter flere varmekilder.

Der har allerede vært foreslått mange reguleringsmetoder. EP-A 070 471 beskriver en fremgangsmåte til regulering av et oppvarmingsanlegg, omfattende

til stadighet å frembringe et første signal som representerer en grunntemperatur som er lik en verdi proporsjonal med det foreliggende avvik mellom en ønsketemperatur og den i øyeblikket foreliggende utetemperatur, med tillegg av en konstant, innstillbar verdi,

til stadighet å frembringe et annet signal som er proporsjonalt med avviket mellom ønsketemperaturen og den i øyeblikket foreliggende innetemperatur i lokalene,

periodisk å korrigere proporsjonalitetsfaktoren mellom grunntemperaturen og avviket mellom ønsketemperaturen og utetemperaturen, og

å addere det første signal og det annet signal for å danne et referansesignal som representerer en referansetemperatur.

Stort sett har imidlertid de metoder som hittil har vært foreslått, vært dårlig egnet for regulering av et anlegg som omfatter flere varmekilder.

Den foreliggende oppfinnelse tar derfor sikte på å bedre situasjonen i så måte.

Videre er den fremgangsmåte og den anordning til regulering av et varmeanlegg som oppfinnelsen gir anvisning på, egnet til å muliggjøre betydelige besparelser i forhold til tidligere utførelser.

Foretrukne utførelser av oppfinnelsen gir anvisning på en reguleringsmetode for varmeanlegg med to eller flere energiformer og tar automatisk hensyn til driftsprioritetene for de forskjellige varmegeneratorer, spesielt forskjellige tariffperioder .

Foretrukne utførelser av oppfinnelsen skaffer også en reguleringsmetode hvor ønsketemperaturen av det varmefluid som gjennomstrømmer varmegeneratorene, til stadighet og automatisk er servostyrt i avhengighet av lokalenesrvirkelige behov.

Reguleringsmetoden ifølge oppfinnelsen er spesielt istand til å koordinere de energitilskudd soma er j. gratis, og de treghetsfenomener som gjør seg gjeldende_med hensyn til vedkommende lokaler.

For å oppfylle disse hensikter er.- fremgangsmåten og anordningen ifølge oppfinnelsen karakterisert ved de trekk som er angitt i kravene.

Ytterligere trekk ogj fordeler ved oppfinnelsen vil fremgå av den følgende beskrivelse hvor der henvises til tegningen, som anskueliggjør et ikke-begrensende utførelseseksempel.

Fig. 1 er et blokkskjema over en reguleringsanordning ifølge oppfinnelsen, og

fig. 2 anskueliggjør skjematisk et varmeanlegg egnet

til å utrustes med en reguleringsanordning ifølge oppfinnelsen.

På fig. 1 er en vegg. som skiller mellom innside 2 og utside 3 av et lokale, antydet ved 1.

En føler 1.0 ånbragt utenfor lokalet avgir ved sin utgang 1 1 et signal som representerer den i øyeblikket herskende utetemperatur Text.

På tilsvarende måte avgir en føler 20 i det indre 2

av lokalet ved sin utgang 21 et signal som representerer den i øyeblikket herskende innetemperatur Ta.

Ennvidere avgir et forskriftorgan 30 ved sine utganger.

31 og 32 et signal som representerer en ønsketemperatur Tc for temperaturen i det indre av lokalet.

Som det vil bli forklart i det følgende, kan ønsketemperaturen Tc som bestemmes av organet 30, fortrinnsvis endres etter et fastlagt program styrt av et ur 40, mellom forskjellige verdier, f.eks. en komfort-ønsketemperatur Tcc svarende til oppholdstid i lokalet, og en lavere ønsketemperatur TcR svarende til tiden for tomt lokale.

De signaler som avgis ved utgangene 11, 21, 31 og 32

fra miljøfølerne 10 og 20 og forskriftorganet 30, benyttes til å frembringe et signal Z som bestemmer en referansetemperatur ved en metode som nå vil bli beskrevet.

Til formålet blir de signaler som opptrer ved utgangene

11 og 31 fra utendørsføleren 10 og forskri ftføleren 30 og representerer henholdsvis utetemperaturen Text og ønsketemperaturen Tc, tilført inngangene 51 og 52 til et funksjonsgenererings-system 50 som ved sin utgang 53 avgir et første signal som representerer en grunntemperatur TDc proporsjonalt med det i øyeblikket foreliggende avvik mellom ønsketemperatur Tc og utetemperatur Text, på grunnlag av uttrykket:

hvor

G = Inneluftens spesifikke effektbehov i W/°C m"^ V = Lokalets volum i m^

TR = Oppvarmingsfluidets returtemperatur, som kan

settes lik en konstant f.eks. 20

GV

— = En konstant med verdien

K

hvor k.| betegner maksimumverdien av temperaturen TDc og k£ minimalverdien av TDc i proporsjonalitetsområdet, og Tm betegner den utetemperatur som krever maksimal varmeeffekt for å vedlikeholde ønsketemperaturen Tc i lokalenes indre.

F.eks. får man med k^ = 90 og k£ = 20::

Uttrykket (1) bestemmes på grunnlaggav uttrykkene: hvor P betegner effekten i Watt, ogq

hvor

k = Varmeemis jjansfaktor i W/°cV

TD betegner fluidets utgangstémperatur, og

TR betegner fluidets returtemperatur.

Utgangen 53 fra funksjonsgenererings-systemet 50 er tilkoblet inngangen 101 til referanseorganer 100 som omfatter et summeringsorgan med tre innganger.

De signaler som avgis ved utgangene 21 og 32 fra henholdsvis innendørsføleren 20 og forskri ftsorganet 30 og representerer henholdsvis innetémperaturen Ta og ønsketemperaturen Tc, blir parallelt tilført inngangene 61 og 62 til et subtraksjonsorgan 60 som ved sin utgang 63 avgir et signal som representerer avviket (Tc - Ta) mellom ønsketemperatur og innetemperatur.

Utgangen 63 fra subtraksjonsorganet 60 er forbundet dels med inngangen 71 til hovedkorreks.jonsorganet 70 og dels

med inngangen 81 til et tilleggs-korreks.jonsorgan 80. Hovedkorreksjbnsorgianet 70 frembringer ved sin utgang 72 et annet signal som representerer ennkorreksjon ATDL proporsjonal med det i øyeblikket foreliggende avvik mellom ønsketemperatur Tc og innetemperatur THapå grunnlag av uttrykket :

hvor Bp betegner proporsjonalitetsområdet,

Hovedkorreksjonssignalet ATDL som er begrenset i ampli-tude og avgis ved utgangen 72, tilføres inngangen 102 til de ovennevnte referanseorganers summeringsledd 100.

Tilleggskorreksjonsorganet 80 frembringer ved sin utgang 82 periodisk, dvs. for hver periode Ti, f.eks. på 24 timer, et tredje signal Y som representerer en tilleggskorreksjon som er proporsjonal med integralet over et fastlagt tidsrom Ti av det foreliggende avvik mellom ønsketemperaturen Tc og innetemperaturen Ta på grunnlag av uttrykket:

hvor

B betegner proporsjonalitetsområdet, og

p2

Ti betegner integrasjonsperioden.

Dette tredje signal Y. som avgis ved utgangen 82, tilføres inngangen 103 til summeringsleddet 100 som inngår i de ovennevnte referanseorganer.

Videre blir der med de automatiske tilpasningsorganer

90 som ved sin inngang 91 er tilkoblet utgangen 83 fra til-leggskorreks jonsorganet 80, hvor det tredje signal Y likeledes tilføres, ved slutten av hvert fastlagt integrasjonstidsrom Ti foretatt en korreksjon av proporsjonalitetsfaktoren mellom grunntemperaturen TDc og det foreliggende avvik mellom ønsketemperaturen Tc og utetemperaturen Text.

Nærmere bestemt er de automatiske tilpasningsorganer

90 som skjematisk vist på fig. 1, innrettet til periodisk å endre den verdi av utetemperaturen Tm for hvilken maksimal utgangstémperatur for vannet bestemmes (f.eks. 90°) for å holde ønsketemperaturen i det indre av lokalene. Denne endring

består i en tilvekst proporsjonal med amplituden av signalet Y, dvs. med integralet over et fastlagtctidsrom Ti av det eksisterende avvik mellom-, ønsketemperatUrrTc og innetemperatur Ta i lokalene. Til formålet omfatter, de automatiske^tilpasningsorganer 90 som ved sin utgang 92 er forbundet med^reguleringsinngangen 54 til funksjonsgenererings-systemet 50),organer som er av-hengige av uttrykket:

Etter at der er tatt hensyn til korreksjonsfaktoren, blir for hver integrasjonsperiode Ti verdien av det lagrede signal Y for den foreutgående integrasjonsperiode satt tilbake på nul1.

Det vil bemerkes at reguleringen av,-verdien Tm blir ensbetydende med å regulere helningen av-bestemmelseskurven for grunntemperaturen TDc.

Takket være denne automatiske tilpasningsprosess behøver installatøren ikke å bekymre seg om reguleringen av Tm. Denne regulering skjer automatisk på optimal måte over hele variasjonsområdet for utetemperaturen på; vedkommende sted under minimalisering av den forlangte verdi av den midlere korreksjonseffekt.

Det vil eventuelt være mulig bare ååsørge for korreksjon av verdien Tm når tilleggskorreksj.onssignalet Y overskrider en på forhånd bestemt terskel. Til detteeer det nok å anordne en passende terskeldetektor i forbindelsecmed de automatiske tilpasningsorganer 90.

I praksis har denne automatiske tilpasningsprosess bare interesse under de første døgn av. igangsettingen av varmeanlegget, når den opprinnelige verdi' awTm ligger meget fjernt fra den endelige verdii som skal nås.

GV '

Nærmere bestemt blir den faktor —Ja -v.-som' benyttes i uttrykk (1), variert på grunnlag av uttrykk (2:))' i avhengighet av den verdi Tm som fås ifølge uttrykk (7.);.

Referanseorganene. som omfatter et summeringsledd 100, avgir ved utgangene 104 et referansesignal Z svarende til en summering av første, annet og tredje signal, henholdsvis TD , ATDL og Y.

c

Det skal minnes om at signalet TDc tilsvarer den forlangte grunntemperatur, og signalene ATDL og Y tilsvarer korreksjons-signaler som .gjør det mulig å variere den fastsatte grunntemperatur for å ta hensyn dels til de energitilskudd som er gratis, og dels til treghetsfenomener knyttet til lokalene.

Ved den utførelsesform som er anskueliggjort på fig.

1, blir det signal Z som representerer referansetemperaturen, tilført inngangen 111 til et kodingsorgan 110.

Dette bestemmer i avhengighet dels av et tidsprogram

som tilføres dets inngang 112 og styres av uret 40, og dels av en brukerkommando som tilføres ved dets inngang 113 og som det vil bli gjort nærmere rede for, forskjellige ønske-temperaturverdier Tcc eller TcR som benyttes til å bestemme referansetemperaturene henholdsvis TDc1 og TDc^, som avgis' ved dets utganger 114 og 115.

Disse referansetemperaturer TDc^ og TDC2 som avgis ved utgangene henholdsvis 114 og 115, føres henholdsvis til en proporsjonal-integral-regulator 120 og til en proporsjonal-eller proporsjonal-derivat-regulator 130 hvis funksjoner vil bli forklart i det følgende.

Ved den utførelsesform som er vist på fig. 1, blir bruker-kommandoen som tilføres inngangen 113 til kodingsorganet 110, gitt med en bryter 140 innrettet til å skiftes mellom to stillinger.

I den ene av disse stillinger (TDc1 = TDc.,) foreskriver den av brukeren manøvrerte bryter 140 for kodingsorganet 110 generering av to referansetemperaturer TDc^ og TDc^ som er like, uansett forlangt ønsketemperatur Tc.

I den annen stilling (TDc-j forskjellig fra TDc,,) foreskriver den brukermanøvrerte bryter 140 for kodingsorganet 110 en bestemmelse av forskjellige referansetemperaturer TDc1 og TDC2 når det kreves en redusert ønsketemperatur TcR.

Denne prosess er symbolsk gjengitt~iitabellen innenfor rammen 110 på fig. 1.

Av tabellen kan man, se følgende:

1. I første stilling av bryteren ?,hvor TDc1 = TDC2

og de to referansetemperaturer TDc.j og TDc^ således er like,

og hvor en komfort-ønsketemperatur Tcc tilsvarer det signal Z som avgis ved utgangen fra referanseorganet 100, skjer bestemmelsen av disse referansetemperaturer ved at Tc settes lik Tcc.

2. I denne første stilling av bryteren hvor TDc^ =

TDC2 og disse to referanseverdier TDc^ ogq.TDC2 således er like, vil de når der er foreskrevet en redusert ønsketemperatur TcR, stadig tilsvare det signal Z som avgis ved utgangen

fra ref eranseorganet 100, men nå med Tc ==~TcR.

3. I annen posisjon av bryteren.1400(TDc^ forskjellig fra TDC2) er referansetemperaturene TDc^.og TDc2 når der kreves en komfort-ønsketemperatur,<1ik det'signal Z som avgis ved utgangen fra referanseorganet 100, idet Tc settes lik Tcc, 4. Når bryteren 140 er i denne annen stilling (TDc^ forskjellig fra TDC2) ved en redusert ønsketemperatur, blir første referansetemperatur TDc.j lik det signal Z som opptrer ved utgangen fra referanseorganene 100, idet Tc settes lik Tcc (komfort-ønsketemperatur) og den annen referansetemperatur TDC2 er lik det signal som opptrer ved utgangen fra referanseorganene 100 idet Tc settes lik TcR (redusert ønsketemperatur).

Anvendelsen av en kommandobryter 140 som gjør det mulig

å senke ønsketemperaturen Tc for bestemmelsen av bare den ene av referansetemperaturene, gjør det mulig i betraktelig grad å minske energiforbruket til visse av varmekildene.

Denne mulighet viser seg særlig interessant i tilfellet av varmeanlegg med to eller flere former for; primærenergi.

Det signal som. representerer referansetemperaturen TDc^

og opptrer ved utgangen 114 fra kodingsorganet 110, blir tilført inngangen 121 til en proporsjonai-integral-regulator (PI) 120. Denne mottar dessuten ved sin inngang .122 et signal TD som avgis ved utgangen 141 fra.en føler.140 som reagerer

på utgangstemperaturen for det varmefluidum som gjennomstrømmer

varmekildene. Proporsjonal-integral-regulatoren 120 er således følsom for det foreliggende avvik mellom re feransetemperaturen TDc.| og utgangstemperaturen TD for det fluidum som oppvarmes av varmekildene, og frembringer et femte signal S i samsvar med uttrykket:

hvor B representerer regulatorens proporsjonalitetsområde.

Terskeldetektorer (som ikke er vist på tegningen, men inngår i PI-regulatoren 120) avføler passering av det femte signal S over fastlagte, suksessive terskler som tilsvarer de respektive igangsetningskommandoer for de forskjellige varmekilder. Følgelig frembringer PI-regulatoren suksessivt ved sine utganger 123-128 kommandosignaler egnet til å bevirke igangsetning av varmekildene når tersklene forseres av det femte signal S. Denne anordning vil bli forklart nærmere i det følgende under henvisning til fig. 2.

Fortrinnsvis mottar PI-regulatoren, slik det er anskueliggjort på fig. 1, ved sin inngang 129 et signal som representerer tariffperioder for minst en av de energiformer som benyttes til matning av varmekildene.

Disse anordninger viser seg særlig interessante i tilfellet av varmeanlegg som omfatter elektriske varmekilder hvis igangsetning prioriteres for tidsrom med redusert tariff.

Proporsjonal- eller proporsjonal-derivat-regulatoren

130, som likeledes er vist på fig. 1, og som ved sin inngang 131 får tilført den referansetemperatur TDC2 som avgis ved utgangen 115 fra kodingsorganet 110, og ved sin inngang 132 får tilført det signal TD som representerer fluidets utgangstémperatur og frembringes av føleren 140, blir utnyttet for varmeanlegg som omfatter en blandeventil.

Regulatoren 130 er innrettet til å frembringe et første kommandosignal når referansetemperaturen TDC2 ligger over fluidets utgangstémperatur TD, for å foreskrive en åpningstid for blandeventilen proporsjonal med avviket mellom referansetemperaturen TDC2 og utgangstemperaturen TD, nærmere bestemt på grunnlag av uttrykket: med

hvor B representerer regulatorens.<=,pr.oporsjonalitets-omrade.

Proporsjonal- eller proporsjonal-derivat-regulatoren 130 er videre innrettet til å frembringe~et annet kommandosignal tf når den nevnte referansetemperatur TDC2 ligger under utgangstemperaturen TD for fluidet; .for å foreskrive en lukningstid tf for blandeventilen proporsjonal med avviket mellom varmefluidets utgangstémperatur TD~og TDc2 på grunnlag av uttrykket: med

De kommandosignaler som frembringes.av proporsjonal-eller proporsjona1-derivat-regulatoren 130 for å foreskrive dels åpning av blandeventilen og dels lukning av denne, blir avgitt ved regulatorens utganger henholdsvis 133 og 134.

Ifølge en gunstig utf<ø>relsesvariant> er det når der kreves en redusert ønsketemperatur TcR, mulig å. ta hensyn til denne informasjon når det gjelder utendørsføleren 10, ved å vedlikeholde et signal ved inngangen 52 til styresystemet 50 svarende til en komfort-ønsketemperatur, og øke det signal som representerer utetemperaturen Text og tilføres inngangen 51, med en verdi lik forskjellen mellom komfort-ønsketemperaturen Tcc og den reduserte ønsketemperatur TcR.

Det skal bemerkes at der foruten muligheten for automatisk å skifte fra én energiform til en annen;.i avhengighet av tariffperioder som meldes ved inngangen. 129 til proporsjonal-integral-regulatoren 120,.. f.eks. på grunnlag av informasjoner gitt av elektrisitetsleverandøren, vil'kunne påtenkes en mulighet for tvungen overgang fra én energiform til en annen ved manuelt inngrep, idet man tilpasserrgenereringen av signalene som avgis ved utgangene 123-128 fra proporsjonal-integral-regulatoren 120, tilsvarende.

Dessuten gir den regulering med regulatoren 120 som foreslås, og som består i å detektere forseringen av terskler med femte signal S, en avtrappet kommando for de forskjellige varmekilder, noe som begrenser skiftningen mellom disse på optimal måte.

Der skal nå gjøres rede for utformningen av varmeanlegget på fig. 2.

Der er her påtenkt et system av radiatorer RAD som vil kunne dannes av innbyrdes forskjellige parallellkoblede elementer, men bare er skjematisk antydet på fig., 2. Dette system av radiatorer RAD mates via en ledning 150 forsynt med føleren 140, som måler fluidets utgangstémperatur, såvel som en sirku-lasjonspumpe CIR. Det fluidum som strømmer ut fra radiatorene RAD gjennom en ledning 151, går gjennom et system av parallellkoblede varmepumper POM 1, POM 2, POM 3 eller elementer med tilsvarende funksjon. Den felles utgang 152 fra varmekildene POM 1, POM 2 og POM 3 er tilkoblet en avgrenings- eller forbi-koblingsventil betegnet PASS på fig. 2. Denne ventil kommuni-serer dels med et annet system av varmekilder omfattende innbyrdes forskjellige parallellkoblede varmeutviklere, f.eks. brenselfyrte kjeler KJEL 1 og KJEL 2, via en tilbakeløps-ledning 153, og dels via en ledning 154 med den ovennevnte ledning 150.

Sluttelig er en blandeventil, betegnet BLAND, innskutt mellom den felles fremløpsledning 156 fra det annet system av varmekilder KJEL 1 og KJEL 2 og forbindelsespunktet mellom de ovennevnte ledninger 154 og 150. Til blandeventilén BLAND er der dessuten koblet en hjelpeledning 155 innrettet til i åpen stilling av blandeventilen BLAND å forbinde sirkula-sjonsledningen 150 med ledningen 153.

Shunt- ventilen PASS, som manøvreres elektrisk, gjør

det mulig når første varmekildesystem (POM 1, POM 2 og POM

3) er tilstrekkelig til å levere den varmeeffekt som skal til for å gi den forlangte ønsketemperatur Tc, å dirigere det fluidum som oppvarmes av dette første system, direkte til radiatorene RAD via ledningen 154 uten gjennomgang gjennom det annet varmekildesystem for å begrense energitapene i nettet.

Derimot vil det bemerkes at det når annet varmekildesystem tas i drift, er ønskelig å sikre et tidsrom for gjennom-spyling av varmekjelene KJEL 1 og KJEL 2 med varmt vann fra nettet før de tas i drift, for å sørge for en for-varming av kjelene og dermed begrense korrosjonen i disse.

Blandeventilen BLAND er selvsagt innrettet til å styre vannets utgangstémperatur i avhengighet av sin stilling.

I forbindelse med anordningen på fig. 1 kan den således beskrevne regulering av varmeanlegget oppnås ved befaling av igangsetning av varmekildene POM 1, POM 2 og POM 3 takket være de ovennevnte utganger 123, 124 og 125 fra proporsjonal-integral-regulatoren 120, ved å bevirke styring av den elektrisk manøvrerte shuntventil PASS takket være utgangen 126

fra regulatoren 120, samt bevirke igangsetning av kjelene KJEL 1 og KJEL 2 i det annet varmekildesystem fra utgangene henholdsvis 127 og 128 fra regulatoren 120, idet åpningen av blandeventilen BLAND styres av utgangen 133 fra regulatoren 130 og lukning av blandeventilen styres av utgangen 134 fra proporsjonal- eller proporsjonal-derivat-regulatoren 130.

F.eks. kan man tenke seg at aktiveringen av signalet

ved utgangen 126 fra PI-regulatoren som styrer shuntventilen PASS, tvinger denne såvel som blandeventilen BLAND til stillingen for full gjennomgang av varmefluidet i det annet varmekildesystem KJEL 1 og KJEL 2. Videre kan man tenke seg ved hjelp av utgangene 133 og 134 fra P-regulatoen 130 bare å tillate aktivering av reguleringen av blandeventilen etter aktivering av kommandosignalet til første varmekilde i det annet system KJEL 1 og KJEL 2 ved utgangen 127 fra PI-regulatoren 120.

Likeledes kan man tenke seg å la aktivering av signalet ved PI-regulatorens utgang 126 som styrer shuntventilen PASS, tvinge denne til stillingen for full gjennomgang av fluidet i ledningene 153 og 155 og tillate blandeventilen BLAND å regulere på grunnlag av utgangene 133 og 134 fra P-regulatoren 130.

Det vil bemerkes at man dersom det hydrauliske anlegg omfatter en blandeventil BLAND, ikke vil behøve shuntventilen

PASS:

Det sier seg selv at det anlegg og den reguleringsanordning som er beskrevet ovenfor, vil kunne gjøres til gjen-stand for mange modifikasjoner innen oppfinnelsens ramme.

Claims (11)

1. Fremgangsmåte til regulering av et anlegg som tjener til oppvarming av lokaler og omfatter flere varmekilder, omfattende (i) til stadighet å frembringe (50) et første signal (TDc) som representerer en grunntemperatur som. er lik.en verdi proporsjonal med det foreliggende avvik (Tc - Text) mellom en ønsketemperatur (Tc) og den i øyeblikket foreliggende utetemperatur (Text), med tillegg av en konstant, innstillbar verdi (TR), (ii) til stadighet å frembringe (70) et annet signal (ATDL) som er proporsjonalt med avviket (Tc-Ta) mellom ønsketemperaturen (Tc) og den i øyeblikket foreliggende innetemperatur (Ta) i lokalene, (iii) periodisk å korrigere (90) proporsjonalitetsfaktoren (GV/K) mellom grunntemperaturen (TDc) og avviket (Tc-Text) mellom ønsketemperaturen (Tc) og utetemperaturen (Text), og (iv) å addere (100) det første signal (TDc) og det annet signal (ATDL) for å danne et referansesignal som representerer en referansetemperatur, karakterisert ved(a) at der periodisk frembringes (80) et tredje signal som er proporsjonalt med integralét over et fastlagt tidsrom (Ti) av avviket mellom ønsketemperatur (Tc) og' innetemperatur (Ta), (b) at den periodiske korreksjon (90) av proporsjonalitetsfaktoren (GV/K) består i å modifisere verdien av faktoren som en invers funksjon av det tredje signal <!> (Y) ved slutten av hver integreringsperiode, (c) at frembringelsen av et referansesignal består i å danne et fjerde signal ved summering av de tre førstnevnte signaler (henholdsvis TDc, ATDL og Y), og (d) at fremgangsmåten dessuten omfatter å påtrykke et signal lik avviket (TDcl-TD) mellom referansetemperaturen (TDcl) og temperaturen av et oppvarmet fluid når det forlater varmekildene, på inngangen til en regulator (120) av proporsjonal-integral type for oppnåelse av et femte signal (S) ved utgangen fra regulatoren (120), og å detektere det femte signals (S) passering av fastlagte suksessive terskler svarende til kommandoer til aktivering av de respektive varmekilder.

2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at det annet signal (ATDL) er begrenset til et maksimum (ATDmax).

3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at proporsjonalitetsfaktoren (GV/K) har formen hvor kl er maksimumsverdien av det første signal (TDc) . i proporsjonalitetsområdet, k2 er maksimumsveriden av det første signal (TDc) i proporsjonalitetsområdet og Tc er ønsketemperaturen, og at den periodiske korrigering (90) av proporsonalitets- faktoren (GV/K) består i å øke verdien av fm i trinn proporsjonalt med det tredje signal (Y) ved slutten av hver integreringsperiode.

4. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at ønsketemperaturen (Tc) automatisk endres i avhengighet av et tidsprogram (40).

5. Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1-4, ved et anlegg som omfatter én blandeventil (BLAND), karakterisert ved at referansesignalet påtrykkes på inngangen til en proporsjonal- eller proporsjonal-derivat-regulator (130) slik at denne regulator frembringer et første kommandosignal når den nevnte referansetemperatur er over fluidets utgangstémperatur, for å bevirke åpning av blandeventilen i et tidsrom som er proporsjonalt med avviket mellom disse temperaturer, og et annet kommandosignal når den nevnte referansetemperatur er under fluidets utgangstémperatur, for å bevirke lukking av blandeventilen i et tidsrom proporsjonalt iried avviket mellom disse temperaturer.

6. Anordning til regulering av et anlegg som tjener til oppvarming av lokaler og omfatter flere varmekilder og temperaturfølere som avføler henholdsvis øyeblikkelig utetempe- - råtur, øyeblikkelig innetemperatur og utgangstemperaturen av det av kildene oppvarmede fluidum, samt et organ som bestemmer en ønsketemperatur, idet anordningen omfatter servostyringsorganer (50) innrettet til å frembringe et første signal (TDc) som representerer en grunntemperatur proporsjonal med det i øyeblikket'foreliggende avvik (Tc-Text) mellom en ønsketemperatur (Tc) og utetemperaturen (Text), med tillegg av en konstant, regulerbar verdi (TR) , hoved-korreksjonsorganer (70) innrettet til å frembringe et annet signal (ATDL) som er proporsjonalt med det i øyeblikket foreliggende avvik (Tc-Ta) mellom ønsketemperaturen (Tc) og innetemperaturen (Ta), automatisk virkende tilpasningsorganer (90) til periodisk å korrigere proporsjonalitetsfaktoren mellom grunntemperaturen (TDc) og det foreliggende avvik (Tc-Text) mellom ønsketemperaturen (Tc) og utetemperaturen (Text) og - referanseorganer (100) innrettet til å summere det første signal (TDc) og det annet signal (ATDL) for å danne et referansesignal, karakterisert ved(a) at anordningen ytterligere.omfatter tilleggs-korreksjonsorganer (80) innrettet til periodisk å frembringe et tredje signal (Y) som representerer en tilleggskorreksjon proporsjonal med integralet over en fastlagt periode av avviket (Tc-Ta) mellom ønsketemperaturen (Tc) og innetemperaturen (Ta) , (b) at tilpasningsorganene (90) er innrettet til å modifisere verdien av proporsjonalitetsfaktoren som en invers funksjon av det tredje signal (Y) ved slutten av hver integreringsperiode, (c) at referanseorganene (100) er innrettet til å addere det første signal (TDc), det annet signal (ATDL) og det tredje signal (Y) for å gi et fjerde signal (Z) som representerer en referansetemperatur, og (d) at anordningen dessuten omfatter en proporsjonal-integral-regulator (120) som mottar et signal lik avviket mellom referansetemperaturen (TDc) og utgangstemperaturen (TD) for det av varmekildene oppvarmede fluid og frembringer et femte signal (S), og terskeldetektorer innrettet til å detektere det femte signals (S) passering av fastlagte suksessive terskler svarende til kommandoer om aktivering av de respektive nevnte varmekilder.

7. Anordning som angitt i krav 6, karakterisert ved at hovedkorreksjonsorganet (80) omfatter avskjæringsorganer innrettet til å begrense amplituden av det annet signal (ATDL) til en maksimal verdi (ATDmax).

8. Anordning som angitt i krav 6, karakterisert ved at proporsjonalitetsfaktoren (GV/K) har formen hvor kl er maksimumsverdien av det første signal (TDc) i proporsjonalitetsområdet, k2 er minimumsverdien av det første signal (TDc) i proporsjonalitetsområdet og Tc er ønsketemperaturen, og at tilpasningsorganene (90) er innrettet til å øke verdien Tm i trinn proporsjonalt med det tredje signal (Y) ved slutten av hver integreringsperiode.

9. Anordning som angitt i krav 6, karakterisert ved at den dessuten omfatter et ur (40) innrettet til å endre ønsketemperaturen (Tc) i samsvar med et fastlagt program.

10. Anordning som angitt i krav 6 og av den type som omfatter en blandeventil, karakterisert ved at den dessuten omfatter en-proporsjonal- eller proporsjonal-derivat-regulator (130) som mottar det fjerde signal (Z) som dannes av referanseorganene (100), og er innrettet til å frembringe et første kommandosignal når den nevnte referansetemperatur er over fluidets utgangstémperatur, for å bevirke åpning av blandeventilen i et tidsrom proporsjonalt med avviket mellom disse temperaturer, og et annet kommandosignal når den nevnte referansetemperatur er under fluidets utgangstémperatur, for å lukke blandeventilen i et tidsrom proporsjonalt med avviket mellom de samme temperaturer .

11. Anordning som angitt i krav 10, karakterisert ved at den dessuten omfatter et kodingsorgan (110) innrettet til avhengig av e;t urprogram (40) og en brukerkommando (140) å fastlegge forskjellige ønsketempe-raturer til bruk for fastleggelse av de respektive referansetemperaturer for tilførsel til proporsjonal-integral-regulatoren (120) og proporsjonal-regulatoren (130) ...