NO164720B - Fremgangsmaate for behandling av titanlegeringer. - Google Patents
Fremgangsmaate for behandling av titanlegeringer. Download PDFInfo
- Publication number
- NO164720B NO164720B NO844031A NO844031A NO164720B NO 164720 B NO164720 B NO 164720B NO 844031 A NO844031 A NO 844031A NO 844031 A NO844031 A NO 844031A NO 164720 B NO164720 B NO 164720B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- accordance
- temperature
- beta
- cooling
- beta transformation
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 238000011282 treatment Methods 0.000 title description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 46
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 21
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 claims abstract description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 25
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 10
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 5
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 4
- 230000032683 aging Effects 0.000 abstract description 3
- 229910021535 alpha-beta titanium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 238000010275 isothermal forging Methods 0.000 description 2
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 2
- 150000003608 titanium Chemical class 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
Foreliggende saknad omhandler en fremgangsmåte for forbedring. av atferden ved sprekkdannelse hos alfa-beta-titanmateriale som inneholder vesentlige mengder betastabilisatorer og minst 3% Mo. Framgangsmåten omfatter trinn for smiing ovenfor beta-omvandlings-temperaturen, kjøling med regulert hastighet gjennom beta-omvandlingstemperaturen, oppvarming til en temperatur mellom 28°C og 83°C under beta-omvandlingstemperaturen, kjøling av legeringen med en hastighet som ligger over den som framkommer ved luft-. kjøling og elding av materialet mellom 482°C og 593°C. Det oppnådde materialet har i høy grad forbedret sprekkdannelsesatferd sammenliknet med materiale som er bearbeidet i samsvar med tidligere kjent teknikk.
Description
Den foreliggende oppfinnelsen angår en framgangsmåte
for å motvirke sprekkdannelse hos titanmateriale med alfa-beta-struktur som inneholder vesentlige mengder beta-stabilisatorer med minst 3 vekt% Mo og som har en beta-omvandlingstemperatur.
Svært solide titanlegeringer anvendes vanligvis innen rom-teknikken. En slik anvendelse er i skiver i gass-turbinmotorer. Gassturbinmotorskiver bærer oppe og holder fast kompressorskovler som ligger ved skivenes periferi og bringes til å rotere med hastighet av størrelsesorden 10 000 omdreininger pr. minutt. Under drift opptrer vesentlige spenninger, og disse spenningene er vanligvis delvis sykliske. Det er kjent at slike fluktuerende spenninger forårsaker utmattningsbrudd. I den vanlige situasjonen ved utmattningsbrudd oppstår en sprekk,
vanligvis ved en feil eller en defekt på over- eller underflaten, og siden vokser sprekken eller brer seg som følge av den fluktuerende spenningen. Sprekkens vekt minker det arealet av metallet som er tilgjengelig for å motstå spenning og øker derigjennom spenningseffekten og forårsaker høyere oppsprekningshastigheter.
Det ville selvfølgelig være ønskelig at noe utmattingsbrudd ikke inntraff. Dette er imidlertid vanligvis ikke mulig. Det er heller ikke mulig å lite på at utmattingsbrudd ikke forekommer i anvendelser der slike brudd kan forårsake skade. Det er således ønskelig at utmattingssprekken, når den engang er oppstått, vokser så lite som mulig. En lav hastighet av videre oppsprekking muliggjør oppdagelse av en slik sprekk under rutineinspeksjoner før et brudd finner sted.
Det finnes mange måter å forbedre de ulike mekaniske egenskapene i titanlegeringer på. De fleste av disse framgangsmåtene fokuserer på de statiske egenskapene hos titan, såsom strekk- og bruddgrense og krypeegenskaper. Den foreliggende oppfinnelsen vedrører spesielt problemet med økning av oppsprekkingshastihgeten i en vanlig anvendt titanlegering som består av 6 vekt% Al, 2 vekt% Sn, 4 vekt% Zr, 6 vekt% Mo og resten Ti, eller Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo.
US-patentskrifter nr. 2,968,586 og 2,974,076 er tidligere oppfinnelser innen titanområdet, hvilke beskriver alfa-beta-klassen av titanlegeringer og ulike, mulige termomekaniske sekvenser for slike legeringer. I US-patentskrift nr. 2,974,076 angis det varmebehandlinger som omfatter kjøling fra en temperatur over betaomvandlings-temperaturen som ikke er ønskelige fordi de minker legeringenes strekkfasthet og tøyelighet i. forhold til kjøling fra en temperatur under betaomvandlingstemperaturen (spalte 3, hele siste avsnittet). Krav 8 og 9 i US-patentskrift nr. 2,974,076 vedrører termisk bearbeiding omfattende oppvarming til en temperatur over beta-omvandlingstemperaturen, langsom avkjøling til en temperatur under beta-omvandlings-temperaturen, framkommende av likevekt ved en temperatur i nærheten av, men under, beta-omvandlingstemperaturen og rask kjøling. Det.finnes ingen opplysninger om deformasjon over betaomvandlingstemperaturen. US-patentskrift nr. 2,968,586 diskuterer kjøling som en framgangsmåte til å frambringe en Widmanstattenstruktur og angir en kjølingshastighet fra 1.7 til 16.6°C pr. minutt (3°F til 30°F pr. minutt, spalte 3, linje 23-25) .
US-patentskrifter nr. 3,901,743 og 3,053,330 vedrører bearbeiding av titanlegeringer. Det førstnevnte patentskriftet omhandler spesielt materialet (vekt%) Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo og angir en framgangsmåte som, idet den utgår fra materiale, omfatter oppløsnings-varmebehandling ved en temperatur som ligger ubetydelig under beta-omvandlingstemperaturen, hvorved beta-omvandlings-temperaturen er 946°C (1735°F) og den foreslåtte varmebehandlingen skjer ved 871-927°C (1600- 1700°F), kjøling skjer til romtemperatur, gjenoppvarming skjer til 760-871°C (1400-1600°F) og etterfølgende elding skjer ved 510-592°C (950-1100°F). Som det framgår av dette skulle en ikke etter denne henvisningen kunne forutse den foreliggende oppfinnelsen som vil bli beskrevet nedenfor. Framgangsmåten som er beskrevet i US-patentskrift nr. 4,053,330 omfatter trinn for smiing ved en temperatur ovenfor betaomvandlings-temperaturen, rask avkjøling for dannelse av en martensitstruktur og anløping ved en mellomliggende temperatur. Det angis at kjølingen gjennomføres med anvendelse av et flytende medium, hvilket skulle gi en kjøling6hastighet av størrelsesorden 555°C pr. minutt (1000°F pr. minutt).
US-patentskrift nr. 4,309,226 beskriver en tetmomekanisk framgangsmåte for behandling av nære alfa-titanlegeringer og spesielt en legering som er kjent som Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo (6A1, 2Sn, 4Zr, 2Mo og resten Ti, alle i vekt%). Denne framgangsmåten likner på mange måter den foreliggende framgangsmåten, men ettersom den anvendes på en helt annen legering, en nær alfa-legering i stedet for foreliggende legering som skulle kunne beskrives som en alfa-beta-legering, skulle de oppnådde resultatene ikke bli de resultatene som oppnås ved anvendelse av framgangsmåten på den klassen av legeringer som beskrives her. Framfor alt skulle det. p.g.a. det lave Mo-innholdet, ikke skje noen dannelse av den Mo-rike grenseflaten som iakttas i materiale som bearbeides i samsvar med den foreliggende oppfinnelsen.
I samsvar med oppfinnelsen bearbeides en klasse av titanlegeringer. som betegnes Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo (vekt% til 100%), tetmomekanisk for å motvirke sprekkdannelse. Formålet med den foreliggende oppfinnelsen blir oppfylt i henhold til den karakteriserende del av patentkrav 1, og som ytterligere beskrevet i de uselvstendige kravene 2-10.
Materialet smies fortrinnsvis 14°C til 36°C over betaomvandlings-temperaturen, kjøles gjennom betaomvandlingen ll-55°C/min (20-100°F/min), varmebehandles nær, men under, beta-omvandlingstemperaturen, fortrinnsvis ved 28°C til 83°C under beta-omvandlingstemperaturen, og eldes. Den oppnådde strukturen omfatter små alfa-plater i en betamatrise. hvorved de små platene er omgitt av en Mo-rik sone. og strukturen er også fri for korngrense-alfa.
! Strukturen er bestandig mot utbredelse av utmattings-sprekker. Andre kjennetegn og fordeler vil framgå av beskrivelsen og patentkravene og av vedlagte tegninger som anskueliggjør en utførelsesform av oppfinnelsen, hvorved fig. 1 viser et.mikrofotografi av materiale som bearbeides i samsvar med den foreliggende oppfinnelsen, fig. 2 viser livslengden ved økning i sprekkdannelsen for Ti-6Al-4Sn-2Zr-6Mo.materiale som er bearbeidet ved ulike betingelser, fig. 3 jamfører krypelivslengden for foreliggende materiale med krypelivslengden for en tidligere kjent framgangsmåte og fig. 4 sammenlikner økningen i hastigheten av sprekkdannelse som en funksjon av temperatur for materiale som er bearbeidet i samsvar med oppfinnelsen og for materiale som er bearbeidet i samsvar med tidligere kjent teknikk.
Den foreliggende oppfinnelsen vedrører en termodynamisk prosess for å gi visse titanlegeringer forbedrete mekaniske egenskaper. Prosessen er utviklet og er optimal med hensyn til en legering med den nominelle sammensetningen i vekt%: 6% Al, 2% Sn, 4% Zr, 6% Mo og for øvrig i hovedsak Ti (Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo) og vil bli beskrevet med hensyn til denne legeringen. Grunnstoffenes intervall i denne handels-legeringen er samtlige + 0.5% fra det nominelle innholdet med unntak av Sn der intervallet er + 0.25%. Det er sannsynlig at framgangsmåten med fordel kan utnyttes på visse andre legeringer.
Den fremste alternative handelslegeringen, på hvilken
man trolig skulle kunne anvende framgangsmåten i samsvar med oppfinnelsen, er en legering med nominell sammensetning lik 5 vekt% Al, 2% Sn, 2% Zr, 4% Mo, 4% Cr og for øvrig hovedsaklig Ti. Intervallene er også nå 0.5 % med unntak for Sn og Zr der intervallene er + 0.25%. Begge disse
legeringene er alfa-beta-legeringer med et høyt innhold av beta-stabilisator (minst 10 vektprosent), slik at beta-fasen er relativt stabil. Disse legeringene er også legeringer som i stor grad kan herdes, legeringer av hvilke tykke seksjoner kan herdes fullstendig ved kjøling fra en temperatur ovenfor
beta- "solvus"-temperatucen. Slik som det angis nedenfor er det relativt høye molybdeninnholdet (73%) i legeringene også signifikant. Det første trinnet i framgangsmåten er et smiings-trinn som gjennomføres ved en temperatur over beta-omvandlingstemperaturen. fortrinnsvis fra 14 til 36°C (25-65°F) over beta-omvandlingstemperaturen. "Isotermisk" smiing er anvendt ved hjelp av oppvarmete former, men middels fluktasjoner i smiingstemperaturen, spesielt innen intervallet fra 14 til 36°C (25-65°F), ligger innenfor rammen for oppfinnelsen. Mengden og hastigheten for deformasjonen velges slik at de er tilstrekkelige for å omkrystallisere materialet og gi forvridde eller ujevne korngrenser. En reduksjonsekvivalent til minst 10% og fortrinnsvis minst 25% reduksjon av arealet er vanligvis tilstrekkelig. Etter det isotermiske deformasjonstrinnet kjøles materialet fra den isotermiske smiingstemperaturen fortrinnsvis under 538°C (1000°F) med regulert hastighet. Hastigheten reguleres slik at den blir fra 11°C (20°F) til 55°C (100°F) pr. minutt. Dette kjølingstrinnet med regulert hastighet er kritisk for at man skal oppnå den ønskete mikrostrukturen som beskrives nedenfor. En lavere kjølingshastighet fører til dannelse av en grov, nåleformet struktur som ikke hindrer økning i sprekkdannelse i tilfredsstillende omfang. Dersom hastigheten er altfor høy, oppnås ikke den ønskete nålformete mikrostrukturen. Materialet varmebehandles senere ved en temperatur noer, men under, beta-omvandlingstemperaturen, fortrinnsvis fra 28°C (50°F) til 83°C (150°F) under beta-omvandlingstemperaturen i løpet av 0.5-5 timer. Materialet nedkjøles fra denne varmebehandlings-temperaturen med en hastighet som er ekvivalent med den som oppnås ved luftkjøling eller høyere (fortrinnsvis til en temperatur under 260°C (500°F)).
Slutt-trinnet i framgangsmåten er et eldingstrinn som gjennomføres ved en temperatur fra 482°C (900°F) til 649°C (1200°F) i løpet av en tid på fra 2-10 timer.
Den oppnådde strukturen er vist i fig. 1 og består av nålformete alfa-fase plater omgitt av beta-fase. Alfa-platenes lengde i forhold til deres tykkelse reguleres ved hjelp av nedkjølingshastigheten fra den innledende isotermiske smiingstemperaturen, og forholdet bør være fra 4 til 20. Dersom hastigheten er altfor høy, blir platene overdrevent tynne (l/d for høyt) og gir ikke de ønskete egenskapene. En lav kjølingshastighet resulterer i en grov struktur som ikke er bestandig mot økning i sprekkdannelse. Når strukturen i samsvar med fig. 1 betraktes etter at sprekker dannes, viser det seg at sprekkene brer seg ut langs grenseflaten mellom alfanålene og beta-matrisefasen. I denne anledningen er det ønskelig at platene ikke er for lange og at platene har en uordnet morfologi (kurv-vev). Dersom platelengden er relativt liten og platene er vilkårlig orientert i forhold til hverandre, blir utbered-ningssprekkens bane "slingrende", slik at utberedningen av sprekken skjer langsommere.
Et betraktet kjennetegn ved materiale som er bearbeidet i samsvar med den foreliggende oppfinnelsen er at det finnes et tynt sjikt med en modifisert sammensetning ved grenseflaten mellom alfaplatene og betamatrisen. Dette grenseflatesjiktet har en sammensetning med høyt molybden-innhold, nemlig av størrelsesorden 20-25 vektprosent. Det er sannsynlig at dette materialet er seigt, tøyelig og bestandig mot øking av sprekkdannelse og, at man ved hjelp av framgangsmåten i samsvar med oppfinnelsen oppnår en vesentlig fordel som følge av denne grenseflaten. Dette grenseflatematerialet med høyt molybden-innhold utvikles sannsynligvis under varmebehandlingstrinnet. Tykkelsen er av størrelsesorden 10 _ 4 mm (1000Å). På grunn av sine høye molybdeninnhold, forventes det at legeringer som ikke inneholder vesentlige (>3%) molybdenmengder ikke gir den ønskelige atferden når det gjelder økning i sprekkdannelse, som oppnås i det Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo-materialet som er bearbeidet i samsvar med oppfinnelsen.
Noen av fordelene med den foreliggende oppfinnelsen blir vist i det følgende anskueliggjørende eksemplet. Ti-6Al-2Sn-4Zr-5Mo-materialet (med en beta-omvandlingstemperatur ved 946°C (1735°F) ble smidd isotermisk ved 982°C (1800°F) til en reduksjon i arealet med 66%. Materialet ble så avkjølt med en hastighet på 22°C (40°F) pr. minutt til en temperatur på 538°C (1000°F) (og ble deretter luftavkjølt til romtemperatur). Prøver av dette materialet ble senere varmebehandlet ved ulike temperaturer mellom 866°C (1590°F) og 916°C (1680°F), dvs. fra 80.5°C (145°F) til 30.5°C (55°F) under beta-omvandlingstemperaturen. De fleste prøvene ble eldet senere ved 593°C (1100°F) i 8 timer og undersøkt i en test som ga en relativ antydning om hastigheten av økning i sprekkdannelsen. Resultatene er tegnet inn i fig. 2. Av fig. 2 framgår at en temperatur på 885°C (1625°F) eller 61°C (119°F) under beta-omvandlingstemperaturen synes gi optimal hastighet av økning i sprekkdannelsen. Det framgår også at de prøvene som ble eldet ved 593°C (1100°F) hadde overlegne egenskaper i forhold til dem som ble eldet ved 621°C (1150°F). På kurven finnes også et punkt som anskueliggjør atferden av et materiale som er bearbeidet i samsvar med en standardsekvens i samsvar med tidligere kjent teknikk som omfatter en oljekjøling fra 982°C (1800°F) og etterfølgende varmebehandling ved 830°C (1525°F). Det framgår tydelig at materialet i samsvar med den foreliggende oppfinnelsen er svært overlegent i forhold til materiale bearbeidet i samsvar med tidligere kjent teknikk.
Fig. 3 viser en.Larson-Miller-kurve for tiden til 1% kryping for materialet i samsvar med oppfinnelsen og for materiale som er bearbeidet i samsvar med tidligere kjent teknikk ("subsolvus"-oppløsningsbehandling, rask kjølning, elding ved 593°C (1100°F)), man ser der at ved liknende betingelser hva angår temperatur og påkjenning har materialet i samsvar med oppfinnelsen omtrent dobbelt så lang krypelivslengde som materiale som er bearbeidet i samsvar med tidligere kjent teknikk. Andre tester ble gjennomført ved hvilke livslengden av økningen i sprekkdannelsen som en funksjon av temperatur ble undersøkt for materiale i samsvar med oppfinnelsen og materiale i samsvar med tidligere kjent teknikk. Resultatene er vist i fig. 4.
Man kan igjen se at materialet i samsvar med oppfinnelsen er overlegent i forhold til materialet i samsvar med tidligere kjent teknikk (samme tidligere kjente framgangsmåte som for materialet i fig. 3), også om graden av overlegenhet minker noe med økende temperatur.
Oppfinnelsen er selvfølgelig ikke begrenset til de spesielle utførelsesformene som er vist og beskrevet her, men ulike endringer og modifikasjoner kan gjøres innenfor rammen av oppfinnelen, slik den er definert i de etterfølgende patentkravene.
Claims (10)
1. Framgangsmåte for å motvirke sprekkdannelse hos titanmateriale med alfa-beta-struktur som inneholder vesentlige mengder betastabilisatorer med minst 3 vekt% Mo og har en beta-omvandlingstemperatur, karakterisert ved at fremgangsmåten omfatter følgende trinn: a) smiing av materialet over beta-omvandlings-temperaturen i en utstrekning som er nødvendig for at omkrystallisasjon oppnås, b) materialet avkjøles til under beta-omvandlings-temperaturen med en hastighet fra 11°C til 55°C pr. minutt, c) materialet varmebehandles ved en temperatur mellom 28°C og 83°C under betaomvandlingstemperaturen, d) legeringen avkjøles med en hastighet som er lik eller høyere enn den som framkommer ved luftkjøling, og e) materialet eldes.
2. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at smiingstrinnet gjennomføres mellom 14°C og 36°C over beta-omvandlingstemperaturen.
3. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at materialet smies i en utstrekning som er ekvivalent med minst 10% reduksjon i areal.
4. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at materialet smies i en utstrekning som er ekvivalent med minst en 25% reduksjon i areal.
5. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at i trinn b) kjøles materialet ned til en temperatur under 538°C.
6. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at varmebehandlingen i trinn c) gjennomføres i løpet av 0.5-5 timer.
7. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at i trinn d) kjøles materialet ned til en temperatur under 260°.
8. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at i trinn e) gjennomføres eldingen mellom 482°C og 649°C i 2 til 10 timer.
9. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at legeringens sammensetning er (vekt%) 6% Al, 2% Sn, 4% Zr, 6% Mo og resten Ti
10. Framgangsmåte i samsvar med krava 1-9, karakterisert ved at i trinn e) gjennomføres eldingen mellom 482°C og 593°C i 2 til 10 timer.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/547,270 US4543132A (en) | 1983-10-31 | 1983-10-31 | Processing for titanium alloys |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO844031L NO844031L (no) | 1985-05-02 |
| NO164720B true NO164720B (no) | 1990-07-30 |
| NO164720C NO164720C (no) | 1990-11-07 |
Family
ID=24184026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO844031A NO164720C (no) | 1983-10-31 | 1984-10-09 | Fremgangsmaate for behandling av titanlegeringer. |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4543132A (no) |
| JP (1) | JPS60110834A (no) |
| KR (1) | KR890002986B1 (no) |
| AU (1) | AU3287884A (no) |
| BE (1) | BE900779A (no) |
| CA (1) | CA1229249A (no) |
| CH (1) | CH666287A5 (no) |
| DE (1) | DE3438495A1 (no) |
| DK (1) | DK516084A (no) |
| ES (1) | ES8506812A1 (no) |
| FR (1) | FR2554130B1 (no) |
| GB (1) | GB2148940B (no) |
| IL (1) | IL73253A (no) |
| IT (1) | IT1177103B (no) |
| NL (1) | NL192881C (no) |
| NO (1) | NO164720C (no) |
| SE (1) | SE460975B (no) |
| YU (1) | YU184284A (no) |
| ZA (1) | ZA847963B (no) |
Families Citing this family (39)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4680063A (en) * | 1986-08-13 | 1987-07-14 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for refining microstructures of titanium ingot metallurgy articles |
| FR2614040B1 (fr) * | 1987-04-16 | 1989-06-30 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue |
| US4842652A (en) * | 1987-11-19 | 1989-06-27 | United Technologies Corporation | Method for improving fracture toughness of high strength titanium alloy |
| US5118363A (en) * | 1988-06-07 | 1992-06-02 | Aluminum Company Of America | Processing for high performance TI-6A1-4V forgings |
| US4975125A (en) * | 1988-12-14 | 1990-12-04 | Aluminum Company Of America | Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation |
| US5171375A (en) * | 1989-09-08 | 1992-12-15 | Seiko Instruments Inc. | Treatment of titanium alloy article to a mirror finish |
| US5032189A (en) * | 1990-03-26 | 1991-07-16 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles |
| JP2841766B2 (ja) * | 1990-07-13 | 1998-12-24 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性チタン合金溶接管の製造方法 |
| US5039356A (en) * | 1990-08-24 | 1991-08-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method to produce fatigue resistant axisymmetric titanium alloy components |
| US5397404A (en) * | 1992-12-23 | 1995-03-14 | United Technologies Corporation | Heat treatment to reduce embrittlement of titanium alloys |
| US5698050A (en) * | 1994-11-15 | 1997-12-16 | Rockwell International Corporation | Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance |
| JP3319195B2 (ja) * | 1994-12-05 | 2002-08-26 | 日本鋼管株式会社 | α＋β型チタン合金の高靱化方法 |
| JP3959766B2 (ja) * | 1996-12-27 | 2007-08-15 | 大同特殊鋼株式会社 | 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法 |
| US20040168751A1 (en) * | 2002-06-27 | 2004-09-02 | Wu Ming H. | Beta titanium compositions and methods of manufacture thereof |
| US20040261912A1 (en) * | 2003-06-27 | 2004-12-30 | Wu Ming H. | Method for manufacturing superelastic beta titanium articles and the articles derived therefrom |
| US20040241037A1 (en) * | 2002-06-27 | 2004-12-02 | Wu Ming H. | Beta titanium compositions and methods of manufacture thereof |
| AU2003280458A1 (en) * | 2002-06-27 | 2004-01-19 | Memry Corporation | ss TITANIUM COMPOSITIONS AND METHODS OF MANUFACTURE THEREOF |
| US20040221929A1 (en) | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
| US7303638B2 (en) * | 2004-05-18 | 2007-12-04 | United Technologies Corporation | Ti 6-2-4-2 sheet with enhanced cold-formability |
| US7837812B2 (en) * | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| US7449075B2 (en) * | 2004-06-28 | 2008-11-11 | General Electric Company | Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article |
| US7841506B2 (en) * | 2004-08-11 | 2010-11-30 | Honeywell International Inc. | Method of manufacture of dual titanium alloy impeller |
| US8337750B2 (en) | 2005-09-13 | 2012-12-25 | Ati Properties, Inc. | Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties |
| US7611592B2 (en) * | 2006-02-23 | 2009-11-03 | Ati Properties, Inc. | Methods of beta processing titanium alloys |
| US20090159162A1 (en) * | 2007-12-19 | 2009-06-25 | Arturo Acosta | Methods for improving mechanical properties of a beta processed titanium alloy article |
| US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| US9255316B2 (en) | 2010-07-19 | 2016-02-09 | Ati Properties, Inc. | Processing of α+β titanium alloys |
| US8499605B2 (en) | 2010-07-28 | 2013-08-06 | Ati Properties, Inc. | Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium |
| US9206497B2 (en) | 2010-09-15 | 2015-12-08 | Ati Properties, Inc. | Methods for processing titanium alloys |
| US8613818B2 (en) | 2010-09-15 | 2013-12-24 | Ati Properties, Inc. | Processing routes for titanium and titanium alloys |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| US8652400B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Ati Properties, Inc. | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
| US9050647B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-06-09 | Ati Properties, Inc. | Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys |
| US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US9192981B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-24 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material |
| US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
| US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2974076A (en) * | 1954-06-10 | 1961-03-07 | Crucible Steel Co America | Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same |
| US2968586A (en) * | 1958-09-15 | 1961-01-17 | Crucible Steel Co America | Wrought titanium base alpha-beta alloys of high creep strength and processing thereof |
| GB1310632A (en) * | 1970-11-02 | 1973-03-21 | Gen Electric | Heat treatment for alpha-beta type titanium alloys |
| US3748194A (en) * | 1971-10-06 | 1973-07-24 | United Aircraft Corp | Processing for the high strength alpha beta titanium alloys |
| FR2162856A5 (en) * | 1971-11-22 | 1973-07-20 | Xeros | Heat treatment for alpha/beta titanium alloys - - having improved uniform ductility strength and structure |
| US3901743A (en) * | 1971-11-22 | 1975-08-26 | United Aircraft Corp | Processing for the high strength alpha-beta titanium alloys |
| GB1449134A (en) * | 1972-09-11 | 1976-09-15 | Secr Defence | Titanium alloys |
| US4053330A (en) * | 1976-04-19 | 1977-10-11 | United Technologies Corporation | Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles |
| US4309226A (en) * | 1978-10-10 | 1982-01-05 | Chen Charlie C | Process for preparation of near-alpha titanium alloys |
-
1983
- 1983-10-31 US US06/547,270 patent/US4543132A/en not_active Expired - Lifetime
-
1984
- 1984-06-18 CA CA000456768A patent/CA1229249A/en not_active Expired
- 1984-09-10 AU AU32878/84A patent/AU3287884A/en not_active Abandoned
- 1984-10-09 GB GB08425444A patent/GB2148940B/en not_active Expired
- 1984-10-09 NO NO844031A patent/NO164720C/no not_active IP Right Cessation
- 1984-10-09 BE BE0/213801A patent/BE900779A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-10-11 FR FR8415595A patent/FR2554130B1/fr not_active Expired
- 1984-10-11 ZA ZA847963A patent/ZA847963B/xx unknown
- 1984-10-16 NL NL8403162A patent/NL192881C/nl not_active IP Right Cessation
- 1984-10-16 IL IL73253A patent/IL73253A/xx not_active IP Right Cessation
- 1984-10-19 DE DE19843438495 patent/DE3438495A1/de active Granted
- 1984-10-24 CH CH5087/84A patent/CH666287A5/de not_active IP Right Cessation
- 1984-10-29 JP JP59227605A patent/JPS60110834A/ja active Granted
- 1984-10-30 SE SE8405434A patent/SE460975B/sv not_active IP Right Cessation
- 1984-10-30 YU YU01842/84A patent/YU184284A/xx unknown
- 1984-10-30 DK DK516084A patent/DK516084A/da not_active Application Discontinuation
- 1984-10-30 ES ES537196A patent/ES8506812A1/es not_active Expired
- 1984-10-31 KR KR1019840006826A patent/KR890002986B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1984-10-31 IT IT23406/84A patent/IT1177103B/it active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60110834A (ja) | 1985-06-17 |
| NO844031L (no) | 1985-05-02 |
| ZA847963B (en) | 1985-05-29 |
| IT8423406A0 (it) | 1984-10-31 |
| ES537196A0 (es) | 1985-08-16 |
| NL192881C (nl) | 1998-04-02 |
| YU184284A (en) | 1987-06-30 |
| AU3287884A (en) | 1985-05-09 |
| SE460975B (sv) | 1989-12-11 |
| FR2554130B1 (fr) | 1986-07-18 |
| US4543132A (en) | 1985-09-24 |
| GB2148940B (en) | 1987-05-28 |
| JPH0136550B2 (no) | 1989-08-01 |
| NL192881B (nl) | 1997-12-01 |
| ES8506812A1 (es) | 1985-08-16 |
| CH666287A5 (de) | 1988-07-15 |
| BE900779A (fr) | 1985-02-01 |
| IL73253A0 (en) | 1985-01-31 |
| DE3438495C2 (no) | 1989-06-08 |
| SE8405434D0 (sv) | 1984-10-30 |
| IL73253A (en) | 1987-08-31 |
| GB8425444D0 (en) | 1984-11-14 |
| KR850004127A (ko) | 1985-07-01 |
| NL8403162A (nl) | 1985-05-17 |
| SE8405434L (sv) | 1985-05-01 |
| IT8423406A1 (it) | 1986-05-01 |
| NO164720C (no) | 1990-11-07 |
| FR2554130A1 (fr) | 1985-05-03 |
| DE3438495A1 (de) | 1985-05-09 |
| IT1177103B (it) | 1987-08-26 |
| DK516084D0 (da) | 1984-10-30 |
| GB2148940A (en) | 1985-06-05 |
| CA1229249A (en) | 1987-11-17 |
| KR890002986B1 (ko) | 1989-08-16 |
| DK516084A (da) | 1985-05-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO164720B (no) | Fremgangsmaate for behandling av titanlegeringer. | |
| KR100862346B1 (ko) | 니켈계 초합금 및 그로부터 제조된 터빈 구성요소 | |
| US6132526A (en) | Titanium-based intermetallic alloys | |
| US4820356A (en) | Heat treatment for improving fatigue properties of superalloy articles | |
| EP0434996B1 (en) | Nickle-based single crystal superalloy | |
| NO167405B (no) | Framgangsmaate for framstilling av ei skive av nikkelbasert superlegering for gassturbinmotor. | |
| JPH026820B2 (no) | ||
| US6755924B2 (en) | Method of restoration of mechanical properties of a cast nickel-based super alloy for serviced aircraft components | |
| JP2728905B2 (ja) | 高張力チタニウムＴｉ−６２４６合金の熱処理方法 | |
| JP6761580B2 (ja) | α＋β型チタン合金製翼部材の製造方法 | |
| KR970021342A (ko) | 균열 전파에 대한 개선된 내성을 갖는 니켈 기재 초합금 물품 | |
| JP2007146296A (ja) | 超合金からなる物品および超合金ワークピースの製造方法 | |
| US3677830A (en) | Processing of the precipitation hardening nickel-base superalloys | |
| US5302217A (en) | Cyclic heat treatment for controlling grain size of superalloy castings | |
| US7033448B2 (en) | Method for preparing a nickel-base superalloy article using a two-step salt quench | |
| US6284070B1 (en) | Heat treatment for improved properties of alpha-beta titanium-base alloys | |
| US5906692A (en) | Process for producing forged α-2 based titanium aluminides having fine grained and orthorhombic transformed microstructure and articles made therefrom | |
| JP3926877B2 (ja) | ニッケル基超合金の熱処理方法 | |
| JPH11199995A (ja) | チタン合金のクリープ特性を改善するための方法及びチタン合金 | |
| US3372068A (en) | Heat treatment for improving proof stress of nickel-chromium-cobalt alloys | |
| US5223053A (en) | Warm work processing for iron base alloy | |
| CN115491621B (zh) | 一种优化gh3128高温合金构件晶界析出相的方法 | |
| JPS6131179B2 (no) | ||
| JP3036396B2 (ja) | Ｎｅａｒβ型チタン合金の製造方法 | |
| JPS6169954A (ja) | ニツケル基超合金の処理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |