NO163291B - Celle for elektrolytisk rensning av aluminium. - Google Patents
Celle for elektrolytisk rensning av aluminium. Download PDFInfo
- Publication number
- NO163291B NO163291B NO843001A NO843001A NO163291B NO 163291 B NO163291 B NO 163291B NO 843001 A NO843001 A NO 843001A NO 843001 A NO843001 A NO 843001A NO 163291 B NO163291 B NO 163291B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- fibers
- filaments
- electrolyte
- aluminum
- temperature
- Prior art date
Links
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title abstract 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 43
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 7
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 7
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 2
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 7
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 abstract 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 abstract 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 abstract 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 abstract 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 abstract 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 abstract 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 abstract 1
- 239000002001 electrolyte material Substances 0.000 abstract 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 abstract 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 abstract 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 abstract 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 24
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
- -1 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 6
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 4
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 4
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000002074 melt spinning Methods 0.000 description 3
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241001122767 Theaceae Species 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N nitrogen dioxide Inorganic materials O=[N]=O JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 2
- 238000009988 textile finishing Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QMMJWQMCMRUYTG-UHFFFAOYSA-N 1,2,4,5-tetrachloro-3-(trifluoromethyl)benzene Chemical compound FC(F)(F)C1=C(Cl)C(Cl)=CC(Cl)=C1Cl QMMJWQMCMRUYTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N Triethanolamine Chemical compound OCCN(CCO)CCO GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002216 antistatic agent Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000009960 carding Methods 0.000 description 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 1
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 230000009477 glass transition Effects 0.000 description 1
- QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-L isophthalate(2-) Chemical compound [O-]C(=O)C1=CC=CC(C([O-])=O)=C1 QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 229920001059 synthetic polymer Polymers 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
- C25C3/24—Refining
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
Abstract
En varraeisolert celle omfatter et kar med et stålhylster (36) omsluttet av en murvegg (24) og foret med elektro-lyttbestandig, høytemperaturfast materiale(42) samt lukket av et deksel (38). I karet befinner det seg en elektrolytt (22) på grunnlag av alkaliklorider, forherder. for tilførsel av aluminium ' som skal renses,og for utfelling av seiger-krystaller, en innlpskanal (58) for , elektrolyttmaterialeog som også kan utnytte% for gassuttrekk, samt et system (20) for oppsamling og utløp av renset aluminium. j I det indre av cellen er det anordnet seriekoblede bipolare elektrodeenheter neddykket i elektrolytten og parallelt med endeelektroder. Elektrodeenhetene består av en grafittramme (12) som er avtettet av en åpenporet diafragmaplate (16). Denne diafragmaplate kan fuktes av elektrolytten (22) men ikke av aluminium. Interpolaravstanden mellom innsiden av diafragma-platen (16) og den katodiske grafittramme (12) ligger fortrinnsvis mellom 10 og 25 mm.
Description
Fremgangsmåte ved fremstilling av krusete
stapelfibre.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for fremstilling av høyelastisk stapelfiber, hvor trukkete termoplastiske polymer-stapelfilamenter, som har en asymmetrisk dobbeltlysbrytning på tvers av deres diameter, etter oppkutting til stapelfibre, relakseres i en strøm av varm inert gass som holdes ved en temperatur i området fra den "andre ordens overgangstemperåtur" til under stapelfilamentenes mykningspunkt.
Ved smelte spinning av fiberdannende syntetiske polymerer, spesielt lineære polyestere, vil asymmetrisk størkning av filamentene, hvilket eksempelvis kan oppnås ved å rette en strøm av kjølegass mot en side av filamentene i et punkt i kort avstand fra
■ekstruderingsdysene, gi filamenter med usedvanlige egenskaper. De enkelte filamenter oppviser, når de er spunnet, en asymmetrisk Kfr. kl. 29a-6/05
dobbeltlysbrytning på tvers av filamentene i motsetning til den symmetriske lysbrytning eller fravær av sådan i vanlige filamenter, men de er ellers rette og kan visuelt ikke skjelnes fra vanlige filamenter. Når imidlertid slike asymmetriske størknete filamenter blir strukket flere ganger deres opprinnelige lengde og så avspent ved oppvarming i slakk tilstand, fremkalles en høy grad av tredimensjonal krusing som ikke kan oppnås ved mekanisk krusing, for eksempel ved hjelp av en pakkboks eller tannhjulskruser. Stapelfibre som har denne høye•grad av tredimensjonal krusing, er av stor verdi ved fremstilling av voluminøst garn og som fyllmateri-ale for puter og liknende, men den industrielle utvikling av slike fibre er blitt hemmet på grunn av at den overfor nevnte avspennings-operasjon blir for kostbar på grunn av den tid den tar. Den har heller ikke gitt så jevne resultater som ønskelig kunne være. Det kreves således et tidsrom på fra tre til femten minutter eller lengre for utføring av avspenningen i en ovn og i tykke lag av fibre på en tørkerist blir bevegelse av fibrene inne i lagene hemmet av de omgivende fibre, hvilket fører til ujevn krusing.
Det er formålet med den foreliggende oppfinnelse å komme frem til en fremgangsmåte ved fremstilling av krusete stapelfibre, ut fra polyesterfilamenter, hvorved man unngår de ulemper som den kjente teknikk er beheftet med, idet det ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen tas sikte på et mer ensartet kruset produkt i løpet av et kortere fremstillingsforløp.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er kjennetegnet ved at den inerte gass har en tilstrekkelig hastighet til å holde fibrene i suspensjon så lenge at det frembringes en tredimensjonal krusing i fibrene.
Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kreves det i motsetning til de kjente fremgangsmåter vanligvis ikke mer enn ett minutt til oppvarming og ofte mindre enn 30 sekunder. Fortrinnsvis brin-ges den inerte gasstrøm, for eksempel luft, nitrogen eller carbondioksyd, til å løfte stapelfibrene opp i en kolonne og den tid som medgår til fibrenes vandring gjennom kolonnen, er tilstrekkelig til å bevirke den nødvendige herding. Gasstrømmen kan dessuten tjene til å transportere stapelfibrene fra produksjonsstedet til embal-leringsstedet, idet en sikt anvendes til å skille fibrene fra gass-strømmen.
Oppfinnelsen har en spesiell betydning ved fremstilling av krusete stapelfibre fra polyetylentereftalat og vil bli mer spesielt beskrevet i forbindelse hermed. Oppfinnelsen kan imidlertid anvendes på andre lineære polyestere, for eksempel polyhexamety-lentereftalat, som innbefatter kopolymerer av for eksempel polyetylentereftalat med den tilsvarende isoftalat eller med 5(nat-riumsulfo)-isoftalat, og andre krystalliserbare lineære polymerer med fiberdannende molekylvekt, det vil si med en egenviskositet på for eksempel mellom 0,45 og 1,0.
Uttrykket wandre ordens overgangstemperåtur", for hvilket symbolet "Tg" vanligvis brukes, er den temperatur ved hvilken der oppstår en diskontinuitet i kurven som fremstiller den første av-ledete av en termodynamisk størrelse som funksjon av temperaturen. Den står i gjensidig avhengighetsforhold til flytetemperaturen og polymer-fluiditet og kan avledes på et diagram over egenvekt, spesifik volum, spesifik varme, lydmodul eller brytningsindeks i forhold til temperaturen. Tg er også kjent som"glass-overgangs-temperaturen" på grunn av at det er den temperatur under hvilken polymeren oppviser glassliknende oppførsel og over hvilken polymeren blir mer gummiliknende. Tg for polyetylentereftalat er omtrent 80°C og herdingstemperåturen for denne polymer ligger føl-gelig over denne og er fortrinnsvis mellom 140 og 180°C.
Filamentene som anvendes som utgangsmateriale ved fremgangsmåten, kan som allerede nevnt være fremstilt ved smeltespin-ning av polymeren og asymmetrisk bråkjøling av filamentene ved å rette en luftstråle mot en side av dem etterhvert som de strømmer ut av spinnedysen. Filamentene, vanligvis i form av tau, kan så strekkes fra 2,5 til 8 ganger deres ekstruderingslengde i en væske, vanligvis vann eller en vandig oppløsning eller dispersjon av slike midler som tekstilappretur og antistatiske midler ved en temperatur over Tg, men under væskens kokepunkt. Hvis væsken har et meget høyt kokepunkt, blir dens temperatur vanligvis holdt under 140°C.
Umiddelbart etter strekking blir de våte filamenter avkjølt til under Tg, fortrinnsvis ved hjelp av en inert gasstrøm, for eksempel luft, nitrogen eller carbondioksyd, Gassen som fortrinnsvis er luft, blir understøttet i sin kjølevirkning ved fordampning når filamentene tørker i gasstrømmen. Filamentene blir så kuttet opp i stapelfibre av ønsket lengde, for eksempel fra 2,5 til 20 cm, og mates så til et lukket rom, ved hjelp av tyngdekraften, meka-niske eller pneumatiske innretninger, hvori de feies opp i en opp-varmet inert gasstrøm av slik hastighet at fibrene blir holdt i suspensjon i gasstrømmen. I den varme gasstrømmen blir fibrene avspent under frembringelse av et voluminøst materiale. Bruken av stapelfibre er av vesentlig betydning i dette trinn siden hver fiber kan slakkes hver for seg uten noen påvirkning fra tilstøtende fibre, hvilket ville være tilfelle med en bunt av kontinuerlige filamenter eller med et tykt lag av oppkuttete fibre på en tørke-rist.
Oppvarmingsrommet for avspenningen av fibrene kan være et hvilket som helst rør eller kolonne, fortrinnsvis vertikal, av tilstrekkelig størrelse og lengde for å muliggjøre tilstrekkelig opp-holdstid for fibrene. Røret eller kolonnen kan være fremstilt av metall, glass, kvarts eller hvilket som helst annet egnet materiale.
En foretrukken måte å mate stapelfibrene til herdingsinnretningen er å suge fibrene inn i en luftstrøm av temperatur under 60°C og la denne fiberbærende luftstrøm strømme inn i den oppvarmete hovedluftstrøm i herdingsinnretningen. Forholdet mellom fiber og luft i herdingsinnretningen kan variere for eksempel fra 16 til 8000 gram fibre pr. m-5 luft.
De følgende eksempler illustrerer oppfinnelsen:
Eksempel 1.
Den anvendte polymer er polyetylentereftalat inneholdende 0,38$ TiOg og har en egenviskositet på 0,60, idet Tg for polymeren er 80°C. Polymeren blir ekstrudert fra en vanlig smeltespinnings-innretning holdt på 295°C, gjennom en spinnedyseplate som inneholder 252 dyser, hver med en diameter på 0,229 mm og 0,305 mm lengde, idet dysene er anordnet i konsentriske sirkler og forskjøvet i forhold til hverandre i de suksessive sirkler. De ekstruderte filamenter ble utsatt for en kraftig luftstrøm som strømmet ut fra en konsentrisk oppspaltet bråkjølingscelle som var plassert ca. 38 mm nedenfor spinnedyseplaten. Den smale luftstrøm som er rettet fra en spalte av 1,6 mm bredde med en hastighet av 0,1 m pr. minutt på tvers av filamentene bevirker en asymmetrisk kjøling. De frem-stilte filamenter viser ved undersøkelse i et polariseringsmikroskop en asymmetrisk dobbeltbrytning på tvers av filamentene. Filamentene ble samlet på spoler med en oppvinningshastighet på 915 m pr. minutt under frembringelse av et garn på 9 denier pr. filament.
Garn fra 600 spoler blir kombinert under dannelse av et tau som omfatter 151.200 filamenter som blir strukket, idet det anvendes et vanlig utstyr omfattende en spoleramme for garnet, et fly-tende fuktebad som holdes på romtemperatur, 7 materuller, varme væskedusjer og 7 trekkruller. Tauets lineære hastighet ved trekk-rullene er 61 m pr. minutt. Trekkforholdene og anvendte tempera-turer for de varme væskedusjer er angitt i tabell 1. Etter strekking blir tauet avkjølt med en luftstråle hvis strømningshastig-het er omkring 0,63 m 3 pr. minutt. Luftstrålen er anordnet slik at den slår an mot tauet umiddelbart etter trekkpunktet som er klart lokalisert ved den varme væskedusj.
Puktebadet og den varme væskedusj består av en 1,5 prosen-tig vandig dispersjon av et tekstilappreturmiddel som inneholder primært trietanolamin og butylstearat. Overskudd av fuktighet blir klemt ut av tauet som deretter åpnes ved hjelp av en luftstråle, og til slutt tørkes i en sirkulasjonslufttørker ved romtemperatur i 5 minutter.
De orienterte, tørre filamenter blir'kuttet i 7,6 cm lange stapelfibre som mates inn i en kolonne ved hjelp av en luftstrøm ved romtemperatur. Ved dette punkt i prosessen blir fiberbuntene atskilt og de enkelte fibre slakkes og fullstendig krusing utvik-les når de kommer inn i den varme luftstrøm. Når fibrene blir opp-samlet på en sikt, oppviser de fremdeles forskjellig dobbeltbrytning når de blir undersøkt i et polariseringsmikroskop.
Lufthastigheten til de kombinerte strømmer er 244 m pr. minutt, blandingsforholdet av varm/kald-luft er 2:1, lufttempera-turen er 155°C ved innløpsstedet og 110°C ved utløpet av kolonnen og fiber/luft-forholdet blir holdt på 400 gram pr. m . Utløps-luften blir filtrert og ført tilbake gjennom en varmeveksler til kolonnens innløp.
De oppnådde resultater er angitt i tabell 1 i hvilken den prosentvise krusingssammentrekking er beregnet i henhold til føl-gende formel:
Krusingssammentrekking i
hvor A er den stramme fiberlengde, B er den reduserte krusete fiberlengde.
Målingen av A utføres på fibre under anvendelse av en belastning på 0,05 gram pr. denier og B under anvendelse av en belastning på 0,005 gram pr. denier.
Ved siden av måling av krusingssammentrekkingen ble også voluminø slae ten målt i de fullt ferdige, slakke te og karde te prø-ver under anvendelse av følgende fremgangsmåte: En 60 grams prøve ble kardet under standardbetingelser på en prøvekardemaskin under dannelse av en 20 cm bred matte som ble vundet opp på en sylindrisk kjerne. Kjernen ble fjernet fra den opprullete matte som ble veiet til det nærmeste 0,1 gram. Den ble så plassert på en horisontal plate montert på en "Instron" kompresjonscelle "C". En sirkulær trykkfot ble festet til kryss-hodet og matten ble utsatt for 5 sammentrykkingssykluser i en grad av ca. 5 cm pr. minutt. Den påførte belastning varierte mellom 215 gram og 4300 gram. Ved slutten av den femte syklus, ved minste belastning, ble matten målt. Voluminøshets-verdien er de-finert som:
254 høyden av matten i cm.
vekten av matten i gram.
Dataene er angitt i tabell 2.
Eksempel 2.
Filamentene ble spunnet som beskrevet foran i eksempel 1 og så strukket i tauform i et trekkforhold på 3,2 i et appreturbad ved 80°C. I kort avstand fra strekkstedet ble tauet ført gjennom en strøm av kaldt vann og ble så vundet opp, tørket og kuttet i omtrent 7,5 cm stapelfibre. Etter adskillelse ble disse fibre matet inn i den oppvarmete luftkolonne. Voluminøshets-verdien av det avspente materiale var 10,54.
Eksempel 3»
Filamentene ble spunnet som i eksempel 1 og så strukket i tauform i et trekkforhold på 3,2 i et appreturbad ved 82°C. I en kort avstand fra strekkstedet ble en luftstrøm av høy hastighet rettet på tvers av tauet ved hjelp av en bladformet luftstråle. Etter å være kuttet i ca. 9,5 cm stapelfibre, ble materialet avspent som beskrevet. Dette materiale viste en voluminøsnetsverdi på 12,7.
De resulterende fibre er 5,2 denier pr. filament og har en strekkfasthet på 3,2 gram pr. denier, en forlengelse på 82$, 4,82 krusinger pr. cm. og en krusingssammentrekking på 28,7$.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av høyelastisk stapelfiber, hvor trukkete termoplastiske polymer-stapelfilamenter, som har en asymmetrisk dobbeltlysbrytning på tvers av deres diameter,etter oppkutting til stapelfibre relakseres i en strøm av varm inert gass som holdes ved en temperatur i området fra den "andre ordens overgangstemperåtur" til under stapelfilamentenes mykningspunkt, karakterisert ved at den inerte gass har en tilstrekkelig hastighet til å holde fibrene i suspensjon så lenge at det frembringes en tredimensjonal krusing i fibrene.
2. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at den oppvarmete gass har en temperatur mellom 140° og 180°C.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH4131/83A CH655136A5 (de) | 1983-07-27 | 1983-07-27 | Zelle zur elektrolytischen reinigung von aluminium. |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO843001L NO843001L (no) | 1985-01-28 |
NO163291B true NO163291B (no) | 1990-01-22 |
NO163291C NO163291C (no) | 1990-05-02 |
Family
ID=4270409
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO843001A NO163291C (no) | 1983-07-27 | 1984-07-24 | Celle for elektrolytisk rensning av aluminium. |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4601804A (no) |
EP (1) | EP0136969B1 (no) |
JP (1) | JPS6052588A (no) |
AU (1) | AU571246B2 (no) |
CA (1) | CA1232867A (no) |
CH (1) | CH655136A5 (no) |
DE (1) | DE3471696D1 (no) |
NO (1) | NO163291C (no) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB8331769D0 (en) * | 1983-11-29 | 1984-01-04 | Alcan Int Ltd | Aluminium reduction cells |
US20030209426A1 (en) * | 2000-12-08 | 2003-11-13 | Slaugenhaupt Michael L. | Insulating lid for aluminum production cells |
EP3256621A1 (en) | 2015-02-11 | 2017-12-20 | Alcoa USA Corp. | Systems and methods for purifying aluminum |
FI3547474T3 (fi) | 2018-03-27 | 2023-01-13 | Menetelmä ja robotti eristyksen työstöön kaapeliliitoksessa | |
WO2023172717A1 (en) * | 2022-03-10 | 2023-09-14 | Reynolds Consumer Products LLC | Systems and methods for purifying aluminum |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL56521C (no) * | 1939-12-06 | |||
FR893325A (fr) * | 1942-04-27 | 1944-06-06 | Perfectionnements aux procédés et dispositifs de décomposition électrolytique de solutions liquéfiées par la chaleur, en particulier en vue de la production, ou duraffinage de l'aluminium | |
AU506485B2 (en) * | 1976-06-09 | 1980-01-03 | National Research Development Corp. | Packed, bed electrorefining |
US4214955A (en) * | 1979-01-02 | 1980-07-29 | Aluminum Company Of America | Electrolytic purification of metals |
AU543106B2 (en) * | 1980-05-23 | 1985-04-04 | Swiss Aluminium Ltd. | Cathod for aluminium production |
ZA816719B (en) * | 1980-10-07 | 1982-09-29 | Alcan Int Ltd | Electrolytic refining of molten metal |
JPS5942079B2 (ja) * | 1981-12-01 | 1984-10-12 | 三井アルミニウム工業株式会社 | アルミニウムの精製方法 |
US4411747A (en) * | 1982-08-30 | 1983-10-25 | Aluminum Company Of America | Process of electrolysis and fractional crystallization for aluminum purification |
-
1983
- 1983-07-27 CH CH4131/83A patent/CH655136A5/de not_active IP Right Cessation
-
1984
- 1984-07-12 US US06/630,289 patent/US4601804A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-07-13 DE DE8484810343T patent/DE3471696D1/de not_active Expired
- 1984-07-13 EP EP84810343A patent/EP0136969B1/de not_active Expired
- 1984-07-19 AU AU30843/84A patent/AU571246B2/en not_active Ceased
- 1984-07-24 NO NO843001A patent/NO163291C/no unknown
- 1984-07-25 CA CA000459637A patent/CA1232867A/en not_active Expired
- 1984-07-27 JP JP59157089A patent/JPS6052588A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0136969A1 (de) | 1985-04-10 |
NO163291C (no) | 1990-05-02 |
DE3471696D1 (en) | 1988-07-07 |
CH655136A5 (de) | 1986-03-27 |
JPS6052588A (ja) | 1985-03-25 |
AU3084384A (en) | 1985-01-31 |
CA1232867A (en) | 1988-02-16 |
EP0136969B1 (de) | 1988-06-01 |
NO843001L (no) | 1985-01-28 |
AU571246B2 (en) | 1988-04-14 |
US4601804A (en) | 1986-07-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2733122A (en) | vixvi o | |
KR100603487B1 (ko) | 폴리(트리메틸렌 테레프탈레이트) 스테이플 섬유의 제조방법 및 폴리(트리메틸렌 테레프탈레이트) 스테이플 섬유,실 및 직물 | |
KR100691913B1 (ko) | 후-신장된 셀룰로오스 방사를 생산하는 방법 및 장치 | |
US6294252B1 (en) | Precursor fiber bundle for production of a carbon fiber bundle, a process for producing the precursor fiber bundle, a carbon fiber bundle, and a process for producing the carbon fiber bundle | |
US2957747A (en) | Process for producing crimpable polyamide filaments | |
US2210771A (en) | Manufacture of shaped articles from polymeric materials | |
US3595738A (en) | Helically crimped filamentary materials | |
CN107988646A (zh) | 一种半消光锦纶66工业丝及其制备方法 | |
NO163291B (no) | Celle for elektrolytisk rensning av aluminium. | |
Chen et al. | Dynamics, air drag, and orientation development in the spunbonding process for nonwoven fabrics | |
US3134833A (en) | Production of asymmetrically birefringent, crystallizable, thermoplastic polymer filaments | |
JP2755820B2 (ja) | 超配向結晶質フィラメントの溶融紡糸 | |
JPH0152489B2 (no) | ||
EP0025812B1 (en) | Method of extruding polypropylene yarn | |
CN103132199A (zh) | 一种三元结构复合纱线及其制备装置和方法 | |
GB716827A (en) | Improvements relating to a method for obtaining fibers or films by the wet-spinning and wet-forming processes | |
EP0297702B1 (en) | Pitch-based carbon or graphite fibre | |
Wu et al. | The effect of a liquid isothermal bath in the threadline on the structure and properties of poly (ethylene terephthalate) fibers | |
US4228120A (en) | Process for nylon 66 yarn having a soft hand | |
CN213538187U (zh) | 一种丙纶丝纺纱机丝线平行导向装置 | |
US3441642A (en) | Drawing and heat relaxing nylon yarn | |
US3785017A (en) | T for the continuous crimp development of three-dimensionally crimped synthetic fibers and filaments | |
US3235442A (en) | Crimped tow of polyester filaments | |
US3414648A (en) | Drawing and crimping tows of asymmetrically birefringent polyester filaments | |
JPS6366924B2 (no) |