NO162486B - Fremgangsm te og apparatur for fremstilling av flytssprodukter. - Google Patents
Fremgangsm te og apparatur for fremstilling av flytssprodukter. Download PDFInfo
- Publication number
- NO162486B NO162486B NO852829A NO852829A NO162486B NO 162486 B NO162486 B NO 162486B NO 852829 A NO852829 A NO 852829A NO 852829 A NO852829 A NO 852829A NO 162486 B NO162486 B NO 162486B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- natural gas
- gas
- liquid
- production
- liquefied natural
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 34
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 37
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 33
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 23
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims description 9
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims description 6
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 48
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0042—Degasification of liquids modifying the liquid flow
- B01D19/0052—Degasification of liquids modifying the liquid flow in rotating vessels, vessels containing movable parts or in which centrifugal movement is caused
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
- F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
- F25J1/0248—Stopping of the process, e.g. defrosting or deriming, maintenance; Back-up mode or systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
- F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
- F25J2220/62—Separating low boiling components, e.g. He, H2, N2, Air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
- F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/40—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S62/00—Refrigeration
- Y10S62/902—Apparatus
- Y10S62/91—Expander
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Bakery Products And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte og apparatur for fremstilling av flytendegjort gass, som f.eks. flytende naturgass. Det oppnås dermed en reduksjon i mengden av dannet trykkavlastningsgass og i apparaturkravene i et anlegg for fremstilling av flytende gass ved den nye utnyttelsen av en tofaserotasjonsseparator til separering av væske- og gassfaser som, eventuelt, også kan ekstrahere arbeid fra en flytende gasstrøm.
I anlegg for fremstilling av flytende naturgass hvor den flytende naturgassen føres fra fremstillingsanlegget til et lagringssted før den trykkavlastes i en trykkavlastning, føres som kjent en kontinuerlig strøm av den flytende naturgassen fra en hovedveksler i anlegget for fremstilling av naturgass gjennom enten en Joule-Thomson-ventil, eller en omvendt virkende pumpe som fjerner arbeid fra strømmen, og deretter til en trykkavlastning hvor effluenten fra Joule-Thomson-ventilen eller den omvendt arbeidende pumpen fordeles i en første strøm som består av flytende naturgass, og en andre strøm som består av en naturgassdamp. Den flytende naturgassen føres ved hjelp av en egnet overføringspumpe til et lageranlegg, og naturgassdampen anvendes som brennstoff ved driften av anlegget.
Grunnleggende virker Joule-Thomson-ventilen eller den omvendt arbeidende pumpen på den flytende naturgasstrømmen som strømmer fra hovedveksleren i anlegget for fremstilling av flytende naturgass ved en svært lav temperatur, dvs. i underkjølt tilstand, derved reduseres temperaturen og trykket av væskestrømmen i betydelig grad. Når en omvendt arbeidende pumpe benyttes i anlegget trykkes arbeid ut og omvandles til mekanisk eller elektrisk energi ved hjelp av egnede akselkoblede kompressorer, pumper eller generatorer for å gi energi til andre anlegg eller komponenter i anlegget. Følgelig forbedrer energitilstandsforandringen som forårsakes av Joule-Thomson-ventilen, eller arbeidet som gjenvinnes ved den omvendt arbeidende pumpen, selv om mengden er relativt liten, i betydelig grad fremstillingen av flytende naturgass når den trykkavlastes, mens det dannes et mindre volum trykkavlastningsgass eller naturgassdamp, derved forbedres den økonomiske driften av fremstillingsanlegget.
Selv om anvendelsen av Joule-Thomson-ventiler og omvendt arbeidende pumper som ekstraherer arbeid, som f.eks. sentri-fugalpumper o.l., resulterer i en forandring av energitilstanden eller ekstraksjon av arbeid fra væskestrømmer under trykk, som f. elis. et kryogent bearbeidelsessystem for flytende naturgass som utføres under høyt trykk og svært lave temperaturer fra hovedveksleren i et anlegg for fremstilling av flytende naturgass, har forandringen av energitilstanden eller det ekstraherte arbeidet generelt ikke vært tilstrek-kelig til å tilveiebringe en grad av reduksjon i trykkavlastningsgass eller naturgassdamp etter trykkavlastningen i en trykkavlastning til et nivå av trykkavlastningsgass som oppfyller kravene til gassbrennstoffet for anlegget. I stedet finner det sted et betydelig spill av naturgass med en dertil hørende reduksjon 1 fremstillingen av bearbeidete flytende naturgass, slik at det økonomiske fremstillings-potensialet i anlegget for flytende naturgass ikke fullt utnyttes.
For å forbedre økonomien for fremstilling av flytende naturgass og å redusere mengden av trykkavlastningsgass med en følgende økning i utbyttet av flytende naturgass er en apparatur og en fremgangsmåte for ekstraksjon av arbeid fra en strøm av flytende naturgass ved svært lave temperaturer med en hydraulisk ekspansjonsinnretning beskrevet i TJS-patent nr. 4 456 459. Effluenten fra den hydrauliske ekspansjonsinnretningen gir, når den trykkavlastes i en trykkvlastning, et høyt utbytte av flytende naturgass og følgelig, en mindre andel trykkavlastningsgass, med en ekstra energibesvarelse. Den hydrauliske ekspansjonsInnretningen benyttes i stedet for den konvensjonelle Joule-Thomson-ventilen eller omvendt arbeidende pumpen, og arbeidet som ekstraheres kan anvendes i anlegget til å drive forskjellige komponenter ved hjelp av egnede akselkoblede kompressorer, pumper eller generatorer. I en spesielt fordelaktig utførelse som parallell bypass med røret innbefattende den hydrauliske ekspansjonsinnretningen og er i virkeligheten plassert mellom en hovedveksler i anlegget for fremstilling av flytende naturgass og lav-trykksavlastningen. Joule-Thomson-ventilen er lukket under normal drift av anlegget slik at den er inoperativ og hele strømmen av flytende naturgass føres gjennom den hydrauliske ekspansjonsinnretningen. Joule-Thomson-ventilen gjøres operativ med en åpen gjennomstrømningstilstand i perioder hvor den hydrauliske ekspansjonsinnretningen er lukket, eller inoperativ, slik at en kontinuerlig og uavbrutt drift av anlegget for fremstilling av flytende naturgass sikres, om enn med en noe lavere virkningsgrad, uten å nødvendiggjøre eventuelle stengninger av systemet.
Selv om den ovenfor omtalte utførelsen med anvendelse av en turbo-ekspansjonsinnretning er fordelaktig til reduksjon av mengden av fremstilt damp mens det ekstraheres arbeid fra en strøm av flytende naturgass, må damp- og væskefasen som strømmer ut fra denne innretningen, i form av effluent, fremdeles føres til en konvensjonell lavtrykks-trykkavlastningsinnretning for separering av væske- og dampfåsene, hvor væskefasen fra trykkavlastningsinnretningen pumpes på konvensjonell måte til et lageranlegg. Tilveiebringelsen av en trykkavlastningsinnretning og væskepumpe øker naturligvis investerings- og vedlikeholdskostnadene for et anlegg til fremstilling av flytende naturgass.
Det foreligger fremdeles et behov for en forbedret fremgangsmåte og apparatur for separering av væske- og dampfasene i en flytende gasstrøm av svært lav temperatur, dvs. underkjølet, som f.eks. flytende naturgass, som eliminerer behovet for en trykkavlastningsinnretning og en væskepumpe for pumping av den flytende fasen til en lagringsinnretning. Det foreligger videre et behov for en fremgangsmåte og apparatur for separering av væske- og dampfasene i en flytende gasstrøm av lav temperatur, dvs. underkjølet, som viser en forbedret separasjonsvirkningsgrad for væske sammenlignet med separeringssystemer som anvender en Joule-Thomson-ventil og etterfølgende trykkavlastningsinnretning.
Det vil også være fordelaktig dersom det fantes en forbedret fremgangsmåte og apparatur for separering av væske- og gassfasene i en flytendegjort gasstrøm ved anvendelse av en tofase-rotasjonsseparator, hvor arbeid eventuelt ekstraheres av separatoren.
Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en fremgangsmåte for fremstilling av flytendegjort gass, f.eks. naturgass, med en redusert mengde gassdamp i et anlegg for fremstilling av flytende gass. Fremgangsmåten er kjennetegnet ved at den innbefatter tilførsel av en strøm av flytende gass fra et anlegg for fremstilling av flytende gass til en tofase-rotasjonsseparator, hvor gasstrømmen på kjent måte separeres i væske- og dampfase, idet væskefasen transporteres til et lagringsanlegg uten trykkøkning.
Ifølge et annet trekk tilveiebringer oppfinnelsen en apparatur for utførelse av den ovenfor angitte fremgangsmåten i et anlegg for fremstilling av flytende gass, hvilken apparatur har et rør for mottak av en strøm av flytende gass fra anlegget for fremstilling av flytende gass. Apparaturen er kjennetegnet ved at den innbefatter: en tofase-rotasjonsseparator som har et inntak forbundet
med tilførselsrøret, et damputtak og et væskeuttaksrør for transport av væskeuttaket fra tofase-separatoren direkte til en lagringsinnretning for flytende gass.
Siden tofase-rotasjonsseparatoren er i stand til å ekstrahere arbeid fra den inngående flytendegjorte strømmen er det mulig, med et visst tap i overføringsvirkningsgrad, også å benytte dette ekstraherte arbeidet til å drive andre innretninger, f.eks. kompressorer, pumper osv., forbundet med et anlegg for fremstilling av flytende naturgass.
Det er også mulig å benytte tofase-rotasjonsseparatoren koblet i parallelt bypass med en konvensjonell Joule-Thomson-ventil eller turbo-ekspansjonsinnretning, slik at det, dersom tofase-rotasjonsseparatoren settes ut av drift, finnes alternative strømningsveier for tilførelsesstrømmen slik at stengning av anlegget forhindres. Figuren viser et skjematisk flytdiagram for en strøm av flytende naturgass som føres fra hovedveksleren i et typisk anlegg for fremstilling av flytende naturgass gjennom tofase-rotasjonsseparatoren . Figuren viser utstyr 10 for fremstilling av flytende naturgass. Oppfinnelsen kan også benyttes med andre flytende gasstrømmer.
Tilførselsrøret 12 kommer fra en hovedveksler (ikke vist) i et typisk anlegg for fremstilling av flytende naturgass, som er velkjent innen teknikken.
Røret 12 står i forbindelse med en tofase-rotasjonsseparator 14. Tofase-rotasjonsseparatoren kan være en kommersiell tilgjengelig tofase-rotasjonsseparator, f.eks. fremstilt av Biphase Energy Systems of Santa Monica, California. Tofase-rotasjonsseparatorer er i og for seg kjente. En beskrivelse av slike innretninger kan finnes i US-patent nr. 3 879 949; 4 298 311 og 4 336 693.
Tofase-rotasjonsseparatoren 14 trekker arbeid fra væsken som strømmer gjennom den. Den danner en effluent som hovedsaklig er flytende naturgass og som deretter føres i røret 16. Systemet arbeider typisk ved ekstremt lave temperaturer, som f.eks. ved underkjøl ing, den flytende naturgassen i røret befinner seg f.eks. ved en temperatur på -143°C og et trykk på 3 689 kPa ovenfor tofase-rotasjonsseparatoren, mens etter passasje gjennom tofase-separatoren, i røret 16, kan temperaturen av effluenten være -158°C og trykket 1 862 kPa. Væskeeffluenten i rør 16 føres direkte til en lagringstank for flytende naturgass 27, uten behov for pumpe for å øke væsketrykket for transport til tanken.
Dampen i rør 18, som kommer fra tofase-rotasjonsseparatoren, passerer gjennom rør 20 og kan benyttes som brennstoff for drift av andre komponenter i anlegget, eller kan brennes dersom den ikke trengs for noe formål.
Tofase-rotasjonsseparatoren 14 kan være akselkoblet til egnede kompressorer, pumper eller generatorer, som gjør det mulig å overføre arbeidet som ekstraheres fra væsken som strømmer gjennom røret 12 til utnyttbar mekanisk og/eller elektrisk energi, dette resulterer i en betydelig energi-innsparing I det totale systemet. For å opprettholde en høy virkningsgrad ved separering av den flytende fasen trekker man vanligvis ikke noe ekstra arbeid ut fra separatoren.
Røret 26 er koblet sammen med røret 12 i en parallell bypass-kobling med hensyn på separatoren 14. I røret 26 er det koblet en Joule-Thomson-ventil 28. Uttaket fra Joule-Thomson-ventilen utgjør tilførselen til en konvensjonell lavtrykks-trykkavlastningsinnretning 30, typisk en stor trommel, som har damp- og væskeuttak som fører inn i rørene hhv. 20 og 32. Væskeuttaket står i forbindelse med en pumpe 24 for pumping av den flytende naturgassen til lagrlngsinnretningen 27 via røret 22. Under normal drift av separatoren 14 er Joule-Thomson-ventilen 28 lukket, og hele strømmen av flytende naturgass fra fremsti11ingsanlegget flyter gjennom tofase-rotasjonsseparatoren 14. Dersom, av en eller annen grunn, rotasjonsseparatoren 14 settes ut av drift stenges ventilen 31 og Joule-Thomson-ventilen 28 åpnes. Flytende naturgass ekspanderer over ventilen 28 og går Inn i trykkavlastningsinnretningen 30 hvor den separeres i flytende- og gassfaser.
Tabell I viser drift av anlegget 10 under anvendelse av tofase-rotasjonsseparatoren 14 for en typisk tilførselsstrøm av flytende naturgass fra et anlegg for fremstilling av flytende naturgass.
Tilførselsstrømmen som føres I rør 12 fra hovedveksleren i anlegget for fremstilling av flytende naturgass (LNG) separeres i damp, som fjernes via rør 20, og flytende naturgass som føres via rør 22 til lagring. Som det fremgår får man fra 100 mol tilført naturgass 90,71 mol flytende naturgass som føres til lagringsinnretningen for flytende naturgass, mens 9,29 mol er tilstede som damp.
Tabell II viser fremstillingen av flytende naturgass ved hjelp av Joule-Thomson-ekspansjon.
Ved å benytte Joule-Thomson-ekspansjon består dampen fra lavtrykks-avlastningsinnretningen 30 av 9,76 mol, og den flytende naturgassen som føres til lagrlngsinnretnlngen gjennom rør 22 består av 90,24 mol for hver 100 mol tilført flytende naturgass fra fremstil1ingsanlegget.
Anvendelsen av tofase-rotasjonsseparatoren 14 i stedet for Joule-Thomsons ekspansjon gir 90,71/90,24 = 1,005 ganger mer fremstilt flytende naturgass. Dampproduksjonen ved å benytte tofase-rotasjonsseparatoren er (9,76 - 9,29)/9,76 x 100$ = 4,816$ lavere enn man oppnår ved Joule-Thomson-ventilen.
Sett på en annen måte, for en tilførsel fra hovedveksleren på 12,2 kg/sekund ved 3 869 kPa og -143°C gir tofase-rotasjonsseparatoren, når man ikke trekker ut arbeid, en dampstrøm på 1 kg/sekund ved 124 kPa og -158°C og en væskestrøm på 11,2 kg/sekund ved 1 862 kPa og -158° C. Derimot gir Joule-Thomson-ventilinnretningen med anvendelse av en trykkavlastningsinnretning 30 og en flytende damppumpe 24 en væskestrøm på 10,948 kg/sekund og et damputtak på 1,252 kg/sekund, hvor damptemperaturen og trykket er hhv. -158°C og 124 kPa og væsketemperaturen og trykket er hhv. -158°C og
758 kPa.
Anvendelsen av en tofase-rotasjonsseparator 14 i stedet for Joule-Thomson-ventilen 28, trykkavlastningsinnretningen 30 og væskepumpen 24, gir et høyere utbytte av flytende naturgass med en samtidig reduksjon i dampmengden, og med utnyttbar energi tilgjengelig ved arbeid som eventuelt kan utvinnes ved hjelp av tofase-rotasjonsseparatoren. I tillegg reduseres investerings- og vedlikeholdskostnadene som er forbundet med en trykkavlastningsinnretning 30 og pumpe 24, derved gjøres hele produksjonssystemet for flytende naturgass mer økonomisk i drift.
Anvendelsen av Joule-Thomson-ventilen, trykkavlastningsinnretningen og pumpen i systemet koblet parallelt med tofase-rotasjonsseparatoren sikrer at under perioder når rotasjonsseparatoren er inopertiv, som f.eks. ved reparasjon eller erstatning av deler, kan driften fortsettes med en redusert virkningsgrad i utbytte av flytende naturgass. Det er også mulig å benytte en turbo-ekspansjonsinnretning koblet i bypass til tofase-rotasjonsseparatoren 14.
Claims (2)
1.
Fremgangsmåte for fremstilling av flytendegjort gass, f.eks. naturgass, med en redusert mengde gassdamp i et anlegg for fremstilling av flytende gass,
karakterisert ved at den innbefatter tilførsel av en strøm av flytende gass fra et anlegg for fremstilling av flytende gass til en tofase-rotasjonsseparator, hvor gasstrømmen, på kjent måte, separeres i væske- og dampfase, idet væskefasen transporteres til et lagringsanlegg uten trykkøkning.
2.
Apparatur for utførelse av fremgangsmåten ifølge krav 1 i et anlegg for fremstilling av flytende gass, hvilken apparatur har et rør for mottak av en strøm av flytende gass fra anlegget for fremstilling av flytende gass, karakterisert ved at den innbefatter: en tofase-rotasjonsseparator (14) som har et inntak
forbundet med røret (12), et damputtak (18) og et væskeuttaksrør (16); for transport av væskeuttaket fra tofase-separatoren direkte til en lagringsinnretning (27) for flytende gass.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/631,686 US4563201A (en) | 1984-07-16 | 1984-07-16 | Method and apparatus for the production of liquid gas products |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO852829L NO852829L (no) | 1986-01-17 |
| NO162486B true NO162486B (no) | 1989-09-25 |
| NO162486C NO162486C (no) | 1990-01-03 |
Family
ID=24532305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO852829A NO162486C (no) | 1984-07-16 | 1985-07-15 | Fremgangsmaate og apparatur for fremstilling av flytende gassprodukter. |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4563201A (no) |
| EP (1) | EP0169007A3 (no) |
| JP (1) | JPS62108986A (no) |
| CA (1) | CA1264145A (no) |
| FR (1) | FR2588646B1 (no) |
| NO (1) | NO162486C (no) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH062703Y2 (ja) * | 1986-06-16 | 1994-01-26 | 株式会社三共 | 弾球遊技機の可変入賞球装置 |
| US5467613A (en) * | 1994-04-05 | 1995-11-21 | Carrier Corporation | Two phase flow turbine |
| US5630328A (en) * | 1995-09-22 | 1997-05-20 | Consolidated Natural Gas Service Company, Inc. | Natural gas conditioning facility |
| MY122625A (en) | 1999-12-17 | 2006-04-29 | Exxonmobil Upstream Res Co | Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling |
| RU2272973C1 (ru) * | 2004-09-24 | 2006-03-27 | Салават Зайнетдинович Имаев | Способ низкотемпературной сепарации газа (варианты) |
| US8281820B2 (en) | 2007-03-02 | 2012-10-09 | Enersea Transport Llc | Apparatus and method for flowing compressed fluids into and out of containment |
| US8683824B2 (en) | 2009-04-24 | 2014-04-01 | Ebara International Corporation | Liquefied gas expander and integrated Joule-Thomson valve |
| EP2682170A1 (en) * | 2012-07-03 | 2014-01-08 | Linde Aktiengesellschaft | Cryogenic phase separator with rod actuated outlet valve |
| NO336503B1 (no) * | 2013-12-23 | 2015-09-14 | Yara Int Asa | Fyllestasjon for flytende kryogent kjølemiddel |
| NO336502B1 (no) * | 2013-12-23 | 2015-09-14 | Yara Int Asa | Fyllestasjon for fylling av et kryogent kjølemiddel |
| US11635255B1 (en) * | 2022-04-08 | 2023-04-25 | Axip Energy Services, Lp | Liquid or supercritical carbon dioxide capture from exhaust gas |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2903858A (en) * | 1955-10-06 | 1959-09-15 | Constock Liquid Methane Corp | Process of liquefying gases |
| US4179897A (en) * | 1975-08-25 | 1979-12-25 | Air Products & Chemicals, Inc. | Isentropic expansion of gases via a pelton wheel |
| US4336693A (en) * | 1980-05-01 | 1982-06-29 | Research-Cottrell Technologies Inc. | Refrigeration process using two-phase turbine |
| JPS5855655A (ja) * | 1981-09-30 | 1983-04-02 | 株式会社東芝 | 冷凍サイクル用タ−ビン |
| US4456459A (en) * | 1983-01-07 | 1984-06-26 | Mobil Oil Corporation | Arrangement and method for the production of liquid natural gas |
-
1984
- 1984-07-16 US US06/631,686 patent/US4563201A/en not_active Expired - Fee Related
-
1985
- 1985-06-27 CA CA000485468A patent/CA1264145A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-07-02 EP EP85304725A patent/EP0169007A3/en not_active Withdrawn
- 1985-07-15 NO NO852829A patent/NO162486C/no unknown
- 1985-10-10 FR FR858515018A patent/FR2588646B1/fr not_active Expired
- 1985-11-08 JP JP60249145A patent/JPS62108986A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO162486C (no) | 1990-01-03 |
| FR2588646B1 (fr) | 1989-01-27 |
| JPS62108986A (ja) | 1987-05-20 |
| NO852829L (no) | 1986-01-17 |
| US4563201A (en) | 1986-01-07 |
| FR2588646A1 (fr) | 1987-04-17 |
| CA1264145A (en) | 1990-01-02 |
| EP0169007A3 (en) | 1986-12-30 |
| EP0169007A2 (en) | 1986-01-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4456459A (en) | Arrangement and method for the production of liquid natural gas | |
| RU2395765C2 (ru) | Установка и способ для сжижения природного газа | |
| RU2304746C2 (ru) | Способ и установка для сжижения природного газа | |
| NO164739B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av store mengder nitrogen ved relativt hoeyt trykk. | |
| NO20111226A1 (no) | Fremgangsmate for utskillelse av nitrogen | |
| NO162486B (no) | Fremgangsm te og apparatur for fremstilling av flytssprodukter. | |
| US20070278088A1 (en) | Plant and method for vacuum distillation of hydrocarbon liquids | |
| SA520412204B1 (ar) | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي | |
| US6269656B1 (en) | Method and apparatus for producing liquified natural gas | |
| CN102351625B (zh) | 油田伴生气乙烷回收系统 | |
| CN105065900B (zh) | Lng接收站轻烃回收工艺 | |
| RU2699160C1 (ru) | Комплекс по переработке и сжижению природного газа | |
| CN104704205A (zh) | 具有给水分流除气装置的燃气和蒸汽轮机设备 | |
| CN209263488U (zh) | 一种低浓度煤矿瓦斯液化提浓甲烷制lng的系统 | |
| CN106839650A (zh) | 天然气油气回收系统及工艺 | |
| RU2555909C1 (ru) | Способ подготовки углеводородного газа к транспорту | |
| Wilson et al. | Helium: Its Extraction and Purification | |
| US7503186B2 (en) | Method and system for condensation of unprocessed well stream from offshore gas or gas condensate field | |
| CN203144363U (zh) | Lng生产中未达标气体的回收利用系统 | |
| RU2523315C2 (ru) | Установка утилизации попутного нефтяного газа (варианты) | |
| RU2775239C1 (ru) | Способ подготовки природного газа на завершающей стадии разработки газоконденсатного месторождения | |
| CN220472018U (zh) | 高压天然气两级膨胀液化装置 | |
| CN114183119B (zh) | 一种高含凝析油地下储气库采出气除油工艺 | |
| RU2718398C1 (ru) | Способ подготовки попутного нефтяного газа к транспорту | |
| CN217900303U (zh) | 一种可提高原料气中苯含量上限的天然气乙烷回收装置 |