NO162006B

NO162006B - RING HOLE CUTTING TOOL.

Info

Publication number: NO162006B
Application number: NO833307A
Authority: NO
Inventors: Everett Douglas Hougen
Original assignee: Hougen Everett D
Priority date: 1982-09-27
Filing date: 1983-09-14
Publication date: 1989-07-17
Also published as: NO162006C; TR23592A; DE3334071C2; AU1914183A; NZ205582A; CH655877A5; IT8349017A0; GB2128510B; HK37787A; NL191932B; IL69696A; ES525706A0; BE897800A; NL8303153A; CS245788B2; DE3334071A1; NL191932C; AR230962A1; RO88141A; YU45571B

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører ringformede hullskjæreverk-tøyer. The present invention relates to ring-shaped hole cutting tools.

Erfaringen har vist at levetiden og effektiviteten av et hull-skjæreverktøy, dvs. hvor lett dette kan mates gjennom et arbeidsstykke av metall, og glattheten av den overflate som dan-' nes av skjæreverktøyet, er i stor grad avhengig av hvor lett sponene skjæres og hvor lett disse kan flyte bort fra skjæreeggene og inn i og opp gjennom riflene langs den ytre periferi av verktøyet. Når sponene som dannes av et ringformet hull-skjæreverktøy ikke kan strømme fritt bort fra skjæreeggene/ og/eller riflene blir tilstoppet med spon, øker dreiemomentet og trykkraften som må til for å mate skjæreverktøyet, skjære-verktøyet slites raskere, og glattheten av det skårne hull blir dårligere. Experience has shown that the service life and efficiency of a hole-cutting tool, i.e. how easily it can be fed through a metal workpiece, and the smoothness of the surface formed by the cutting tool, is largely dependent on how easily the chips are cut and how easily these can flow away from the cutting edges and into and up through the flutes along the outer periphery of the tool. When the chips produced by an annular hole cutting tool cannot flow freely away from the cutting edges and/or the riffles become clogged with chips, the torque and thrust required to feed the cutting tool increases, the cutting tool wears more quickly, and the smoothness of the cut holes get worse.

Tidligere forsøk på å øke effektiviteten av ringformede hull-skjæreverktøyer har medført noen grad av suksess. F.eks. er det i US patent nr. 3.609.056 vist et ringformet skjæreverk-tøy hvor hver tann er utformet for å skjære et enkelt spor. Påfølgende tenner er inndelt i grupper på tre, og hver tann i hver gruppe er utformet for å skjære et spor som har en bredde på omtrent en tredjedel av tannens bredde. I US reissue patent nr. 28.416 er det vist et ringformet skjæreverktøy hvor hver tann er utformet med flere radialt forløpende, i omkretsretningen forskjøvne skjæreegger. Bunnflaten av hver tann er utformet med motsatt radialt skrådde baksnittede klaringsf later som skjærer hverandre i en nedadforløpende rygg, som i sin tur skjærer den radielt ytre skjæreegg. Hver skjæreegg er konstruert for å skjære en individuell spon. Selv om hver tann skjærer en flerhet sponer, er verktøyet utformet slik at den bredeste spon som skjæres ikke har større bredde enn dybden av riflene rundt verktøyets ytre periferi. I dette spesielle skjæreverktøy er stegpartiet av verktøyets sidevegg utformet med en enkelt indre skjæreegg. Senere har det vært fremstilt skjæreverktøyer som adskiller seg fra dem som er vist i US reissue nr. 28.416 ved at stegpartiet av skjære-verktøyet er utformet med to i omkretsretningen forskjøvne skjæreegger istedenfor én enkelt skjæreegg. Selv om disse senere skjæreverktøyer muliggjør bruk av et tykkere steg og en grunnere rifle virker de ikke alltid tilfredsstillende, spesielt når de benyttes i en anvendelse med høy produksjons-hastighet. Previous attempts to increase the efficiency of annular hole-cutting tools have met with some degree of success. E.g. US patent no. 3,609,056 shows an annular cutting tool where each tooth is designed to cut a single groove. Successive teeth are divided into groups of three, and each tooth in each group is designed to cut a groove having a width of about one-third the width of the tooth. In US reissue patent no. 28,416, a ring-shaped cutting tool is shown where each tooth is designed with several radially extending, circumferentially displaced cutting edges. The bottom surface of each tooth is formed with opposite radially inclined undercut clearance surfaces that intersect in a downwardly extending ridge, which in turn intersects the radially outer cutting edge. Each cutting edge is designed to cut an individual chip. Although each tooth cuts a plurality of chips, the tool is designed so that the widest chip being cut is no greater in width than the depth of the flutes around the outer periphery of the tool. In this particular cutting tool, the stepped portion of the sidewall of the tool is designed with a single internal cutting edge. Later, cutting tools have been produced which differ from those shown in US reissue no. 28,416 in that the step part of the cutting tool is designed with two circumferentially offset cutting edges instead of a single cutting edge. Although these later cutting tools enable the use of a thicker step and a shallower riffle, they do not always work satisfactorily, especially when used in a high production rate application.

Ifølge oppfinnelsen har man innsett at vanskelighetene med å oppnå en fri, uhindret sponstrøm utad gjennom riflene i et ringformet skjæreverktøy skyldes hovedsakelig det faktum at så snart en spon er skåret, ekspanderer den i alle retninger. Således har en spon etter skjæringen en bredde som er større enn bredden av skjæreeggen den ble skåret med. I tilfelle av verktøyer som har forskjøvne skjæreegger i omkretsretningen på hver tann, dersom bredden av sponene som skjæres av de indre skjæreegger på hver tann er mindre enn dybden av riflene rundt den ytre periferi av verktøyet og dersom sponene er relativt stive, skulle de i det minste teoretisk ikke ha en tendens til å tilstoppe riflene. Imidlertid vil en fri strøm av disse smale spon oppad gjennom riflene i realiteten være hindret i mange tilfeller av de spon som skjæres av de ytre skjæreegger. I skjæreverktøyet med i omkretsretningen for-skjøvne skjæreegger ender de ytre skjæreegger ved deres radialt indre ender mot en i omkretsretningen forløpende skulder på verktøyet. Når sponen skåret av en slik ytre skjæreegg ekspanderer, vil den derfor ha en tendens til å kile seg fast mellom skulderen og veggen av hullet som skjæres. Dette hin-drer bevegelsen av sponen oppad bort fra skjæreeggen, en tilstand som krever øket dreiemoment og mye større skyvkraft og fører til raskere verktøyslitasje og dårligere overflate. Under visse forhold ved skjæring i enkelte materialer kan re-sultatet bli tilstoppede rifler og brukne blader. According to the invention, it has been realized that the difficulties in achieving a free, unobstructed chip flow outwards through the flutes of an annular cutting tool are mainly due to the fact that as soon as a chip is cut, it expands in all directions. Thus, a chip after cutting has a width that is greater than the width of the cutting edge with which it was cut. In the case of tools having offset cutting edges in the circumferential direction of each tooth, if the width of the chips cut by the inner cutting edges of each tooth is less than the depth of the flutes around the outer periphery of the tool and if the chips are relatively stiff, they should least theoretically not tend to clog the rifles. However, a free flow of these narrow chips upwards through the riffles will in reality be prevented in many cases by the chips which are cut by the outer cutting edges. In the cutting tool with circumferentially offset cutting edges, the outer cutting edges end at their radially inner ends against a circumferentially extending shoulder on the tool. As the chip cut by such an outer cutting edge expands, it will therefore tend to wedge between the shoulder and the wall of the hole being cut. This prevents the movement of the chip upwards away from the cutting edge, a condition that requires increased torque and much greater thrust and leads to faster tool wear and a poorer surface. Under certain conditions when cutting in certain materials, the result can be clogged rifles and broken blades.

Problemet med fastkiling av sponen som skjæres av den ytre skjæreegg er åpenbart tilstede i skjæreverktøyer av den type som er vist i US reissue patent 28.416. Hvor den indre skjæreegg strekker seg henover den fulle tykkelse av steget mellom påfølgende tenner, vil videre strømmen av relativt brede spon skåret av denne indre egg radialt utad inn i den tilstøtende rifle ofte hindres. The problem of wedging of the chip cut by the outer cutting edge is obviously present in cutting tools of the type shown in US reissue patent 28,416. Where the inner cutting edge extends across the full thickness of the step between successive teeth, further flow of relatively wide chips cut by this inner edge radially outward into the adjacent riffle will often be impeded.

Det primære formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveie-bringe et skjæreverktøy som skjærer effektivt og som er konstruert for å gi en fri, uhindret strøm av spon gjennom verk-tøyets rifler fra alle skjæreegger på tennene. The primary object of the present invention is to provide a cutting tool which cuts efficiently and which is designed to provide a free, unobstructed flow of chips through the tool's flutes from all cutting edges on the teeth.

Dette oppnås ifølge oppfinnelsen ved et ringformet hull-skjæreverktøy omfattende en stamme som har en hovedsakelig sylindrisk sidevegg forsynt med en flerhet skjæretenner anordnet i omkretsretningen langs dennes nedre ende, en flerhet rifler som strekker seg oppad rundt den ytre periferi av stammens sidevegg fra nevnte nedre ende, hvor hver tann er forbundet med den periferisk tilgrensende tann ved hjelp av et steg, hvilket steg befinner seg radialt inntil riflene, hvor hver rifle har fremre og bakre sidevegger og en radialt indre vegg som strekker seg i omkretsretningen og danner den radialt ytre flate av det tilgrensende steg, hvor hver tann har en skjæreegg inntil riflens bakre sidevegg med radialt indre og ytre egger, idet bunnflaten av nevnte tenner har radialt indre og ytre klaringsflater, hvilke klaringsflater strekker seg i omkretsretningen bakover og oppad fra skjæreeggen, idet hver ytre klaringsflate skrår nedad i retning radialt innad og nevnte ytre og indre klaringsflater skjærer hverandre i en hovedsakelig i omkretsretningen forløpende rygg, som ved sin fremre ende skjærer skjæreeggen, hvor det karakteristiske er at ryggene på annenhver tann er plassert radialt innenfor ryggen på de mellomliggende tenner, og at ryggen på hver tann er anordnet under det i omkretsretningen innrettede parti av skjæreeggen av den tilstøtende tann, hvilket skjæreverktøy har en f]erhet par av tenner hvor annenhver tann i hvert tannpar er hovedsakelig identiske og hvor tennene er utformet for å skjære en flerhet spon som hver har en bredde som er betydelig mindre enn dybden av nevnte rifler begrenset av nevnte sidevegger. This is achieved according to the invention by an annular hole-cutting tool comprising a stem having a mainly cylindrical side wall provided with a plurality of cutting teeth arranged in the circumferential direction along its lower end, a plurality of flutes extending upwards around the outer periphery of the side wall of the stem from said lower end , where each tooth is connected to the circumferentially adjacent tooth by means of a step, which step is located radially adjacent to the riffles, each riffle having front and rear side walls and a radially inner wall which extends in the circumferential direction and forms the radially outer surface of the adjacent step, where each tooth has a cutting edge against the rear side wall of the rifle with radially inner and outer edges, the bottom surface of said teeth having radially inner and outer clearance surfaces, which clearance surfaces extend in the circumferential direction backwards and upwards from the cutting edge, each outer clearance surface being inclined downwards in the radially inward direction and said outer and inner clearance surfaces p cut each other in a mainly circumferential ridge, which cuts the cutting edge at its front end, where the characteristic is that the ridges of every other tooth are placed radially within the ridge of the intermediate teeth, and that the ridge of each tooth is arranged below the circumferentially arranged portion of the cutting edge of the adjacent tooth, which cutting tool has a plurality of pairs of teeth wherein every other tooth in each pair of teeth is substantially identical and wherein the teeth are designed to cut a plurality of chips each having a width substantially less than the depth of said riffles limited by said side walls.

Andre formål, trekk og fordeler ved foreliggende oppfinnelse vil fremgå av den påfølgende beskrivelse av de utførelsesek-sempler på oppfinnelsen som er vist på vedføyede tegninger, hvor: Other purposes, features and advantages of the present invention will be apparent from the subsequent description of the embodiments of the invention shown in the attached drawings, where:

Fig. 1 er et perspektivisk riss av et skjæreverktøy ifølge foreliggende oppfinnelse; Fig„ 2 er et fragmentarisk, perspektivisk riss av skjæreverk-tøyet; Fig. 3 er et fragmentarisk riss av skjæreverktøyet sett fra frontflaten av en av skjæretennene; Fig. 4 er et grunnriss sett nedenifra av tannen vist på fig. 3; Fig. 5 er et fragmentarisk riss av den tann som følger etter tannen vist på fig. 3; Fig. 6 er et grunnriss sett nedenifra av tannen vist på fig. 5; Fig. 7 er et riss som viser fremmatingen av påfølgende tenner på skjæreverktøyet i et arbeidsstykke; Fig. 8 er et perspektivisk riss av et modifisert skjæreverk-tøy ifølge foreliggende oppfinnelse; Fig. 9, 10, 11, 12 og 13 er riss av det modifiserte skjære-verktøy som hhv. tilsvarer fig. 2-6; Fig. 14 er et riss som viser fremmatingen av to på hverandre følgende tenner på skjæreverktøyet ifølge fig. 8 - 13 i et arbeidsstykke; og Fig. 15 og 16 er fragmentariske riss av to på hverandre følg-ende tenner i en ytterligere modifisert form av skjæreverk-tøyet. Fig. 1 is a perspective view of a cutting tool according to the present invention; Fig. 2 is a fragmentary, perspective view of the cutting tool; Fig. 3 is a fragmentary view of the cutting tool seen from the front surface of one of the cutting teeth; Fig. 4 is a bottom view of the tooth shown in fig. 3; Fig. 5 is a fragmentary view of the tooth that follows the tooth shown in fig. 3; Fig. 6 is a bottom view of the tooth shown in fig. 5; Fig. 7 is a view showing the advance of successive teeth of the cutting tool in a workpiece; Fig. 8 is a perspective view of a modified cutting tool according to the present invention; Fig. 9, 10, 11, 12 and 13 are drawings of the modified cutting tool which respectively corresponds to fig. 2-6; Fig. 14 is a view showing the feed of two successive teeth on the cutting tool according to fig. 8 - 13 in a workpiece; and Figs. 15 and 16 are fragmentary views of two successive teeth in a further modified form of the cutting tool.

Den ringformede hullskjærer ifølge oppfinnelsen er konstruert for skjæring av hull i metall og er generelt betegnet med 10 på fig. 1. Skjæreverktøyet omfatter en stamme 12 og et skaft 14. Verktøystammen 12 har form av en omvendt skål og har en sidevegg 16 hvis lengde er større enn tykkelsen av arbeidsstykket hvor hullet skal skjæres. Den nedre ende av side-veggen 16 er langs periferien forsynt med en flerhet, i omkretsretningen adskilte skjæretenner, I det viste utførel-seseksempel er skjæretennene delt i to grupper, idet tennene i den første gruppe er betegnet 18 og tennene i den andre gruppe er betegnet 20. Tennene 18, 20 er anordnet om hverandre slik at én tann 20 er plassert i omkretsretningen mellom på hverandre følgende tenner 18. En spiralrifle 22 strekker seg oppad rundt den ytre periferi av verktøyet inntil hver tann. På hverandre følgende rifler 22 er adskilt av et uriflet parti, eller bom, 24 ved den ytre periferi av skjære-verktøyet. Den fremre kant av hver bom 24 er utformet med en smal kant 25. Partiene av den ringformede sidevegg 16 på skjæreverktøyet mellom på hverandre følgende tenner 18, 20 omfatter rteg 26. De radialt ytre flater 28 på hvert steg 26 danner den radialt indre vegg i hver rifle 22. Dybden av riflen 22 er omtrent lik eller kan være litt større eller mindre enn tykkelsen av steget 26. Hver rifle omfatter en i omkretsretningen fremre sidevegg 30 og en i omkretsretningen bakre sidevegg 32. The ring-shaped hole cutter according to the invention is designed for cutting holes in metal and is generally denoted by 10 in fig. 1. The cutting tool comprises a stem 12 and a shaft 14. The tool stem 12 has the shape of an inverted bowl and has a side wall 16 whose length is greater than the thickness of the workpiece where the hole is to be cut. The lower end of the side wall 16 is provided along the periphery with a plurality of circumferentially separated cutting teeth. In the embodiment shown, the cutting teeth are divided into two groups, the teeth in the first group being designated 18 and the teeth in the second group being designated 20. The teeth 18, 20 are arranged around each other so that one tooth 20 is placed in the circumferential direction between successive teeth 18. A spiral rifle 22 extends upwards around the outer periphery of the tool to each tooth. Successive riffles 22 are separated by an unrifled portion, or boom, 24 at the outer periphery of the cutting tool. The front edge of each boom 24 is designed with a narrow edge 25. The parts of the annular side wall 16 of the cutting tool between successive teeth 18, 20 comprise ridges 26. The radially outer surfaces 28 of each step 26 form the radially inner wall in each rifle 22. The depth of the rifle 22 is approximately equal to or may be slightly greater or less than the thickness of the step 26. Each rifle comprises a circumferential front side wall 30 and a circumferential rear side wall 32.

I skjæreverktøyet vist på tegningene er hver tann 18, 20 utformet med tre skjæreegger 34, 36, 38. Skjæreeggen 38 har to partier 38a, 38b, som forklart i det følgende. Skjæreeggen 34 er adskilt forover i rotasjonsretningen fra skjæreeggen 36, og skjæreeggen 36 er adskilt forover i rotasjonsretningen fra skjæreeggen 38. Skjæreeggen 34 er anbragt ved den nedre ende av den bakre flate 40 av en indre tannluke 42 utformet i steget 26. Den øvre ende av tannluken 42 skrår radialt utad i retning oppad som ved 44. Skjæreeggen 36 er plassert ved den nedre ende av den bakre flate 4 6 på en andre tannluke 48 som også er utformet i steget 26 umiddelbart inntil den indre tannluke 42. Den øvre ende av den sekundære tannluke In the cutting tool shown in the drawings, each tooth 18, 20 is designed with three cutting edges 34, 36, 38. The cutting edge 38 has two parts 38a, 38b, as explained below. The cutting edge 34 is separated forward in the direction of rotation from the cutting edge 36, and the cutting edge 36 is separated forward in the direction of rotation from the cutting edge 38. The cutting edge 34 is placed at the lower end of the rear surface 40 of an inner tooth hatch 42 formed in the step 26. The upper end of the tooth slot 42 slopes radially outwards in an upward direction as at 44. The cutting edge 36 is placed at the lower end of the rear surface 4 6 on a second tooth slot 48 which is also formed in the step 26 immediately next to the inner tooth slot 42. The upper end of the secondary dentition

48 er krummet oppad i retning radialt utad som ved .50 over den indre tannluke 42. Skjæreegger 34, 36 er adskilt av en i omkretsretningen forløpende skulder 51 ved den nedre ende av den radialt indre flate 52 i tannluken 48. Skjæreeggen 38 48 is curved upwards in a radially outward direction as at .50 above the inner tooth gap 42. Cutting edges 34, 36 are separated by a circumferentially extending shoulder 51 at the lower end of the radially inner surface 52 in the tooth gap 48. The cutting edge 38

er plassert ved den nedre ende av den bakre flate 32 av rif- is located at the lower end of the rear surface 32 of the rif-

len 22 og er adskilt bakover fra skjæreeggen 36 av en skulder 54 ved den nedre ende av riflen 22. len 22 and is separated rearward from the cutting edge 36 by a shoulder 54 at the lower end of the rifle 22.

Bunnflaten av hver tann er utformet med to klaringsflater 56, The bottom surface of each tooth is designed with two clearance surfaces 56,

58. I virksom tilstand av verktøyet (fig. 1), skrår den radialt indre klaringsflate 56 aksialt oppad og radialt innad, mens den radialt ytre klaringsflate 58 skrår aksialt oppad og radialt utad. I tillegg skrår disse klaringsflater oppad i en viss grad fra de respektive skjæreegger i omkretsretningen, f.eks. 8 - 10°, for å gi nødvendig klaring for skjæreeggene når verktøyet roterer. De to klaringsflater 56, 58 skjærer hverandre i en nedadragende rygg 60, som i sin tur skjærer den radialt ytterste skjæreegg 38 slik at denne deles i et radialt ytre eggparti 38a og et radialt indre eggparti 38b. Den radiale hellning av klaringsflaten 58 ligger i området mellom ca. 5 og 35° med horisontalen og er fortrinnsvis omtrent 10°. Den indre klaringsflate 56 skrår radialt med horisontalen i 58. In the active state of the tool (Fig. 1), the radially inner clearance surface 56 slopes axially upwards and radially inwards, while the radially outer clearance surface 58 slopes axially upwards and radially outwards. In addition, these clearance surfaces slope upwards to a certain extent from the respective cutting edges in the circumferential direction, e.g. 8 - 10°, to provide the necessary clearance for the cutting edges when the tool rotates. The two clearance surfaces 56, 58 intersect in a downwardly extending ridge 60, which in turn cuts the radially outermost cutting edge 38 so that it is divided into a radially outer edge portion 38a and a radially inner edge portion 38b. The radial inclination of the clearance surface 58 lies in the area between approx. 5 and 35° with the horizontal and is preferably approximately 10°. The inner clearance surface 56 is inclined radially with the horizontal i

en vinkel på mellom -3 til +25°, fortrinnsvis omtrent 15°. an angle of between -3 to +25°, preferably about 15°.

På grunn av hellningen av klaringsflåtene 56, 58 både i radial og rundtgående retning er skjæreeggene 34, 36, 38 ikke bare forskjøvet i omkretsretningen som vist på fig. 4 og 6, men er også forskjøvet vertikalt når de ses fra den fremre flate på tannen som vist på fig. 3 og 5. Due to the inclination of the clearance rafts 56, 58 both in the radial and circumferential direction, the cutting edges 34, 36, 38 are not only displaced in the circumferential direction as shown in fig. 4 and 6, but are also shifted vertically when viewed from the front surface of the tooth as shown in fig. 3 and 5.

Med skjæreverktøyet beskrevet ovenfor vil sponene som skjæres av skjæreeggene 34, 36 være smalere enn dybden av riflene 22 og vil derfor lett få plass i riflene. Når skjæreeggen 38 skjærer en spon med hele sin bredde, vil imidlertid sponen, With the cutting tool described above, the chips that are cut by the cutting edges 34, 36 will be narrower than the depth of the flutes 22 and will therefore easily fit into the flutes. When the cutting edge 38 cuts a chip with its full width, however, the chip,

så snart den er skåret, ekspandere og ha en tendens til å kile seg fast mellom skulderen 54 og veggen av hullet som skjæres. Formålet med foreliggende oppfinnelse er å forhindre denne for-kilingseffekt ved å la hver ytre skjæreegg 38 skjære en spon med en bredde som er mindre enn bredden av eggen 38. as soon as it is cut, expand and tend to wedge between the shoulder 54 and the wall of the hole being cut. The purpose of the present invention is to prevent this pre-wedging effect by allowing each outer cutting edge 38 to cut a chip with a width that is smaller than the width of the edge 38.

Det vil ses at ryggen 60 på tennene 18 er anbragt radialt innenfor ryggen 60 på tennene 20. De radialt forskjøvne rygger 60 på påfølgende tenner av skjæreverktøyet skyldes det faktum at på hver tann 18 er klaringsflaten 58 avskåret vertikalt i hele sitt radiale forløp oppad i forhold til klaringsflaten 58 på hver tann 20. Dette ville i seg selv resultere i at ryggen 60 på hver tann 18 er plassert radialt innad i forhold til ryggen 60 på hver tann 20. I henhold til oppfinnelsen er klaringsflaten 56 på hver tann 20 likeledes avskåret i hele sin radiale utstrekning oppad i forhold til klaringsflaten 56 på hver tann 18. Avskjæringen av klaringsflåtene 56 på tennene 20 forskyver ryggene 60 radialt utad i forhold til ryggene 60 på tennene 18 i ytterligere grad. It will be seen that the ridge 60 on the teeth 18 is arranged radially within the ridge 60 on the teeth 20. The radially displaced ridges 60 on successive teeth of the cutting tool are due to the fact that on each tooth 18 the clearance surface 58 is cut off vertically in its entire radial course upwards in relation to the clearance surface 58 of each tooth 20. This in itself would result in the ridge 60 of each tooth 18 being placed radially inward in relation to the ridge 60 of each tooth 20. According to the invention, the clearance surface 56 of each tooth 20 is likewise cut off in its entire radial extent upwards in relation to the clearance surface 56 on each tooth 18. The cutting off of the clearance surfaces 56 on the teeth 20 displaces the ridges 60 radially outwards in relation to the ridges 60 on the teeth 18 to a further extent.

Graden av klaringsflåtenes avskjæring vertikalt er ikke kri-tisk, men må under enhver omstendighet være større enn den teoretiske sponbelastning på hver tann. Dersom f.eks. et sekstannet skjæreverktøy fremmates med 0,3 mm pr. omdreining, ville den teoretiske sponbelastning på hver tann være 0,05 mm. Dersom den teoretiske sponbelastning på hver tann er 0,05 mm, bør således klaringsflåtene 56, 58 være vertikalt avskåret som beskrevet ovenfor med mer enn 0,05 mm. Dersom man antar en sponbelastning på 0,05 mm ved normal minimum sponbelastning som verktøyet kan brukes med og at en sponbelastning på omtrent 0,125 mm er normal maksimum sponbelastning for denne type skjæreverktøy, bør den vertikale avskjæring av klaringsflåtene 56, 58 ligge i området mellom 0,075 og 0,3 mm. Ved større skjæreverktøyer kan imidlertid matningshastigheten være slik at det oppstår en sponbelastning som i betydelig grad over-skrider 0,125 mm, og da må avskjæringen være så mye som 0,5 mm. I praksis er det å foretrekke å avskjære disse flater med omtrent 0,175 til 0,25 mm, og fortrinnsvis omtrent 0,225 mm. The degree of vertical cut-off of the clearance rafts is not critical, but must under any circumstances be greater than the theoretical chip load on each tooth. If e.g. a hexagonal cutting tool is advanced at 0.3 mm per revolution, the theoretical chip load on each tooth would be 0.05 mm. If the theoretical chip load on each tooth is 0.05 mm, the clearance rafts 56, 58 should thus be vertically cut off as described above by more than 0.05 mm. If one assumes a chip load of 0.05 mm at the normal minimum chip load with which the tool can be used and that a chip load of approximately 0.125 mm is the normal maximum chip load for this type of cutting tool, the vertical cut-off of the clearance flutes 56, 58 should lie in the range between 0.075 and 0.3 mm. With larger cutting tools, however, the feed rate can be such that a chip load occurs that significantly exceeds 0.125 mm, and then the cut-off must be as much as 0.5 mm. In practice, it is preferable to cut off these surfaces by about 0.175 to 0.25 mm, and preferably about 0.225 mm.

Det vil forstås at den maksimale avskjæring er relatert til den radiale helningsvinkel av klaringsflåtene og bredden av den ytre skjæreegg, slik at ryggen 60 fremdeles vil skjære den ytre skjæreegg 38, ikke den mellomliggende skjæreegg 36. It will be understood that the maximum shear is related to the radial inclination angle of the clearance rafts and the width of the outer cutting edge, so that the ridge 60 will still cut the outer cutting edge 38, not the intermediate cutting edge 36.

Det er meget ønskelig å avskjære de indre og ytre klaringsflater slik at ryggene på påfølgende tenner er plassert omtrent like langt i radial retning fra den radiale senterlinje for riflen. Når ryggene er plassert på denne måte, vil de ytre skjæreegger på påfølgende tenner skjære spon med omtrent lik bredde, idet hver spon er noe bredere enn halve dybden av riflen. Dette resulterer i at alle spon har maksimal klar- It is highly desirable to cut off the inner and outer clearance surfaces so that the ridges of successive teeth are placed approximately the same distance in the radial direction from the radial center line of the rifle. When the ridges are positioned in this way, the outer cutting edges on successive teeth will cut chips of approximately equal width, each chip being somewhat wider than half the depth of the rifling. This results in all chips having maximum clear-

ing i riflene 22. ing in the rifles 22.

Skjærevirkningen av verktøyet beskrevet ovenfor illustreres best av de på hverandre følgende skisser på fig. 7. Disse skisser viser et ringformet skjæreverktøy av den beskrevne type med seks tenner. Tennene betegnet 1, 3 og 5 (angitt til venstre på fig. 7) tilsvarer tennene 18 hvor klaringsflaten 58 er vertikalt avskåret, og tennene betegnet 2, 4 og 6 på fig. 7 tilsvarer tennene 20, hvor den radialt indre klaringsflate 56 er vertikalt avskåret. Skissene på fig. 7 følger på hverandre i retning nedover og viser virkningen av på hverandre følgende tenner på skjæreverktøyet for suksessive rotasjons-trinn lik avstanden mellom på hverandre følgende tenner. The cutting effect of the tool described above is best illustrated by the successive sketches in fig. 7. These sketches show an annular cutting tool of the type described with six teeth. The teeth designated 1, 3 and 5 (indicated on the left in fig. 7) correspond to the teeth 18 where the clearance surface 58 is cut off vertically, and the teeth designated 2, 4 and 6 in fig. 7 corresponds to the teeth 20, where the radially inner clearance surface 56 is cut off vertically. The sketches in fig. 7 follows one another in a downward direction and shows the effect of successive teeth on the cutting tool for successive rotation steps equal to the distance between successive teeth.

På skisse på fig. 7 er verktøyet vist i en stilling hvor skjæreeggen 36 nettopp har begynt å trenge inn i toppflaten på arbeidsstykket og derved har skåret en smal spon 6 2 fra toppflaten av arbeidsstykket. I denne stilling er den oppad avskårne skjasreegg 38 på tann nr. 1 ennå ikke kommet i kontakt med arbeidsstykket, og det nederste punkt på skjæreeggen 34 er i ferd med å trenge inn i arbeidsstykket. Når skjæreverk-tøyet har rotert én tannavstand og er matet aksialt fra den stilling som er vist på skisse ^ på fig. 7, trenger skjæreeggen 3 8 på tann nr. 2 inn i arbeidsstykket for å danne en spon 64. Skjæreeggene 34, 36 på tann nr. 2 er vertikalt avskåret en større avstand enn den teoretiske sponbelastning som dannes av den aksiale matningshastighet, og skjæreeggen 36 vil derfor befinner seg over sporet tidligere dannet av den tilsvarende egg 36 på tann nr. 1. On the sketch in fig. 7, the tool is shown in a position where the cutting edge 36 has just begun to penetrate the top surface of the workpiece and has thereby cut a narrow chip 6 2 from the top surface of the workpiece. In this position, the upwardly cut cutting edge 38 on tooth no. 1 has not yet come into contact with the workpiece, and the lowest point of the cutting edge 34 is about to penetrate the workpiece. When the cutting tool has rotated one tooth distance and is fed axially from the position shown in sketch ^ in fig. 7, the cutting edge 3 8 of tooth No. 2 penetrates the workpiece to form a chip 64. The cutting edges 34, 36 of tooth No. 2 are vertically cut a greater distance than the theoretical chip load produced by the axial feed rate, and the cutting edge 36 will therefore be located above the groove previously formed by the corresponding egg 36 on tooth no. 1.

I neste trinn av skjæreverktøyets rotasjon og aksiale fremfør-ing (bilde c) vil sponen 62 som dannes av skjæreeggen 36 på tann nr. 3 være relativt tykk fordi denne skjæreegg ikke er vertikalt avskåret (relieved), og skjæreeggen 34 på tann nr. 3 vil skjære sponen betegnet med 66. Det radialt indre parti av skjæreeggen 3 8 på tann nr. 3 vil starte et kutt og gi en spon 68. Når verktøyet roterer enda et trinn (bilde d) skjærer det radielt ytre parti av skjæreeggen 38 et bredere og dypere spor enn det forutgående kutt av eggen 3 8 på tann nr. In the next step of the cutting tool's rotation and axial advance (image c), the chip 62 formed by the cutting edge 36 on tooth no. 3 will be relatively thick because this cutting edge is not vertically cut off (relieved), and the cutting edge 34 on tooth no. 3 will cut the chip denoted by 66. The radially inner part of the cutting edge 3 8 on tooth No. 3 will start a cut and produce a chip 68. When the tool rotates another step (image d) the radially outer part of the cutting edge 38 cuts a wider and deeper groove than the previous cut of the egg 3 8 on tooth no.

2, slik at spon 64 er bredere og tykkere enn sponen dannet av det indre parti av skjæreeggen 38 på den foregående tann. 2, so that the chip 64 is wider and thicker than the chip formed by the inner part of the cutting edge 38 of the preceding tooth.

Siden eggene 34, 36 på tann nr. 4 er vertikalt avskåret i en avstand som er større enn sponbelastningen, vil de befinne seg over bunnen av sporene dannet av de tilsvarende skjæreegger på tann nr. 3. Bildet e illustrerer skjærevirkningen av tann nr. Since the teeth 34, 36 on tooth No. 4 are vertically cut a distance greater than the chip load, they will be above the bottom of the grooves formed by the corresponding cutting teeth on tooth No. 3. Image e illustrates the cutting action of tooth No.

5 etter et ytterligere rotasjons- og matningstrinn. Skjæreeggene 34, 36 skjærer nå spon 62, 66 med full bredde, men kun 5 after a further rotation and feeding step. The cutting edges 34, 36 now cut chips 62, 66 with full width, but only

det radialt indre parti av skjæreeggen 38 er effektivt, slik at sponen 68 som skjæres er bredere enn sponen skåret av det indre parti av skjæreeggen 38 på tann nr. 3. the radially inner portion of the cutting edge 38 is effective so that the chip 68 being cut is wider than the chip cut by the inner portion of the cutting edge 38 on tooth No. 3.

Selv om sponene 62, 66 i bredde tilsvarer hhv. skjæreeggene 36, 34, og selv om disse spon ekspanderer noe umiddelbart etter at de er dannet, vil de ikke ha en tendens til å kile seg fast i verktøyet dersom de er relativt smale. Dette skyldes at så snart sponen 66 er dannet, rettes den radialt utad inn i den tilstøtende rifle 22 av den øvre flate 44 i tannluken 42. Så snart en spon 62 er dannet, rettes denne likeledes radialt utad inn i den tilstøtende rifle 22 av den øvre flate 50 i den sekundære tannluke 46. Således blir de smale spon dannet av skjæreeggene 34, 36 rettet inn i den tilstøt-ende rifle 2 2 umiddelbart etter at de er dannet, og siden den radiale dybde av riflen 22 er betydelig større enn bredden av sponene 62, 66, vil de normalt strømme fritt oppad i riflen på uhindret måte. Although the chips 62, 66 in width correspond respectively to the cutting edges 36, 34, and although these chips expand somewhat immediately after they are formed, they will not tend to wedge in the tool if they are relatively narrow. This is because as soon as the chip 66 is formed, it is directed radially outward into the adjacent riffle 22 by the upper surface 44 of the tooth slot 42. As soon as a chip 62 is formed, it is also directed radially outward into the adjacent riffle 22 by the upper surface 50 of the secondary tooth gap 46. Thus, the narrow chips formed by the cutting edges 34, 36 are directed into the adjacent riffle 22 immediately after they are formed, and since the radial depth of the riffle 22 is considerably greater than the width of the chips 62, 66, they will normally flow freely upwards in the rifle in an unhindered manner.

Fra bildene e til j. på fig. 7 vil det ses at etter at alle skjæreeggene har trengt ned i arbeidsstykket, vil hver av skjæreeggene 38a og 38b skjære en spon med mindre bredde enn den totale bredde av skjæreeggen 38. Således vil det radialt ytre parti av eggen 38 på annenhver tann skjære en spon 64, From pictures e to j. on fig. 7, it will be seen that after all the cutting edges have penetrated the workpiece, each of the cutting edges 38a and 38b will cut a chip with a smaller width than the total width of the cutting edge 38. Thus, the radially outer part of the edge 38 on every second tooth will cut a chip 64,

og det radialt indre parti av hver skjæreegg på annenhver tann skjære en spon 68. Da hver av sponene 64, 68 er smalere enn den radiale dybde av riflen 22, vil derfor disse spon bevege seg fritt gjennom riflene. and the radially inner portion of each cutting edge on every other tooth cuts a chip 68. Since each of the chips 64, 68 is narrower than the radial depth of the rifling 22, these chips will therefore move freely through the rifling.

Siden klaringsflåtene 56, 58 vekselvis er avskåret (relieved) vertikalt på den beskrevne måte i en grad som er større enn den teoretiske sponbelastning, vil det forstås at etter at alle tennene har trengt ned i arbeidsstykket, vil alle spon være relativt tykke og ha en virkelig maksimal tykkelse som er større enn den teoretiske sponbelastning. Når sponene er relativt tykke, vil de ha en tendens til å holde seg stort sett rette istedenfor å krølle seg tett sammen. Derfor vil de ikke ha en tendens til å tvinne seg sammen med andre spon og istedenfor strømme lettere oppad gjennom verktøyets rifler. Siden alle klaringsflåtene 58 er skrådd i forhold til horisontalen med en relativt liten vinkel, fortrinnsvis omkring 10°, vil videre sponene som skjæres av eggpartiet 38a være rettet stort sett rett opp i riflen istedenfor radialt innad mot den radialt indre flate av riflen. Dette letter den uhindrede strøm av alle de av skjæreeggene dannede spon oppad gjennom riflene. Since the clearance rafts 56, 58 are alternately cut off (relieved) vertically in the described manner to an extent that is greater than the theoretical chip load, it will be understood that after all the teeth have penetrated the workpiece, all chips will be relatively thick and have a real maximum thickness that is greater than the theoretical chip load. When the shavings are relatively thick, they will tend to stay mostly straight instead of curling tightly together. Therefore, they will not tend to tangle with other chips and instead flow more easily upwards through the tool's rifling. Since all the clearance flutes 58 are inclined relative to the horizontal at a relatively small angle, preferably around 10°, furthermore the chips that are cut by the egg part 38a will be directed mostly straight up into the rifle instead of radially inwards towards the radially inner surface of the rifle. This facilitates the unhindered flow of all the chips formed by the cutting edges upwards through the riffles.

Som nevnt tidligere, når strømmen av spon bort fra skjæreeggene og oppad gjennom riflene foregår uhindret, vil dreiemomentet og skyvkraften som kreves for å drive skjæreverktøyet være radikalt redusert. Likeledes sløves skjæreeggene mye langsommere slik at skjæreverktøyets levetid forlenges. Siden skjæreeggene forblir skarpe og siden sponene ikke kiler seg mot veggen av hullet som skjæres, vil videre den oppnådde glatthet i overflaten være betydelig bedre i forhold til det som kan oppnås med tidligere kjente skjæreverktøyer. As mentioned earlier, when the flow of chips away from the cutting edges and up through the riffles is unimpeded, the torque and thrust required to drive the cutting tool will be radically reduced. Likewise, the cutting edges are dulled much more slowly so that the service life of the cutting tool is extended. Since the cutting edges remain sharp and since the chips do not wedge against the wall of the hole being cut, furthermore the smoothness of the surface achieved will be significantly better compared to what can be achieved with previously known cutting tools.

I henhold til foreliggende oppfinnelse vil kun skjæreeggene 34, 36 på annenhver tann gi skjærevirkning. Siden skjæreeggene 34, 36 på tennene 20 (dvs. tann nr. 2, 4 og 6 i utførel-seseksempelet vist på fig. 1-7) ikke utførernoen skjæring, kan skjæreeggene 3, 36 på disse tenner sløyfes helt og hold-ent. Dette kan lett oppnås ved å slipe hver tann 20 langs hele sin bredde som angitt med den brutte radiale linje 70 According to the present invention, only the cutting edges 34, 36 on every other tooth will produce a cutting effect. Since the cutting edges 34, 36 on the teeth 20 (i.e. tooth no. 2, 4 and 6 in the design example shown in Fig. 1-7) do not perform any cutting, the cutting edges 3, 36 on these teeth can be looped completely and permanently. This can easily be achieved by grinding each tooth 20 along its entire width as indicated by the broken radial line 70

på fig. 2 og 4. I dette tilfelle vil kun tannen 18 være forsynt med indre skjæreegger 34, 36. Når tennene 20 utformes med kun en ytre skjæreegg 38, vil utstrekningen i omkretsretningen av hver tann 20 være relativt kort, og siden hver tann 20 bare vil skjære en enkelt smal spon, kan den tilstøtende rifle 22 være betydelig smalere i omkretsretningen enn rif- on fig. 2 and 4. In this case, only the tooth 18 will be provided with inner cutting edges 34, 36. When the teeth 20 are designed with only one outer cutting edge 38, the extent in the circumferential direction of each tooth 20 will be relatively short, and since each tooth 20 will only cutting a single narrow chip, the adjacent rifle 22 may be significantly narrower in the circumferential direction than the rif-

lene inntil tennene 18, som må gi plass for tre smale spon. Når tennene 20 er utformet med kun en enkelt skjærekant, kan således et større antall tenner utformes på et skjæreverktøy av en forutbestemt diameter. Det større antall tenner resulterer ikke bare i et sterkere verktøy, men også i raskere skjæring for samme overflatehastighet. Da kun et parti av skjæreeggene på hver tann i realiteten skjærer, kan videre de gjenværende partier lett oversvømmes med kjølemiddel som strømmer nedad gjennom passasjen i skaftet av skjæreverktøyet slik at den dannede varme lett kan fjernes. lean against the teeth 18, which must make room for three narrow chips. When the teeth 20 are designed with only a single cutting edge, a larger number of teeth can thus be designed on a cutting tool of a predetermined diameter. The greater number of teeth not only results in a stronger tool, but also in faster cutting for the same surface speed. As only a portion of the cutting edges on each tooth actually cuts, further the remaining portions can be easily flooded with coolant flowing downwards through the passage in the shank of the cutting tool so that the generated heat can be easily removed.

Skjæreverktøyet vist på fig. 8 til 14 er stort sett av den type som er vist i US reissue patent nr. 28.416. Det adskiller seg fra det tidligere beskrevne skjæreverktøy hovedsakelig ved at hver tann er utformet med kun to skjæreegger istedenfor tre, idet den indre skjæreegg 3 5 strekker seg over den fulle tykkelse av steget 26. Av grunner som skal forklares i det følgende, selv om den indre skjæreegg 35 i bredde tilsvarer tykkelsen av steget 26, kan steget 26 ha en tykkelse som er lik omtrent halvparten eller litt større enn skjæreverktøyets veggtykkelse. Siden den indre skjæreegg 35 strekker seg i den fulle bredde av steget, er det kun nødvendig å anordne en enkelt tannluke 4 2 mellom på hverandre følgende tenner. The cutting tool shown in fig. 8 to 14 are largely of the type shown in US reissue patent No. 28,416. It differs from the previously described cutting tool mainly in that each tooth is designed with only two cutting edges instead of three, the inner cutting edge 35 extending over the full thickness of the step 26. For reasons to be explained below, although the inner cutting edge 35 in width corresponds to the thickness of the step 26, the step 26 can have a thickness that is equal to approximately half or slightly greater than the wall thickness of the cutting tool. Since the inner cutting edge 35 extends across the full width of the step, it is only necessary to arrange a single tooth gap 4 2 between successive teeth.

Som i det tidligere beskrevne utførelseseksempel, er de ytre klaringsflater 58 på tennene 18 vertikalt avskåret (relieved>, og de indre klaringsflater 56 på tennene 20 er avskåret på lignende måte. Således er ryggene 60 på på hverandre følgen-de tenner forskjøvet radialt på samme måte som i det tidligere beskrevne utførelseseksempel. I utførelseseksemplet vist på fig. 8-14 hvor den indre skjæreegg 35 strekker seg over stegets 26 fulle tykkelse, er imidlertid den indre klaringsf late 56 på tennene 18 avskåret som vist på fig. 9, 12 og 13. Disse klaringsflater er avskåret oppad på kun et parti av sin bredde, nemlig det radialt innerste parti. Dette deler de indre skjæreegger 35 på tennene 18 i et radialt indre parti 35a og et radialt ytre parti 35b. Som vist på fig. 9 og 13, er klaringsflåtene 56 på tennene 18 avskåret på denne måte i hele sin utstrekning i omkretsretningen slik at klar-ingsflatene 56 er delt i to partier 56a og 56b, idet skjæringslinjen mellom disse er betegnet med 61. As in the previously described embodiment, the outer clearance surfaces 58 of the teeth 18 are vertically cut off (relieved), and the inner clearance surfaces 56 of the teeth 20 are cut off in a similar manner. Thus, the ridges 60 of the following teeth are offset radially in the same manner as in the previously described design example. In the design example shown in Fig. 8-14 where the inner cutting edge 35 extends over the full thickness of the step 26, however, the inner clearance surface 56 of the teeth 18 is cut off as shown in Fig. 9, 12 and 13. These clearance surfaces are cut upwards on only a part of their width, namely the radially innermost part. This divides the inner cutting edges 35 on the teeth 18 into a radially inner part 35a and a radially outer part 35b. As shown in Fig. 9 and 13, the clearance surfaces 56 on the teeth 18 are cut off in this way throughout their entire extent in the circumferential direction so that the clearance surfaces 56 are divided into two parts 56a and 56b, the line of intersection between these being denoted by 61.

Ved skjæreeggen 35 er skjæringslinjen 61 fortrinnsvis forskjø-vet radialt innad i forhold til skulderen 54 en lengde på mellom fjerdeparten og halvparten av tykkelsen av steget 26. Som det skal beskrives i det følgende, vil dette gi spon av forønsket størrelse fra de indre skjæreegger. Da de indre klaringsflater 56 på tennene 20 er avskåret for å oppnå for-ønsket skjærevirkning, er det viktig at flatene 56b på tennene 18 er avskåret i større grad, fortrinnsvis mellom to til tre ganger avskjæringen av klaringsflåtene 56 på tennene 20. Dersom f.eks. klaringsflåtene 56 på tennene 20 er avskåret (relieved) omtrent 0,25 mm, bør avskjæringen av klaringsflåtene 56b på tennene 18 være omtrent 0,5 til 0,75 mm ved den indre periferi av skjæreverktøyet. At the cutting edge 35, the cutting line 61 is preferably displaced radially inwards in relation to the shoulder 54 by a length of between a quarter and half of the thickness of the step 26. As will be described below, this will give chips of the desired size from the inner cutting edges. As the inner clearance surfaces 56 on the teeth 20 are cut off to achieve the desired cutting effect, it is important that the surfaces 56b on the teeth 18 are cut off to a greater extent, preferably between two to three times the cut off of the clearance surfaces 56 on the teeth 20. If, for example, e.g. the clearance fins 56 on the teeth 20 are cut off (relieved) about 0.25 mm, the cut off of the clearance fins 56b on the teeth 18 should be about 0.5 to 0.75 mm at the inner periphery of the cutting tool.

Skjærevirkningen av verktøyet vist på fig. 8 til 13 er best illustrert på de etter hverandre følgende bilder på fig. 14. Siden klaringsflåtene 56, 58 på på hverandre følgende tenner er avskåret på samme måte som i det foregående utførelsesek-sempel, vil de ytre skjæreegger 38 på påfølgende tenner skjære spon betegnet med 64 og 68 på fig. 14, som er lik de tilsvarende spon illustrert på fig. 7. Imidlertid vil de indre skjæreegger på påfølgende tenner hver skjære en spon som har mindre bredde enn bredden av skjæreeggen 35. Da klaringsflåtene 56b på hver tann 18 er avskåret som vist på fig. 12 og The cutting action of the tool shown in fig. 8 to 13 are best illustrated in the successive images of fig. 14. Since the clearance flutes 56, 58 on successive teeth are cut off in the same way as in the preceding embodiment example, the outer cutting edges 38 on successive teeth will cut chips denoted by 64 and 68 in fig. 14, which is similar to the corresponding chips illustrated in fig. 7. However, the inner cutting edges on successive teeth will each cut a chip that has a smaller width than the width of the cutting edge 35. Since the clearance flutes 56b on each tooth 18 are cut off as shown in fig. 12 and

13, vil det radialt ytre parti av skjæreeggen 35 på hver tann 18 skjære en spon, som er betegnet med 63b på fig. 14, og det radialt innerste parti av skjæreeggene 35 på hver tann 20 vil skjære en spon 63a. Bredden av sponene 63a og 63b vil av-henge av den radiale plassering av skjæringslinjen 61. Da den radialt innerste spon 63a må bevege seg radialt en større distanse for å nå en rifle 22 i skjæreverktøyet, er det å foretrekke at sponene 63a gis mindre bredde enn sponene 6 3b. Som vist på fig. 14 hvor skjæringslinjen 61 er anbragt med en avstand på omtrent en tredjedel av tykkelsen av steget 26 fra skulderen 54, vil således sponen 63a være betydelig smalere enn sponen 6 3b. 13, the radially outer part of the cutting edge 35 on each tooth 18 will cut a chip, which is denoted by 63b in fig. 14, and the radially innermost part of the cutting edges 35 on each tooth 20 will cut a chip 63a. The width of the chips 63a and 63b will depend on the radial location of the cutting line 61. Since the radially innermost chip 63a must move radially a greater distance to reach a rifle 22 in the cutting tool, it is preferable that the chips 63a be given a smaller width than the chips 6 3b. As shown in fig. 14 where the cutting line 61 is placed at a distance of approximately one third of the thickness of the step 26 from the shoulder 54, the chip 63a will thus be significantly narrower than the chip 6 3b.

En ytterligere modifikasjon av oppfinnelsen er vist på fig. A further modification of the invention is shown in fig.

15 og 16. Skjæreverktøyet vist i denne utførelse er stort sett det samme som vist på fig. 8 - 14 i og med at skjæreverk-tøyet har en enkelt skjæreegg (betegnet 37) på stegpartiet, 15 and 16. The cutting tool shown in this embodiment is largely the same as shown in fig. 8 - 14 in that the cutting tool has a single cutting egg (designated 37) on the step part,

men det kunne ha to skjæreegger som vist på fig. 1-7. Klar-ingsflatene på på hverandre følgende tenner er alternativt avskåret som i de tidligere utførelseseksempler, men på en litt forskjellig måte. Således har tennene som opprinnelig utformet indre klaringsflater 56 og ytre klaringsflater 58 som skjærer hverandre i en nedadragende rygg 63. På hver tann 18 (fig. 16) er den ytre klaringsflate 58 vertikalt avskåret fra ryggen 63 til den ytre periferi av skjæreverktøyet, som angitt ved 58c. Graden av avskjæring av klaringsflaten 58c ved den ytre periferi av skjæreverktøyet ligger i det tidligere nevnte område, nemlig mellom 0,075 og 0,5 mm, avhengig av den forønskede sponbelastning, og fortrinnsvis i området mellom 0,175 og 0,25 mm. På lignende måte er de indre klaringsflater 56 på tennene 20 (fig. 15) vertikalt avskåret oppad i for-ønsket grad fra ryggen 63 i retning radialt innad, som angitt ved 56d. Når på hverandre følgende tenner er avskåret på but it could have two cutting edges as shown in fig. 1-7. The clearance surfaces of successive teeth are alternatively cut off as in the previous design examples, but in a slightly different way. Thus, the teeth as originally designed have inner clearance surfaces 56 and outer clearance surfaces 58 which intersect in a downwardly extending ridge 63. On each tooth 18 (Fig. 16), the outer clearance surface 58 is vertically cut from the ridge 63 to the outer periphery of the cutting tool, as indicated at 58c. The degree of cut-off of the clearance surface 58c at the outer periphery of the cutting tool is in the aforementioned range, namely between 0.075 and 0.5 mm, depending on the desired chip load, and preferably in the range between 0.175 and 0.25 mm. In a similar manner, the inner clearance surfaces 56 of the teeth 20 (Fig. 15) are vertically cut upwards to the desired extent from the ridge 63 in a radially inward direction, as indicated at 56d. When consecutive teeth are cut off

denne måte, vil ryggene 63 på alle tenner forbli i samme aksiale og radiale stilling. Dette er ønskelig i skjæreverktøy som har liten diameter og få tenner. Når skjæreverktøyet ek-sempelvis kun har fire tenner, vil alle ryggene 63 ha kontakt med arbeidsstykket og skjære i dette samtidig, for således å in this way, the ridges 63 on all teeth will remain in the same axial and radial position. This is desirable in cutting tools that have a small diameter and few teeth. When the cutting tool, for example, only has four teeth, all ridges 63 will be in contact with the workpiece and cut into it at the same time, so that

gi mindre vibrasjon og større nøyaktighet enn om kun to av ryggene opprinnelig grep inn i arbeidsstykket. give less vibration and greater accuracy than if only two of the ridges originally engaged the workpiece.

Fig. 16 viser også en modifisert måte for avskjæring av det radialt innerste parti av den indre skjæreegg 37. I denne modifikasjon er den indre skjæreegg på hver tann 18 delt i radialt indre og ytre partier 37a og 37b ved sliping av en vertikal skulder på den indre klaringsflate 56, som angitt ved 37c. Fig. 16 also shows a modified way of cutting off the radially innermost part of the inner cutting edge 37. In this modification, the inner cutting edge of each tooth 18 is divided into radially inner and outer parts 37a and 37b by grinding a vertical shoulder on it inner clearance surface 56, as indicated at 37c.

Som i utførelseseksemplet vist på fig. 8-14, bør den vertikale avskjæring på skjærekantpartiet 37a være større, fortrinnsvis to til tre ganger avskjæringen ved den indre egg 37 på tennene 20. Plasseringen av skulderen 37c i radial retning bestemmes av de samme faktorer som styrer plasseringen av skjæringslinjen 61 på skjæreverktøyet vist på fig. 12 og 13, nemlig de forønskede relative størrelser av sponene dannet av de på hverandre følgende indre skjæreegger. As in the embodiment shown in fig. 8-14, the vertical cut-off on the cutting edge portion 37a should be greater, preferably two to three times the cut-off at the inner egg 37 of the teeth 20. The location of the shoulder 37c in the radial direction is determined by the same factors that control the location of the cutting line 61 on the cutting tool shown on fig. 12 and 13, namely the desired relative sizes of the chips formed by the successive inner cutting edges.

Claims

1. Ring-shaped hole cutting tool comprising a stem (12) having a substantially cylindrical side wall (16) provided with a plurality of cutting teeth (18,20) arranged circumferentially along its lower end, a plurality of flutes (22) extending upwardly around the outer periphery of the stem's side wall (16) from said lower end, where each tooth is connected to the peripherally adjacent tooth by means of a step (26), which step is located radially next to the ribs (22), where each rib has front and rear side walls (30,32) and a radially inner wall (28) which extends in the circumferential direction and forms the radially outer surface of the adjacent step, where each tooth has a cutting edge adjacent to the rifle's rear side wall (32) with radially inner and outer edges (34 ,35,36,38). the bottom surface of said teeth having radially inner and outer clearance surfaces (56,58), which clearance surfaces extend in the circumferential direction backwards and upwards from the cutting edge, each outer clearance surface (58) sloping downwards in a radially inward direction and said outer and inner clearance surfaces (58 ,56) intersect in a mainly circumferential ridge (60), which cuts the cutting edge at its front end, characterized in that the ridges (60) on every second tooth (18) are placed radially within the ridge on the intermediate teeth (20), and that the ridge (60) on each tooth (18,20) is arranged under the circumferentially aligned part of the cutting edge of the adjacent tooth (18), which cutting tool has a plurality of pairs of teeth (18,20) where every other tooth in each pairs of teeth (18,20) are substantially identical and where the teeth (18,20) are designed to cut a plurality of chips each having a width significantly less than the depth of said riffles (22) limited by said side walls (30, 32 ).

2. Hole cutting tool according to claim 1, characterized in that the radially innermost part of the outer egg (38) and the adjacent radially outermost part of the inner egg (34,35,36) of every second tooth (18) are arranged under the parts of the cutting edge on the intermediate teeth (20) which are aligned in the circumferential direction with these, and that the radially innermost part of the inner edge (34,35,36) and the radially outermost part of the outer edge (38) on each intermediate tooth ( 20) is arranged under the parts of the cutting edge. on said every other tooth (18) which is aligned with these.

3. Hole cutting tool according to claim 1, characterized in that each inner clearance surface (56) is inclined downwards in a radially outward direction so that said ridges (60) are mainly V-shaped in radial section.

4. Hole cutting tool according to claim 1, characterized in that the radially outer clearance surface (58) on every other tooth (18) is cut off progressively more strongly in the direction radially outwards from the ridge (60), and that the inner clearance surface (56) on the intermediate teeth ( 20) is cut off progressively more strongly in the direction radially inwards from the back (60).

5. Hole cutting tool according to claim 1, characterized in that the inner clearance surface (56) on every second tooth (18) is cut upwards on the radially innermost part so that a cutting line (61) is formed between the innermost and outermost part of the inner clearance surface ( 56).

6. Hole cutting tool according to claim 5, characterized in that said cutting line (61) extends to the inner egg (35) and divides the egg into a radial inner part (35a) and a radial outer part (35b).

7. Hole cutting tool according to claim 1, characterized in that the radially outer clearance surface (58) on every other tooth (18) is cut upwards in relation to the radially outer clearance surface (58) on said intermediate teeth (20), and that the radially inner clearance surface (56) on said intermediate teeth (20) is cut off upwards in relation to the inner clearance surface (56) on said every other tooth (18), the extent of said cut-off being such that the outer egg (38)_ on every other tooth (18) cuts a chip only along a radially inner part thereof and the outer edge (38) of each intermediate tooth (20) cuts a chip only along the radially outer part thereof, the chips being cut by all the outer edges has a width that is less than the radial depth of the riffles.

8. Hole cutting tool according to claim 1, characterized in that in the circumferential direction the front end of each spine (60) cuts the radially outer egg (38) of each tooth (18,20).