NO160989B

NO160989B - Drivtrykkregulator.

Info

Publication number: NO160989B
Application number: NO84842798A
Authority: NO
Inventors: Winfried J Werding
Original assignee: Winfried J Werding
Priority date: 1982-11-10
Filing date: 1984-07-09
Publication date: 1989-03-13
Also published as: IE832612L; AR231955A1; DK154414B; ZA838356B; ES8503301A1; WO1984001930A1; US4650094A; PT77632B; JPH0749309B1; PT77632A; DK336684D0; CH650469A5; ES527136A0; DE3365713D1; FI842557A0; FI842557A; EP0109361A1; AU568611B2; FI74442C; ATE21675T1

Description

Den foreliggende oppfinnelse går ut på en drivtrykkregulator av den art som er spesifisert i innledningen til patentkrav 1. Det utdrivningstrykk som skyldes det trykk som virker på overflaten av et medium i det indre av en beholder, f.eks. en aerosolboks, skal vedlikeholde en i det minste tilnærmelses-

vis konstant utstrømningsmengde av dette medium pr. tidsenhet ved utdrivningen av mediet fra beholderen, og det uansett et trykkfall som er proporsjonalt med utdrevet volum av mediet når trykkilden utgjøres av en komprimert gass, f.eks. luft eller nitrogen.

Mange land forbyr bruk av klor-fluor-hydrokarbonforbind-elser av typen FREON som drivmedium for aerosoler for å bidra til å beskytte ozonbeltet som verner vår klode mot for sterk ultrafiolett stråling.

Man er så i stadig større grad gått over til propan-butan-blandinger eller dimetyleter som drivmedier.

Mens FREON er farlig for miljøet, utgjør propan-butan og dimetyleter en fare på grunn av sin eksplosive karakter.

Man har forsøkt å benytte C02, N2> N20 eller rett og slett trykkluft som drivemiddel. Denne bruk lider imidlertid av den mangel at der etter hvert som produktet sprøytes ut av en beholder, som følge av økningen i beholderens frie volum inntrer et trykkfall proporsjonalt med denne økning og dermed en minsk-ning av avgitt væskemengde pr. tidsenhet, samtidig som man, dersom produktet forstøves, også iakttar en økning av smådråpenes størrelse, så dusjen blir for fuktig og dermed utilfredsstil-lende .

Videre må bruken av C02 og N20 unngås fordi disse gasser delvis absorberes av produktet som forstøves, og dermed blir blåst ut sammen med dette, noe som efter lukning av ventilen fører til en resterende utstrømning i dråpeform. Disse problemer er det mulig delvis å løse ved anvendelse av den dyse som opphavsmannen til den foreliggende oppfinnelse har beskrevet i US patentskrift nr. 4.260.110, og som muliggjør en fin forstøv-ning av produktene med et lite, rent mekanisk trykk også uten noen som helst kjent drivgass som ved sin ekspansjohsvirkning i kontakt med atmosfæretrykket bringer smådråpene til å eks-plodere når de trer ut av dysen. I denne dyse er det utelukkende den såkalte "mechanical break-up" som sikrer god forstøv-ning, selv med trykk under 2 bar.

Imidlertid iakttar man ved bruk av denne dyse i forbind-else med aerosolbokser under utnyttelse av komprimerte gasser som drivemidler en stor strømningsmengde pr. tidsenhet med fin forstøvning når boksen, fyllt maksimalt, befinner seg under høyt trykk, og en liten strømningsmengde pr. tidsenhet dog bestandig fin forstøvning når trykket er sunket som følge av avgang av produktet.

For å løse dette problem med utstrømninger som varierer

i avhengighet av trykkfallet i boksen, foreslår opphavsmannen til deii foreliggende oppfinnelse i europeisk patentsøknad nr. 81902294.8 "Schubregler zur Verwendung im Innern von unter Gasdruck stehenden Behaltern", en drivtrykkregulator ved hvis hjelp det lykkes i det minste tilnærmelsesvis å vedlikeholde en konstant strømningsmengde pr. tidsenhet fra en beholder under trykk uten hinder av fallet i det trykk som virker på mediet i beholderens indre. I en avgangskanal sitter et differensialstempel, hvis dimensjon i forhold til avgangskanalen er slik at der gjenstår et minimalt strømningstverrsnitt for avgivelsen av mediet på et hvert tidspunkt under utdrivningen. Differensialstempelet har forskjellige dimensjoner ved endene av overflatene, idet den største overflaten vender mot medium-strømmen. Differensialstempelet har støtte mot en fjær som er justert slik at den under virkningen av beholdertrykket på en fastlagt verdi blir slik sammentrykket at differensialstempelet ved enden av slaget inntar en første stilling hvor det minsker avgangskanalens strømningstverrsnitt til det mini-male, idet fjæren som følge av avgangen av medium fra beholderen proporsjonalt med<*>trykkfallet forlenger seg og forskyver stempelet slik at der inntrer en suksessiv økning av avgangskanalens strømningstverrsnitt inntil stempelet når sin motsatte endestilling, så snart som der fås et på forhånd fastlagt minimalt trykk i beholderen. Formen av stempelet i forhold til avgangskanalens velges slik at det resulterende produkt av beholderens? trykk og gjenværende strømningstverrsnitt ved stempelets forskyvning forblir i det minste tilnærmelsesvis konstant .

,Hver av de utførelsesformer som foreslås i denne euro-peiske patentsøknad, oppviser ufullkommenheter og .ulemper, deri-blant for stor gjennomtrengelighet av membranene for damptryk-ket, for høy pris av innførte stykker av syntetiske materialer på grunn av det forlangte trykk, rykkvis regulering og dermed forstøvning, forårsaket av den frem- og tilbakegående aksiale be-vegelse av differensialstempelet.

Hensikten med den foreliggende oppfinnelse er å gi anvis-ning på en regulator som gjør det mulig sammen med en dyse av den art som er beskrevet i det ovennevnte amerikanske patentskrift, å oppnå en avgang av konstant mengde pr. tidsenhet uten hinder av fallet i det trykk som innstiller seg i en aerosolbe-holder som arbeider med en trykkgass som f.eks. nitrogen eller luft som drivmiddel, etter hvert som boksen tømmes for sitt innhold.

I henhold til oppfinnelsen blir denne hensikt oppnådd

med en regulator som angitt i patentkrav 1.

Enkelthetene ved den foreliggende oppfinnelse vil frem-

gå av den følgende beskrivelse, som gjelder foretrukne, men ikke begrensende utførelseseksempler som er anskueliggjort på teg-ningen . Fig. 1 viser i aksialsnitt en første utførelsesform for regulatoren, som regulerer avgangen uten utnyttelse av virvler og er anbragt ved den åpne ventil hos en aerosolboks i en trykknapp forsynt med en dyse. Fig. 2 viser aksialsnitt av en annen utførelsesform for regulatoren, som regulerer avgangen under utnyttelse av virvler og er anbragt på den lukkede ventil hos en aerosolboks i. en trykknapp forsynt med en dyse.

Fig. 3 viser regulatoren på fig. 2 med åpen ventil.

Fig. 4 er et perspektivriss av en detalj ved regulatoren og dysen på fig. 2, delvis gjennomskåret. Fig. 5 viser det stempel som benyttes i utførelsesform-ene for regulatoren på fig. 1 og 2. Fig. 6 viser perspektivisk, delvis gjennomskåret og truk-ket fra hverandre en tredje utførelsesform for regulatoren plassert i en monteringssylinder sammen med dysen. Fig. 7 er et diagram på anskueliggjør virkningen av den regulering av avgitt mengde pr. tidsenhet som oppnås ved bruk av regulatoren ifølge oppfinnelsen sammen med dysen ifølge US patent 4.2 60.110, sammenlignet med de mengder som fås uten regulator.

På fig. 1 er trykknappen 6 vist forsynt med en stuss 1 som har en kanal med stor diameter i et stykke 39, et stykke 40 med mindre diameter og et stykke 50 som har liten diameter og munner ut i en matekanal 60 for en dyse 5. I stussen 1 sitter et differensialstempel 2 som på tilførselssiden har et stykke 14 som har stor diameter og er utformet med et kammer 17 som danner angreps-flate for en søyle av mediet 18, mens stempelet på avgangssiden har et stykke 12 med liten diameter og ét endeparti 12a som har aerodynamisk form for å minske virveldannelser. Mellom forkanten 61 av kanalen 60 og enden 12a av stempelet 2 er der en avstand "A". Denne avstand "A"<:> skal være tilstrekkelig stor til at de virvler som til tross for den aerodynamiske form av enden 12a oppstår rundt denne når den befinner seg for nær kanalen 60, kan samle seg for å danne en laminær strømning før forkanten 61 av kanalen 60 nås. Enn videre har stykket 50 av stussen 1 med liten diameter foran inngangen til kanalen 60 en krum vegg 41 bestemt til å motvirke dannelsen av ytterligere virvler som følge av vinkler og isteden å lette den laminære strømning mot dysen 5. Stempelet 2 har en anleggsflate 15 for fjæren 3 og er utformet med riller 16 og 16a som mediet 18 kan strømmen igjennom selv om fjæren 3 blir trykket helt sammen så den danner en tett vegg. Anleggsflaten 15 tjener også som anslag til å begrense slaget av stempelet 2 når dette forskyves i strømningsretningen av mediet 18 under høyeste utdrivningstrykk. Etter hvert som drivtrykket avtar, forlenger fjæren 3 seg og skyver stempelet 2 mot strømningsretningen, og dets vei begrenses da av en spenn-hylse 20 som selv tilpasser seg stempelet 35 hos en ikke vist aerosol-ventil som sitter i det indre av et hus 31. På sin om-krets bærer huset 31 en skorsten 53 som tjener til aksial før-ing for trykknappen 6 for å forhindre for store utslag av den uunngåelige vippebevegelse som skyldes lengden av trykknappen, hvis eneste støttepunkt dannes av stempelet 35, som begunstiger en uheldig vipping siden det av tekniske grunner ikke har for nøyaktig føring. Man ville også kunne begrense vippingen med et lite skjørt som er stivt forbundet med hylsen 20 og omslut-tet huset 31.

Når man trykker på knappen 6 og mediet 18 dermed blir drevet ut av det sterkeste trykk, eventuelt fyllingstrykket, blir stempelet 2 forskjøvet i avgangsretning ikke bare av trykket av mediet 18, men også takket være et sug som oppstår ved inngangen til kanalen 60 som følge av ekspansjonen av trykk-mediet, samt også takket være en virveldannelse som meddeles mediet 18. Dersom fjæren 3 utelukkende er justert avhengig av trykket, av mediet 18 og ikke i tillegg i funksjon av denne sugekraft, vil den ved begynnelsen av reguleringen være fer svak til å overvinne de to tilleggskrefter, så stempelet 2

blir stående istedenfor å forskyve seg mot tilførselssiden. Såsnart utdrivningstrykket synker som følge av en viss avgang

av mediet 18, skyver fjæren brått stempelet 2 til en regule-ringsstilling, som da svarer til det resterende trykk. For allerede fra starten av utmatningen å oppnå en kontinuerlig forskyvning av stempelet 2 må der derfor benyttes en differen-sialfjær som på en første avlastningsstrekning utøver mere kraft enn på resten av veien.

Fig. 2 viser en annen utførelsesform for innretningen ifølge oppfinnelsen. Innretningen rommes igjen i en trykknapp 6 som tjener som manøvreringselement til åpning av ventilen 25, som setter seg sammen av en stuss 26, et sete 27, en inn-vendig pakning 28, en utvendig pakning 29, en fjær 30 og huset 31. Et neddykningsrør er ikke vist. Knappen 6 oppviser en stang

32 utformet med en kanal 33 som er parallell med dens akse, og en kanal 34 som står loddrett på kanalen 33. Stangen er slik innsatt i setet 2 7 hos ventilen 25 at dette stenger inngangen til kanalen 33. Kanalen 34 er plassert slik at dens inngang grenser til innsiden av øvre del av pakningen 28. Denne anord-ning av kanalene 33 og 34 er nødvendig fordi ingen uteksperi-mentert aerosolventil som finnes i handelen, er tett straks ventilen er lukket efter bruk. Når drivgassen er en oppløselig gass som FREON etc, inntrer der en praktisk talt øyeblikkelig avdampning, og utstrømning av mediet etter lukning av ventilen 25 gjør seg ikke bemerket. Men når man som drivmiddel benyt-ter en komprimert gass som luft eller nitrogen, som man tar sikte på med innretningen ifølge oppfinnelsen, inneholder det utdrevne medium ingen komponent som ved sin ekspansjonskraft i kontakt med atmosfæretrykket ville bevirke øyeblikkelig avdampning av mediet som ennu flyter ut av ventilen efter lukning av den, og man fastslår ved dysen 5 en utflytning av mediet som kan vare opptil 20 sek. efter lukningen av ventilen. Denne utflytning elimineres ved anordningen av kanalene 33 og 34 i knappen 6. Siden ventilen 25 er gjort tett rett og slett ved at inngangen til kanalen 34 er plassert i pakningen 28, som stenger den, tillater den ikke lenger medium som ennu flyter ut 1 setet 26, å trenge inn i kanalen 33, som er avstengt av pakningen 28 som allerede beskrevet.

Dette opplegg er uunnværlig fremfor alt for en anvendelse av oppfinnelsesgjenstanden til forstøvning av medier hvorav en for stor mengde ved utgangen fra dysen kunne sperre for denne ved tørking.

Fig. 2 viser den annen variant av oppfinnelsesgjenstanden i hvilestilling med stempelet 2 skjøvet til sin utgangs-stilling ved hjelp av fjæren 3, mens fig. 3 viser stillingen av stempelet 2 under bruk, når den ikke viste ventil er åpen og mediet 18 drives ut ved høyeste trykk i beholderen, som heller ikke er vist.

Reguleringen, som vil bli forklart under henvisning til fig. 2, 3 og 4, avvikler seg som følger: så snart ventilen 25 er åpnet, trenger mediet 18 dels inn i kammeret 17 i stempelet 2 og flyter dels langs stempelet 2 i avgangskanalen 8a. Under trykket av mediet 18 blir stempelet 2 forskjøvet i retning mot dysen 5 og trykker fjæren 3 sammen. Forsiden av stempelet 2 legger seg fast mot midten av dysekjernen 4 og befinner seg dermed i kammeret 23 og minsker dettes volum. Da fremspringene 22 på kjernen 4 såvel som kanten 19 av dysen har fast kontakt med sylinderen 1, kan mediet 18 under trykk bare forskyve seg mot dysen 5 gjennom rillene 24. Da disse står loddrett på kanalen 8a i sylinderen 1, oppstår der virvler ved utgangen fra rillene 24, idet endringen av strømningen i rett vinkel gir opphav til de konstaterte bremsende virvler. Siden rillene 23 forløper tangentialt i forhold til kammeret 23, får strømmen av medium 18, selv om den er turbulent, en periferisk strømningsretning vedlikeholdt av den sirkelrunde kant 19 som omdanner den tur-bulente strømning til laminær strømning som sluttelig mates til dysen 5 gjennom kanalene 21. Siden virvlene blir omdannet til laminær strømning, forårsaker de bare en bremsekraft som blir desto sterkere jo høyere trykket på mediet er,,men uten å kunne bli sterk nok til å stenge strømningen.

Den bremsevirkning som virvlene øver på strømmen av medium 18, inngår ved denne utførelse av regulatoren i virkelig-heten i reguleringen av strømningsmengden pr. tidsenhet, idet fjæren 3 ikke kommer til virkning øyeblikkelig, men bare når trykket av mediet 18 synker til den verdi hvor fjæren 3 kan forlenge seg og åpne strømningstverrsnittet ved alle avsatser i kammeret for stempelet 2.

Utførte forsøk har vist at produktet 18 som trer ut av dysen 5 på tidspunktet for åpning av ventilen 24 ennu ikke er forstøvet, men drives ut i form av en del store dråper. Dette har sin årsak i at mediet 18 ennu ikke drives ut av hele det disponible trykk, siden ventilen 25 ikke åpner seg momentant.

For å forhindre denne foreteelse har stangen 32 i knappen 6 et parti 32a som har forholdsvis stor diameter og legger seg mot pakningen 28, mens kanalen 34 befinner seg like under dette parti. Kanalen 34 har ikke rundt, men rektangulært tverrsnitt. Når man skyver knappen 6 ned for å åpne ventilen 25, forblir kanalen stengt av pakningen 28 i lengre tid enn en rund kanal, som ved samme tverrsnittsareal måtte ha en slik diameter at en del av innløpet allerede ble blottlagt av pakningen 28 uten at ventilen 25 var tilstrekkelig åpen til å frigjøre hele det trykk som mediet 18 står under, mens en rektangulær kanal 34 av fastlagt høyde dels krever en lengre forskyvnings-vei for knappen 6 for at innløpet skal bli frilagt av pakningen 28, og dels istedenfor som ved en rund kanal å få bare en liten del av sitt tverrsnitt blottlagt ved det nevnte fastlagte høyde, vil blottlegge hele sitt inngangstverrsnitt for mediet 18, som takket være optimal åpning av ventilen 25 som følge av en lengre vei tilbakelagt av knappen 6 for å blottlegge inngangen til den rektangulære kanal 34, blir drevet ut med hele det disponible

trykk.

Regulatoren ifølge oppfinnelsen slik den er vist i detalj på fig. 4, setter seg sammen av huset 1, differensialstempelet 2, trykkfjæren 3 og dysekjernen 4, som kan være utført i ett med dysen 5 som en helhet og kan rommes enten i knappen 6 eller i en monteringshylse 7 som er anskueliggjort på fig. 6. Huset 1 har kanaler 8, 9, 10 og 11 som tilsammen danner avgangskanalen 8a. Stempelet 2 er inndelt i tre partier, 12, 13 og 14, som hvert danner en bestemt reguleringsavsats, og som har henholds-vis liten diameter, midlere diameter og stor diameter. Videre har det en anleggsflate 15 for fjæren 3. For å tillate mediet 18 å gjennomløpe de forskjellige kanaler i huset 1 når fjæren

3 er fullstendig sammentrykket, er stempelet 2 utformet med spor 16 og 16a. I partiet 14 med stor diameter har stempelet 2 kammeret 17 som tjener som angrepssted for mediet 18, noe som sikrer en effektiv forskyvning av stempelet 2 under virkningen av det trykk som mediet 18 står under. Kraften av fjæren 3 er valgt slik at denne ved et utgangstrykk av 5 bar på mediet 18 er fullstendig sammentrykket for å tillate stempelet 2 å legge seg fast mot kjernen 4, som dermed tjener til å begrense veien for stempelet 2. Kjernen 4 innsettes slik i dysen 5 at den sammen med randen 19 av denne danner en forsenkning 19a som matekanalene 21 for dysen 5 går ut ifra. Overflaten av kjernen 4 på tilførselssiden har fremspringene 22 som omkranser kammeret 23, og fra dette går ut en'rekke kanaler 24 som hver følger en tangent til omkretsen av kammeret 23. Flatsidene av fremspringene 22 og randen 19 av dysen 5 er i fast kontakt med huset 1, slik at rillene 24 danner kanaler som forbinder kammeret 23 med forsenkningen 19a, som derved blir en ringkanal hvorfra mediet 18 trer inn i kanalene 21 i dysen 5.

Reguleringen av strømningen ved hjelp av regulatoren ifølge oppfinnelsen er anskueliggjort på fig. 7. Kurven 45 viser avgangsmengde pr. tidsenhet ved anvendelse av en konversiell dyse, kurven 36 viser avgangen pr. tidsenhet ved bruk av dysen ifølge oppfinnerens US patent nr. 4.260.110, og kurven 37, avgangen pr. tidsenhet ved bruk av regulatoren ifølge oppfinnelsen sammen med denne dyse.

Claims

1. Drivtrykkregulator som omfatter et differensialstempel (2) med støtte mot en trykkfjær (3), og hvor disse rommes i en avgangskanal (8a) for et medium (18) som står under trykk i det indre av en beholder, hvor differensialstempelet (2) har slike dimensjoner i forhold til avgangskanalens (8a) dimensjoner at der gjenstår et minimalt gjennomstrømningstverrsnitt for avgang av mediet (18) under hele tiden for dets avgang, hvor differensialstempelet (2) ved endepartiene (12, 14) har overflater med forskjellige dimensjoner, idet endepartiet (14) med den største overflate vender mot strømningen av mediet (18), og fjæren (3) er justert slik at den under virkningen av et beholdertrykk med en på forhånd fastlagt verdi blir sammentrykket slik at differensialstempelet (2) inntar en første endestilling hvor den minsker avgangskanalens (8a) strømnings-tverrsnitt til en minimal verdi, og hvor fjæren (3) proporsjonalt med det trykkfall som skyldes avgangen av medium (18) fra beholderen, forlenger seg og forskyver stempelet (2), slik at der bevirkes en progressiv økning av avgangskanalens (8a) gjennomstrømningstverrsnitt inntil stempelet (2) når en annen endestilling såsnart det har innstilt seg et på forhånd fastlagt minimalt trykk i beholderen, hvor formen av stempelet (2) er valgt slik i forhold til avgangskanalens (8a) form at ved stempelets forskyvning sikres at produktet som fåes ved multiplikasjon av beholdertrykket med det gjenstående strømningstverrsnitt forblir i det minste tilnærmelsesvis konstant, karakterisert ved at avgangskanalen (8a) munner ut i et kammer (23) hvorfra der går ut kanaler (24) som hver forløper tangentialt til omkretsen av kammeret (23), og som munner ut i en sirkulær kanal (19a), hvorfra der går ut matekanaler (21) for dysen (5), at de til kammeret (23) tangentiale kanaler (24) forløper perpendikulært på avgangskanalen (8a) og på dysens (5) matekanaler (21), at den i strømningsretningen vendende flate av endepartiet (12) av stempelet (2). under virkningen av det høyeste trykk i beholderen blir presset fast mot høytrykkssiden av dysekjernen (4), at gjennomstrømningstverrsnittene mellom stempelet (2) og innerveggen av avgiangskanalen (8a) avtar kontinuerlig i strømningsretningen, og at der er anordnet en fjær (3) hvis kraft er valgt slik at fjæren, når et på forhånd fastlagt trykk virker på overflaten av mediet (18), trykkes sammen slik at differensialstempelet (2) blir presset fast mot høytrykkssiden av kjernen (4).

2. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at hele innretningen befinner seg utenfor en beholder, men innenfor et sprederelement (5, 6) hos en ventil (25).

3. Regulator som angitt i krav 1 og 2, karakterisert ved at regulatorinnretningen som helhet befinner seg på oppstrømssiden av dysen (5) og i dennes akse.

4. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at største tverrsnitt av stempelets (2) parti (12) med liten diameter utgjør minst 94% av gjennomstrømningstverrsnittet av det trangeste kanalstykke (8) i avgangskanalen (8a).

5. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at største tverrsnitt av stempelets (2) parti (13) med midlere diameter utgjør minst 95% av tverrsnittet av kanalstykket (9) med midlere diameter av avgangskanalen (8a).

6. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at største tverrsnitt av i stempelets (2) parti (14) med stor diameter utgjør minst 97% av tverrsnittet av kanalstykket (10) med midlere diameter av avgangskanalen (8a).

7. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at største tverrsnitt av stempelets (2) parti (14) med stor diameter utgjør minst 90% av tverrsnittet av kanalstykket (11) med stor diameter av avgangskanalen (8a).

8. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at lengden av det parti (14) av stempelet (2) som har stor diameter, minst er lik lengden av kanalstykket (11) med stor diameter av avgangskanalen (8a) .

9. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at det volum av stempelet (2) som innføres i kammeret (23) hos kjernen (4), utgjør høyst 16% av kammerets (23) volum.

10. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at tverrsnittet av den sirkulære kanal (19a) utgjør 50% av samlet tverrsnitt av de tangentiale kanaler (24).

11. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at der mellom den i strøm-ningsretningen vendende ende av partiet (13) med midlere diameter av stempelet (2) og inngangen til avgangskanalens (8a) kanalstykke (8) vedlikeholdes et ringformet rom når stempelet (2) ligger an mot dysens (5) kjerne (4), og volumet av dette rom utgjør 0,05% av volumet av kanalstykket (9) med midlere diameter minus volumet av det parti (13) av stempelet (2) med midlere diameter som rommes i det nevnte kanalstykke (9).

12. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at regulatorhuset (1) er utformet med tre deler som har forskjellige diametre, nemlig en del (39) med stor diameter ved oppstrømsenden, en del (40) med midlere diameter på midten og en del (50) med liten diameter ved nedstrømsenden av huset (1), at stempelet (2); har større diameter ved oppstrømsenden (14) enn ved nedstrømsenden (12), at avstanden ( A} mellom stempelets (2) nedstrømsende (12a) og den nedre kanten (61) av matekanalen (60) for dysen (5) er minst 150% større enn diameteren på husets del (50), at stempelets (2) nedstrømsende (12a) har aerodynamisk form egnet til å redusere virveldannelser, og at f jæren (3). er minst så lang som den del (40) av huset (1) som har den midlere diameter.

13. Regulator som angitt i krav 12, karakterisert ved at fjæren (3) har større lengde enn den del (410) av huset (1) som har midlere diameter.

14. Regulator som angitt i krav 12, karakterisert ved at stempelet (2) har et kammer (17) i sin ende på oppstrømssiden.

15. Regulator som angitt i krav 12 , karakterisert ved at lengden av den del (39) av huset (1) som har størst diameter, er lik lengden av strek-ningen som stempelet (2) beveges under påvirkning av det høyeste trykk som virker på mediet (18).

16. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved den mot nedstrømssiden vendende flate (15) på stempelet (2) som fjæren (3) støtter seg imot, er forsynt med spor (16, 16a) som strekker seg paral-lelt med stempelets akse (2) langs den del (15) av dette som omgis av fjæren (3).

17. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at sterkeste fjær (3) trykkes sammen en fastsatt lengde under et maksimaltrykk på 10,83 bar ved en omgivelsestemperatur av 20°C.

18. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at gjennomstrømningstverr-snittet mellom kanalstykket (8) på nedstrømssiden og partiet (12) med liten diameter av stempelet (3) utgjør 2,0-0,12 mm <2> for regulering av avgangen av produkter med viskositet høyere enn 10 centipoise og 0,12-0,06 mm 2 for regulering av avgangen av produkter med viskositet under 10 centipoise når stempelet (2) i sin helhet rommes i kanalstykket (8) på ned-strømssiden .

19. Regulator som angitt i krav 1, karakterisert ved at den rommes i det indre av en trykknapp (6) for en ventil (25) når innretningen benyttes sammen med en aerosolboks eller -flakong.