NO159519B - Fremgangsmaate til aa fjerne co2 og eventuelt h2s fra jordgasser. - Google Patents

Fremgangsmaate til aa fjerne co2 og eventuelt h2s fra jordgasser. Download PDF

Info

Publication number
NO159519B
NO159519B NO833565A NO833565A NO159519B NO 159519 B NO159519 B NO 159519B NO 833565 A NO833565 A NO 833565A NO 833565 A NO833565 A NO 833565A NO 159519 B NO159519 B NO 159519B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
tantalum
alloys
niobium
alloy
volts
Prior art date
Application number
NO833565A
Other languages
English (en)
Other versions
NO159519C (no
NO833565L (no
Inventor
Eckhart Wagner
Klaus Volkamer
Ulrich Wagner
Original Assignee
Basf Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=6174826&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=NO159519(B) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Basf Ag filed Critical Basf Ag
Publication of NO833565L publication Critical patent/NO833565L/no
Publication of NO159519B publication Critical patent/NO159519B/no
Publication of NO159519C publication Critical patent/NO159519C/no

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10KPURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/08Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
    • C10K1/10Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
    • C10K1/12Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors
    • C10K1/14Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors organic
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D53/00Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1425Regeneration of liquid absorbents
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D53/00Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456Removing acid components
    • B01D53/1462Removing mixtures of hydrogen sulfide and carbon dioxide
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C07ORGANIC CHEMISTRY
    • C07CACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/11Purification; Separation; Use of additives by absorption, i.e. purification or separation of gaseous hydrocarbons with the aid of liquids
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10LFUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C10L3/101Removal of contaminants
    • C10L3/102Removal of contaminants of acid contaminants
    • C10L3/103Sulfur containing contaminants
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10LFUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C10L3/101Removal of contaminants
    • C10L3/102Removal of contaminants of acid contaminants
    • C10L3/104Carbon dioxide
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10LFUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L2290/00Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
    • C10L2290/06Heat exchange, direct or indirect
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10LFUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L2290/00Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
    • C10L2290/12Regeneration of a solvent, catalyst, adsorbent or any other component used to treat or prepare a fuel
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10LFUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L2290/00Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
    • C10L2290/48Expanders, e.g. throttles or flash tanks
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10LFUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L2290/00Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
    • C10L2290/54Specific separation steps for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • C10L2290/541Absorption of impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02CCAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02PCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/151Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
  • Silicon Compounds (AREA)

Description

Elektrode for bruk i en elektrolytisk kondensator.
Denne oppfinnelse angår en elektrode for bruk i en elektro-
lytisk kondensator.
De fleste elektroniske kretser som krever den største på-litelighet og de høyeste arbeidstemperaturer for både sivilt og mili-
tært bruk er nå avhengig av tantal-elektrolytiske kondensatorer.
Tantal kan man stole meget på når det anvendes for dette formål, for
når det oksyderes anodisk vil metallet danne en tilnærmet ugjennom-
trengelig dielektrisk film med tantaloksyd som er ensartet og er egnet til kondensatorer som skal vare. Av disse grunner såvel som av hensyn til den utviklede teknologi for tantal har man ment at intet annet metall eller annen legering ville tilfredsstille de nå benyttede spesifikasjoner for elektrolytiske kondensatorer.
Andre forhold reiser imidlertid spørsmål om utstrakt fort-satt bruk av tantal som elektroder i elektrolytiske kondensatorer. Verdensproduksjonen av tantal og spesielt produksjonen i U.S.A. er begrenset. I tillegg hertil kommer at rensningen av tantal til første-klasses materiale for kondensatorer er meget krevende og kostbar. Typisk forurensning er•jérninnholdet og det må ikke overskride en konsentrasjon på 50 ppm. 1 Små mengder av forurensinger har en ytterst skadelig virkning på effektiviteten av tantal i kondensatorer. Som et resultat herav har det vært behov for andre metaller eller legeringer som det finnes stirre mengder av og som er mindre kostbare å behandle og fabrikere, og som ved anodisk oksydasjon belegges med oksydfilmer som vil være like så effektive som tantaloksyd i anvendelse for kondensatorer.
Ikke-legert niob anodisk oksydert med en oksydoverflate er dårligere som kondensatordielektrikum enn tantal med en anodisk oksydert overflatefilm fremstilt ved anodisk oksydasjon forsåvidt angår karakteristiske egenskaper og ytelse. De anodisk fremstilte oksyder av andre beslektede metaller så som zirkonium, titan og vanadin er også mindre tilfredsstillende enn tantal til bruk for elektrolytiske kondensatorer. Bare aluminium danner ved anodisk oksydasjon et ønskelig oksyd, men selv dette svikter ved de høyere arbeidstemperaturer ved hvilke tantal-kondensatorer kan brukes, og betraktes som mindre pålitelige. Med aluminium vil små mengder av urenheter vesent-lig vanskeliggjøre dets bruk i kondensatorer.
Videre danner noen binære legeringer på niobbasis anode-oksyder som er dårligere for så vidt angår noen egenskaper enn ved anodisk oksydasjon fremstilt tantaloksyd, men andre binære legeringer danner ved anodisk oksydasjon blandede overflateoksyder, som kan sammenlignes med tantaloksyd i egenskaper som f.eks. liten strøm-lekkasje og utmerkede termiske eldningskarakteristikker. Men noen av disse sistnevnte binære legeringer på niob-basis som har kombinerte kondensatoregenskaper som kan sammenlignes med egenskapene for tantal, er det vanskelig å fremstille og rulle til tråder, folier og/eller lage til pulver som er foretrukne former for kondensatoranoder.
Man har funnet at en anodisk oksydasjon av visse ternære titanzirkoniumniob-legeringer er minst like stabile og like lett å forme ved anodisk oksydasjon av et hvilket som helst enkelt metall eller noen kjent binær legering. Hertil kommer at små mengder av forurensninger i disse ternære legeringer ikke er så skadelige for
. kondensatorens egenskaper som de er for ikke-legert tantal eller
aluminium. Disse ternære legeringer er lett å forme til folier,
tråd og/eller pulver.
Det er derfor hovedformålet for den foreliggende oppfinnelse
å skaffe visse niob-zirkonium-titan-legeringer for å lage elektrolytiske kondensatorer som har karakteristikker og ytelse som er lik eller bedre enn for tantal.
De fremstilte elektrolytiske kondensatorer har faktorer, kapasitet per flateenhet ganger spenning, som på gunstig måte kan sammenlignes med tantal og den anvendte legering er mindre kostbar å fremstille enn tantal.
Oppfinnelsen vedrorer en elektrode som er karakterisert ved de'trekk som fremgår av kravene.
For at oppfinnelsen lettere skal kunne forstås og lettere bli anvendt i praksis vil det nå bli vist til den vedliggende tegning, hvor fig. 1 er en perspektivskisse, og
fig. 2 er et snitt.
De ternære legeringer ifolge oppfinnelsen omfatter slike som har 50 til 60% niob, (alle forhold er vektforhold), fra 20 til 30% zirkonium, fra 15 til 2$% titan og små mengder av iboende forurensninger på ialt tilnærmet 0. 2% eller mindre. Det vil forstås at zirkonium kan være rent zirkonium eller det naturlige metall som normalt inneholder opp til 2. 3% hafnium. Likeledes kan niob være rent niob eller niobmetall som ofte inneholder små mengder tantal. Her er hafnium og tantal ikke betraktet som forurensninger, men en bestanddel av det respektive zirkonium eller niob metall.
De forurensninger som er tilstede i den ternære legering kan omfatte opptil 700 ppm (deler per million) oksygen, opptil 500 ppm silisium, opptil ^ 00 ppm jern og mindre mengder av andre elementer så som kopper, nitrogen og mangan såvel som andre elementer.
Særlig gode resultater får man med en legering som er sammensatt av 50$ til 60% niob, 20% til 30% zirkonium og 1$% til 2$% titan. En foretrukket legering har omtrent 55 vektprosent niob, 2$% zirkonium og 20% titan for den beste generelle fremstilling og den beste ytelse for en kondensator.
De ternære legeringer ifolge oppfinnelsen lages lett i in-gotter av relativt rent tilgjengelig råmetall og som lett kan om-formes til tynne folier, ark, tråd eller andre former som er egnet til anvendelse for kondensatorer. For noen anvendelser brukes en klump eller masse av legeringen og som lages ved å komprimere leger-ingspulver til et kompakt legeme og sintre legemet for å fremstille et porost legeme som har et stort overflateareal.
Ingot av legeringen kan fremstilles ved hjelp av vanlig teknikk som benyttes for titan-, niob- eller zirkoniummetall og derpå varm- og koldbearbeides• Det er ikke nødvendig å tilsette metallkomponenter av den høyeste renhet. Når ingottene lages, dannes elektroden ved å forbinde, f.eks. ved punktsveising, strimler, tråd, stenger eller staver av de .tre metallkomponenter i det ønskede vektforhold og buesmelte elektroden under vakuum til en første ingot. Elektronstrålesmelting kan anvendes. Den første ingot blir fortrinns-vis smeltet på ny minst en gang ved forbrennings- eller elektron-stråleteknikk under et godt vakuum på omtrent 1 mikron eller mindre til en homogen ingot. Den herav følgende ingot blir ekstrudert eller' varmsmidd eller begge deler under en beskyttende atmosfære til plate, stav eller stang. Platene eller stengene av fra 2,54 ^ til 3>8 mm kan lett koldrulles i en Rohn- eller en Senzimirmølle til en folie på 0,0127 mm tykkelse eller tynnere. Tråd av diameter på 0,54 ^ til 0,02 mm og mindre kan trekkes fra stenger med en diameter på 0,64 til 1,28 mm. Folier og tråd er bøyelig og utmerket til senere behandling til kondensatorer.
Folie, tråd, plater, sintrede klumper eller andre metall-legeringsformer, blir derpå anodisk oksydert i en elektrolytt. De fleste elektrolytter som er hensiktsmessig for fremstilling av anodiske filmer på tantal eller aluminium eller niob, som alle er vel kjent,
er hensiktsmessige. Således er fortynnet vandig oppløsning av ortofosforsyre eller ortofos.forsyre i vann og etylenglykol eller andre flytende glykoler bra. Anodespenningen kan være opp til 600 volt.
Den anodiske oksydasjon kan utføres ved romtemperatur eller ved temperaturer opp til omtrent 100°C, idet de høyeste temperaturer anvendes med elektrolytter som inneholder etylenglykol. Dette frembringer på alle flater som utsettes for elektrolytten, en amorftlignende, dielektrisk blandet oksydfilm.
Som kjent blir f.eks. den anodisk oksyderte legeringsfolie, kombinert med et annet metallark eller folie, (i alminnelighet et ark av den samme legering, skjønt anodisk oksydert ved en lav spenning) for å skaffe en katode, hertil kommer en isolerende adskiller av papir, glassfibre eller annet isolerende materiale, og sammenstil-lingen dyppes i en arbeidselektroiytt. Mange arbeidselektrolytter som benyttes for kondensatorer, kan benyttes med legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse. Gode resultater har man fått med boratvann-etylenglykol, borsyreammoniumetylenglykol eller dimetyl-formamidsalt-oppløsninger, så som tetraalkyl-, ammoniumsalicylat. Det spenningsforhold som påtrykkes den resulterende kondensator når normalt ikke opp til mer enn " JOfo av den gO°C formningsspenning.
Vi viser til fig. 1. Der er det illustrert en kondensator-rull 10 med folier av legeringer ifølge den foreliggende oppfinnelse. Rullen 10 er fremstilt ved å vikle en folie 12 av anodisk oksydert legering, hvortil er festet en leder 14 som er krympet, sveiset eller på annen måte festet til enden av folien, og en annen folie som kan være av den samme legering, skjønt ikke anodisk oksydert i samme grad, og med en leder 18 festet på lignende måte til den annen ende, samt minst ett ark 20 av papir eller en annen isolerende adskiller mellom foliene. En av de primære funksjoner for arket 20 er å hindre av-skrapning av oksydfilmen på folieoverflåtene ettersom den dielektriske film av på anodisk vei fremstilt oksyd på folieoverflåtene motstår de spenninger som påtrykkes kondensatoren etter at rullen er ned-dyppet i arbeidselektrolytten.
Som vist på fig. 2, blir rullen 10 anbragt i en boks 30 forsynt med isolerende skiver eller plugger 32 og 34 anbragt ved dens ender, med ledere 14 og l8 stikkende frem derigjennom til det ytre for å forbinde dem til en elektrisk krets. Det indre av boksen 30 fylles med en arbeidselektrolytt 36- Boksen 10 kan være av metall og iso-leres fra kontakt med elektrodene eller metallfoliene. Kondensa-torene kan brukes ved spenninger opp til 400 volt og høyere.
Forsøk som har vært gjort med mange forskjellige legeringer som er oppstillet i tabell I, omfatter forskjellige binære og ternære legeringer av niob, tantal, zirkonium, titan og molybden. Alle eksempler i denne gruppe ble anodisk oksydert ved påtrykking av 4 ma/mm , ved romtemperatur med 0,01% H^PO^ (vandig) som elektrolytt. Prøvene ble derpå eldet ved 125°C ved 60 volt, 50% eller mer av formingsspenningen for å teste de relative egenskaper av de forskjellige metaller. Under eldningen var arbeidselektrolytten en etylenglykol-ammoniumborsyre-oppløsning. Resultatene av de foran nevnte forsøk er angitt i tabell I.
Det vil bemerkes at den relative grad av urenhetsnivå ut-trykt i jerninnhold er angitt for hver legering. Legeringene kan lett oppdeles i to grupper. Gruppe A legeringene er meget mer tilfredsstillende som anoder for elektrolytiske kondensatorer enn gruppe B legeringene. Alle elektrolytiske kondensatorer med anodisk oksyderte gruppe A legeringer tålte mer enn 1000 timers testing uten svikt.
I andre tester ble gruppe A legeringene også anodisk oksydert ved 290 volt, mens andre prøver av de første to legeringer av gruppe A også ble anodisk oksydert ved 500 volt, idet alle ble anodisk oksydert i en elektrolytt som inneholdt 0,9 g H^PO^ i 100 cm^ av fire volumdeler etylenglykol og en volumdel vann. De termiske eldningskarakteristikker for legeringene fremstilt ved anodisk oksydasjon dannet ved 290 volt, var utmerkede.
Som vist på tabell I arbeider de anodisk oksyderte ternære legeringer av gruppe A godt som anode-dielektriske elementer i elektrolytiske kondensatorer til tross for deres høye jerninnhold.
Det ses at forurensningene er mindre skadelige i de ternære legeringer enn man skulle vente.
Den beste ternære legering av de som er angitt i tabell I, besto av 55% niob, 25% zirkonium og 20% titan. Den viste en bedre kombinasjon av ønskelig lav lekkasjestrøm, høy kapasitet og formbar-het enn noen av de andre angitte legeringer. Den nest beste legering besto av 65% niob, 25% zirkonium og 10% titan. Andre legeringer som hadde mindre innhold av niob og større mengder av zirkonium eller titan, så som 25% Nb, 25% Zr, 50% Ti og 28% Nb, 52% Zr, 20% Ti hadde noe høyere lekkasjestrømfaktorer.
Den beste og den nest beste legering i tabell I ble videre testet etterat prøver var anodisk oksydert ved 120 og 29O volt. Resultatdata for legeringer med oksyder dannet ved 120 volt er oppstillet i tabell II. Disse anodisk oksyderte eksempler ble testet i forseglede flasker med omtrent 3>24 cm anodisk oksydert overflate utsatt for arbeidselektrolytten.
Cs er kapasiteten i millimikrofarad, mens "D" er taps- eller dissipasjonsfaktoren. De angitte resultater omfatter en endelig arbeidsspenning på " J6 volt ved 125°C, dvs. mer enn 50% av romtempera-turen for dannelsesspenningen. Når enheten ble utsatt for 80 til 90 volt, opptrådte vesentlige reduksjoner i kapasiteten. Det var imidlertid ingen ødeleggende virkning som skyldes belastning av prøvene ved 100 volt, 3° sekunder på og 50 sekunder av, ved 125°C.
Funksjonsdataene for enheter som er dannet ved 290 volt, er oppstillet i tabell III (idet de aktive anodisk oksyderte flater er omtrent 3>24 cm )•
Tabell III angir noen resultater for kondensatorer som arbeider med en sluttspenning på 148 volt og 125°C. Prøvene anodisk oksydert ved 290 volt, ble overbelastet ved l80 volt under termisk eldning, idet spenningsoverbelastningen resulterte i den største reduksjon i kapasitet. Men det inntrådte ingen ødeleggende virkninger som skyldes 200 volt belastningen, slik som ovenfor.
Til sammenligning med tantal, er strøm/spenningskapasitets-faktoren (i/VC) for 100 volt tantal kondensatorer ved 125°C i området
.100x10" Vs ekund. Det vil bemerkes at verdiene i tabell II og III er godt over verdiene for tantal. Formingsspenningen ganger kapasiteten pr. flateenhet (VC/A) for de ternære oksydfilmer er omtrent
9/u F-V£orm/cm , mens for tantal er de tilsvarende verdier 12/u F-V„ ^/cm2.
/ form'
Legeringen som,er sammensatt av 55% niob, 25% zirkonium og 20% titan, ble anodisk oksydert i en elektrolytt som inneholdt etylenglykol-ammoniakk-borsyre med ortofosforsyre ved 90°C og 500 volt. Prøver med aktiv anodisk oksyderte arealer på omtrent 3»24 cm o ble så eldet ved 35O volt og 125°C og 145°C som vist i tabell IV.
Forandringen i kapasitet ved anodisk oksydert 55$ niob,
25% zirkonium og 20% titan i en kondensator er mellom -4% til -5%
når man går fra romtemperatur (25°C) til -55°C, og er omtrent +5%
når man får fra romtemperatur til 125°C. For så vidt angår de eksisterende militære spesifikasjoner så krever de at kapasitetsforandringen ikke må overskride +20% når man går fra 25°C til -55°C for noen kondensator, som f.eks. den av tantaltypen. Det er klart at kapasitetsforandringen for de ternære legeringer ifølge den foreliggende oppfinnelse er meget mindre enn disse godtatte verdier for tantaltypen.
En ytterligere fordel ved de ternære legeringer og spesielt den foretrukne legering (55% Nb, 25% Zr, 20% Ti) overfor tantal og binære legeringer er den høyere arbeidsspenning ved hvilken det er vist at den foretrukne legering kan arbeide. Det er kjent fra prøver som er utført med en legering at en binær legering med 80% niob og
20% titan kan bli anodisk oksydert ved så meget som 300 volt og at en legering med 75% niob og 25% zirkonium kan bli anodisk oksydert opp til 40° volt med henholdsvis 125°C, og med arbeidsspenninger på 210
og 280 volt. Ved sammenligning kan deti foretrukne ternære legering bli anodisk oksydert ved 600 volt for å danne tilfredsstillende dielektriske overflateoksyder. Da elektrolytiske kondensatorer i alminnelighet arbeider ved en arbeidsspenning på opp til 70% av formingsspenningen, er det ytterligere grunn til å bruke kondensatorer som kan
arbeide ved høyere spenninger enn med en binær legering.
Ternære legeringer på niob-basis ifølge den foreliggende
oppfinnelse gjør det derfor mulig å lage elektrolytiske kondensatorer som er bedre enn de tidligere kondensatorer ned hensyn til størrelse, karakteristikk og drift. De ternære legeringer er faktisk på mange måter bedre enn tantal som anoder i kondensatorer. Endelig er, fordi legeringskomponentene er billigere og anodene tåler høyere mengder med forurensninger enn for tantal, omkostningene for legeringene betydelig mindre enn for tantal, hvilket skulle gjøre dem økonomisk konkurerbare til bruk for elektrolytiske kondensatorer.
Det vil forstås at de ternære legeringsfolier, ark, plater eller tråder kan etses for å lage et større effektivt overflateareal og deretter behandles anodisk og på den måte øke kapasiteten pr. cm av foliet eller en annen form. Etsingen kan være kjemisk eller elektrolytisk. Slike etsingsbehandler er vel kjent, f.eks. fra US-patent nr. 2.755.23<8.>

Claims (2)

1. Elektrode for bruk i en elektrolytisk kondensator, karakterisert ved at den består av en ternær legering som i det vesentlige består av 50 til 60% niob, 15 til 25% titan' og 20 til JOfo zirkonium og iboende forurensninger, idet elektroden har en dielektrisk anodisk oksydfilm.
2. Elektrode ifølge krav 1, karakterisert ved at legeringen omfatter 55% niob, 25$ zirkonium og 20% titan.
NO833565A 1982-10-02 1983-09-30 Fremgangsm te ti fjerne co2 og eventuelt h2s fra josser. NO159519C (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19823236600 DE3236600A1 (de) 1982-10-02 1982-10-02 Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und gegebenenfalls h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s aus erdgasen

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO833565L NO833565L (no) 1984-04-03
NO159519B true NO159519B (no) 1988-10-03
NO159519C NO159519C (no) 1989-01-11

Family

ID=6174826

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO833565A NO159519C (no) 1982-10-02 1983-09-30 Fremgangsm te ti fjerne co2 og eventuelt h2s fra josser.

Country Status (7)

Country Link
US (1) US4537753A (no)
EP (1) EP0107046B1 (no)
JP (1) JPS5986695A (no)
AT (1) ATE26927T1 (no)
CA (1) CA1214316A (no)
DE (2) DE3236600A1 (no)
NO (1) NO159519C (no)

Families Citing this family (49)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3408851A1 (de) * 1984-03-10 1985-09-12 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und/oder h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s aus gasen
CH666194A5 (de) * 1985-04-02 1988-07-15 Rene Meier Regenerierungseinrichtung.
US4696803A (en) * 1986-02-13 1987-09-29 Texaco Inc. Treatment of gas streams for removal of acid gases
US4702898A (en) * 1986-10-17 1987-10-27 Union Carbide Corporation Process for the removal of acid gases from gas mixtures
DE3706619A1 (de) * 1987-03-01 1988-09-22 Bayer Brasil Sa Verfahren zur entfernung von schwefelhaltigen gasen
DE68914040T3 (de) * 1988-05-24 1998-03-12 Elf Aquitaine Flüssiges Absorptionsmittel für saure Gase mit einer tertiären Alkanolaminkomponente und einem CO2-Absorptionsaktivator, seine Anwendung zur Entsäuerung von CO2 enthaltendem Gas und möglicherweise anderen sauren Gasen.
US5366709A (en) * 1990-01-18 1994-11-22 Societe Nationale Elf Aquitaine Production Liquid absorbent for acidic gases and process of deacidification of a gas
US5861051A (en) * 1996-03-06 1999-01-19 Huntsman Petrochemical Corporation Process for removing carbon dioxide from gas mixture
CA2177449C (en) * 1996-05-20 2003-04-29 Barry Steve Marjanovich Process for treating a gas stream to selectively separate acid gases therefrom
US6605138B2 (en) * 1999-04-21 2003-08-12 Matthew T. Frondorf Apparatus and method for exclusively removing VOC from regeneratable solvent in a gas sweetening system
DE19933301A1 (de) 1999-07-15 2001-01-18 Basf Ag Verfahren zum Entfernen von Mercaptanen aus Fluidströmen
DE19947845A1 (de) 1999-10-05 2001-04-12 Basf Ag Verfahren zum Entfernen von COS aus einem Kohlenwasserstoff-Fluidstrom und Waschflüssikgkeit zur Verwendung in derartigen Verfahren
US6531103B1 (en) 2000-03-09 2003-03-11 Union Carbide Chemicals And Plastics Technology Corporation Process for removing sulfur compounds from gas and liquid hydrocarbon streams
DE10028637A1 (de) * 2000-06-09 2001-12-13 Basf Ag Verfahren zum Entsäuern eines Kohlenwasserstoff-Fluidstroms
DE10036173A1 (de) * 2000-07-25 2002-02-07 Basf Ag Verfahren zum Entsäuern eines Fluidstroms und Waschflüssigkeit zur Verwendung in einem derartigen Verfahren
JP3969949B2 (ja) * 2000-10-25 2007-09-05 関西電力株式会社 アミン回収方法及び装置並びにこれを備えた脱炭酸ガス装置
CA2353307A1 (fr) 2001-07-13 2003-01-13 Carmen Parent Appareil et procede pour le traitement des effluents gazeux
DE10135370A1 (de) * 2001-07-20 2003-01-30 Basf Ag Verfahren zur Entfernung saurer Gase aus einem Gasstrom
CA2405635A1 (en) 2002-09-27 2004-03-27 C02 Solution Inc. A process and a plant for the production of useful carbonated species and for the recycling of carbon dioxide emissions from power plants
DE10306254A1 (de) * 2003-02-14 2004-08-26 Basf Ag Absorptionsmittel und Verfahren zur Entfernung saurer Gase aus Fluiden
WO2004108244A2 (de) * 2003-06-05 2004-12-16 Basf Aktiengesellschaft Verfahren zum entsäuern eines fluidstroms mittels einer inerten waschkolonne und vorrichtung hierzu
JP2007533431A (ja) * 2003-11-10 2007-11-22 ビーエーエスエフ アクチェンゲゼルシャフト 酸性ガスを流体の流れから除去することによって高い圧力下にある酸性ガス流を取得する方法
EP1872846B1 (en) * 2005-04-04 2013-07-24 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Absorbing solution and method for absorbing co2 or h2s or both
DE102005033837B4 (de) 2005-07-20 2019-02-28 Basf Se Verfahren zum Entfernen von sauren Gasen und Ammoniak aus einem Fluidstrom
JP5215595B2 (ja) 2007-06-18 2013-06-19 三菱重工業株式会社 吸収液、吸収液を用いたco2又はh2s除去装置及び方法
PL2391437T3 (pl) * 2009-01-29 2014-01-31 Basf Se Absorbent do usuwania kwaśnych gazów zawierający aminokwas i kwasowy promotor
US20100135892A1 (en) * 2009-05-06 2010-06-03 Bahr David A Absorption method for recovering gas contaminants at high purity
US8221712B2 (en) * 2009-05-12 2012-07-17 Basf Se Absorption medium for the selective removal of hydrogen sulfide from fluid streams
EP2571599B1 (de) * 2010-05-18 2014-03-12 Basf Se Verfahren zur entfernung von kohlendioxid (co2) aus einem kreisgassystem
US8814989B2 (en) 2010-05-18 2014-08-26 Basf Se Process for removing carbon dioxide (CO2) from a cycle gas system
NO20100797A1 (no) 2010-06-02 2011-12-05 Statoil Petroleum As CO2 desorpsjon uten stripper
FR3006912B1 (fr) * 2013-06-14 2016-07-08 Ifp Energies Now Procede de decarbonatation d'un gaz hydrocarbone
EP2990090A1 (de) 2014-08-25 2016-03-02 Basf Se Absorptionsmittel zur selektiven Entfernung von Schwefelwasserstoff aus einem Fluidstrom
MY190418A (en) 2014-08-25 2022-04-21 Basf Se Removal of carbon dioxide from a fluid flow, using a tert butylamine and an activator
EA031265B1 (ru) 2014-08-25 2018-12-28 Басф Се Диамин с трет-алкиламиногруппой и первичной аминогруппой для применения в абсорбционной очистке газов
CN106794414B (zh) 2014-08-25 2020-11-06 巴斯夫欧洲公司 从流体流中移除硫化氢和二氧化碳
CN104818068A (zh) * 2015-04-11 2015-08-05 山东科瑞机械制造有限公司 一种高含硫化氢天然气或油井伴生气脱硫系统
AU2016330797A1 (en) 2015-09-29 2018-03-29 Basf Se Absorbent for the selective removal of hydrogen sulfide
US10493398B2 (en) 2015-09-29 2019-12-03 Basf Se Cyclic amine for selectively removing hydrogen sulphide
US20180304191A1 (en) 2015-09-29 2018-10-25 Basf Se Method for the selective removal of hydrogen sulfide
CN109069984B (zh) 2016-04-25 2021-09-03 巴斯夫欧洲公司 吗啉基受阻胺化合物在选择性除去硫化氢中的用途
EP3468692A1 (de) 2016-06-10 2019-04-17 Basf Se Cyclohexandiamine zur verwendung in der gaswäsche
CN106753640A (zh) * 2016-12-21 2017-05-31 深圳市燃气集团股份有限公司 一种天然气净化过程中尾气回收利用系统及方法
US11173446B2 (en) 2017-02-10 2021-11-16 Basf Se Process for removal of acid gases from a fluid stream
EA038670B1 (ru) 2017-05-15 2021-10-01 Басф Се Абсорбент и способ селективного удаления сульфида водорода
EA202090609A1 (ru) 2017-09-04 2020-06-11 Басф Се Абсорбент и способ селективного удаления сероводорода
CN110385022B (zh) * 2018-04-19 2022-07-15 中国石油化工股份有限公司 脱硫剂及其应用和轻烃脱硫加工的方法
US20220152551A1 (en) 2019-02-18 2022-05-19 Basf Se Process for removal of acid gases from a fluid stream with a liquid absorbent comprising a piperazine ring
CN114173908A (zh) 2019-09-10 2022-03-11 巴斯夫欧洲公司 从流体料流中移除酸性气体的方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2477314A (en) * 1945-11-27 1949-07-26 Standard Oil Dev Co Process for purifying gases
US2860030A (en) * 1954-12-17 1958-11-11 Phillips Petroleum Co Recovery of hydrogen sulfide and/or carbon dioxide substantially free from hydrocarbons and substantially pure hydrocarbons by chemical treatment of an impure hydrocarbon stream
DE1903065A1 (de) * 1969-01-22 1970-08-27 Basf Ag Verfahren zur Entfernung von Kohlendioxid aus Gasgemischen
NL183225C (nl) * 1975-06-13 1988-09-01 Shell Int Research Werkwijze voor het verwijderen van zure gassen uit een gas- of vloeistofmengsel met behulp van een waterige amine-oplossing.
DE2551717C3 (de) * 1975-11-18 1980-11-13 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen und ggf. COS aus Gasen

Also Published As

Publication number Publication date
DE3371292D1 (en) 1987-06-11
JPS5986695A (ja) 1984-05-18
NO159519C (no) 1989-01-11
EP0107046A1 (de) 1984-05-02
NO833565L (no) 1984-04-03
ATE26927T1 (de) 1987-05-15
DE3236600A1 (de) 1984-04-05
US4537753A (en) 1985-08-27
JPH0464359B2 (no) 1992-10-14
CA1214316A (en) 1986-11-25
EP0107046B1 (de) 1987-05-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO159519B (no) Fremgangsmaate til aa fjerne co2 og eventuelt h2s fra jordgasser.
US6243256B1 (en) Electrode foil for solid electrolytic capacitor, manufacturing method thereof, and solid electrolytic capacitor
EP1592029B1 (en) Production method for the capacitor
US3331993A (en) Electrolytic capacitor with highly pure titanium electrode and method for making
EP0569121A1 (en) Process for producing electrically impervious anodized films on valve metals and product thereof
US7126813B2 (en) Solid electrolytic capacitor and method of manufacturing solid electrolytic capacitor anode material
Pozdeev Reliability comparison of tantalum and niobium solid electrolytic capacitors
US6845003B2 (en) Metal collector foil for electric double layer capacitor, method of producing the metal collector foil, and electric double layer capacitor using the metal collector foil
US4395305A (en) Chemical etching of aluminum capacitor foil
JP2000073198A (ja) バルブ金属を陽極処理するための方法及び電解質
US2943031A (en) Electrodes and methods of making same
US4198278A (en) Method for producing anode aluminum foils for electrolytic condensers
US3321677A (en) Electrolytic capacitor having electrode containing niobium-zirconium-titanium
JPS5868922A (ja) 高温アルミニウム電解コンデンサ−
US6183618B1 (en) Process for treating impregnated electrolytic capacitor anodes
JPH03150822A (ja) 電解コンデンサ用アルミニウム電極
JP2864477B2 (ja) 電解コンデンサ用アルミニウム電極
JPS5915375B2 (ja) アルミニウム電解コンデンサ用陽極体の製造方法
NO116430B (no)
JPH09186054A (ja) 電解コンデンサ用アルミニウム陰極箔
JPS636639B2 (no)
US3285716A (en) Etched tantalum foil
JPH0661104A (ja) コンデンサ用電極材料の処理法
JPH1187186A (ja) アルミ電解コンデンサ用電極箔のエッチング方法
JP2000012397A (ja) アルミニウム電解コンデンサ用陰極箔

Legal Events

Date Code Title Description
MK1K Patent expired

Free format text: EXPIRED IN SEPTEMBER 2003