NO159484B - Fremgangsmaate for behandling av vann, samt innretning forfremgangsmaatens utfoerelse. - Google Patents
Fremgangsmaate for behandling av vann, samt innretning forfremgangsmaatens utfoerelse. Download PDFInfo
- Publication number
- NO159484B NO159484B NO86861596A NO861596A NO159484B NO 159484 B NO159484 B NO 159484B NO 86861596 A NO86861596 A NO 86861596A NO 861596 A NO861596 A NO 861596A NO 159484 B NO159484 B NO 159484B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cathode
- strong
- water
- weak
- anode
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 39
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 24
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 13
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 10
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 claims description 9
- 230000005298 paramagnetic effect Effects 0.000 claims description 9
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 7
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 7
- 238000005187 foaming Methods 0.000 claims description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 6
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 claims description 4
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims 3
- 230000003373 anti-fouling effect Effects 0.000 claims 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims 1
- 239000008213 purified water Substances 0.000 claims 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims 1
- 230000009919 sequestration Effects 0.000 claims 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 13
- 230000033558 biomineral tissue development Effects 0.000 description 11
- 238000005115 demineralization Methods 0.000 description 6
- 230000002328 demineralizing effect Effects 0.000 description 6
- 230000005292 diamagnetic effect Effects 0.000 description 6
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 6
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 5
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 4
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 4
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 4
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 4
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 239000013081 microcrystal Substances 0.000 description 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 3
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 description 3
- 238000001962 electrophoresis Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001450 anions Chemical class 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 239000003651 drinking water Substances 0.000 description 2
- 235000020188 drinking water Nutrition 0.000 description 2
- 230000003670 easy-to-clean Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 2
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 2
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 2
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- NKWPZUCBCARRDP-UHFFFAOYSA-L calcium bicarbonate Chemical compound [Ca+2].OC([O-])=O.OC([O-])=O NKWPZUCBCARRDP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000020 calcium bicarbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000909 electrodialysis Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/20—Treatment of water, waste water, or sewage by degassing, i.e. liberation of dissolved gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/46—Treatment of water, waste water, or sewage by electrochemical methods
- C02F1/4602—Treatment of water, waste water, or sewage by electrochemical methods for prevention or elimination of deposits
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S204/00—Chemistry: electrical and wave energy
- Y10S204/05—Magnetic plus electrolytic
Description
Foreliggende oppfinnelse gjør nytte av de elektromagnetiske egenskaper fra elektriske strømmer for behandling og demineralisering av vann.
De innretninger som benytter passasje av en elektrisk strøm mellom to elektroder som er neddykket i vann, inndeles i tre grupper : 1) de som anvender elektrisitet under en spenning som tillater fullstendig elektrolyse (9 volt og mer) og generelt ved periodiske utladninger; 2) de som benytter elektrisitet under lavere spenning enn 3 volt som bare tillater delvis elektrolyse med dannelse av et polarisa-sjonssjikt på katoden, generelt i kontinuerlig strøm;
i disse to grupper absorberer anoden de elektroner som trans-porteres ved elektroforese og elektrifisering ved influens, noe som ikke skader den ønskede effekt.
3) Prosessen méd elektrodialyse som benytter migrering av positive ioner over en membran av typen C og migrering av negative ioner over en membran av type A under innflytelse av en kontinuerlig spenning mellom to elektroder. Denne fremgangsmåte byr
på betydelige vanskeligheter, da membranene lar ioner passere som de burde stanse, deres elektriske motstand og polarisasjon øker energi-forbruket, og saltavleiringene og de levende organismer er gene-rende.
Fremgangsmåten og innretningen i henhold til oppfinnelsen omfatter den innretning som er åpenbart i fransk patentsøknad nr.
84 13233 og kompletterer den for å oppnå en demineralisering som
er mer eller mindre nødvendig uten anvendelse av membraner av type C eller A.
Oppfinnelsen adskiller seg fra de eksisterende fremgangsmåter ved at en potensialforskjell på mindre enn 3 volt etableres mellom en elektrode som er betegnet "sterk katode" og en elektrode
med betegnelsen "svak katode" som mates av to samtidige elektriske strømmer, som er kontinuerlige eller pulserende, på motsatt vis og med forskjellige spenninger. Valget av spenninger bestemmer den ønskede potensialforskjell mellom den sterke katode og den svake katode som tilsvarer et salt som inneholdes i vannet, for eksempel kalsiumkarbonat. Det henvises til krav 1 og 7.
Systemet holdes på den valgte spenning av en stabilisator.
En strøm av elektroner flyter fra den sterke katode til den svake katode som virker som anode, begrenset av motstanden av den inverse spenning. Denne strøm utvikler et elektromagnetisk felt som virker på de salter som inneholdes i vannet, som gjennomstrøm-mer behandlingskammeret, ellers kalt ionisasjonskammer og nøytra-lisasjonskammer. For bedre å forstå oppfinnelsen skal vi begrense oss til tilfellet med kalsiumhydrogenkarbonat Ca(H CO^)^ som un-derkastes innvirkning av det elektromagnetiske felt og spaltes i kalsiumkarbonat CaCOg i i karbondioksydgass C02, hydrogen H og hydroksyl OH. Potensialet for de nascerende partikler er lavere enn det for den svake katode og sterkere enn det for den sterke katode: de nascerende CaCO^-partikler befinner seg i anodeposi-sjon i forhold til elektrodene i innretningen. De nascerende CaCO^-partikler innretter seg mot den sterke katode og er begrenset i sin forskyvning ved tiltrekning fra den svake katode, idet alle de nascerende CaCO^-partikler i vannet utgjør en "temporær anode". Det danner seg et kalklag på den sterke katode.
Man reduserer strømmen ved hjelp av en statisk motstand, hvilket har den effekt å nedsette potensialforskjellen mel-
lom elektrodene og begunstige dannelse og fortykkelse av polarisasjonssjiktet. CaCO^ er kjent for å være nøytralt,
og kalklaget utgjør et dielektrikum som står i forhold til dets tykkelse. De elektromagnetiske bølger som gjennomløper det dielektriske lag aksentuerer eksiteringen av perifere elektroner fra CaCO^-partiklene og gnidningen av dem. Denne eksitering er maksimal på den interne overflate av laget. Potensialforskjellen forhøyes som funksjon av tykkelsen og eksiteringen fra det dielektriske sjikt. Ved sin optimale verdi opphører dette sjikt å bli forøket: prosessen er i likevekt. Prosessen fortsetter med elektrifisering ved innvirkning og eksitering av CaCOg-partiklene på laget, samtidig som det er til stede Ca(H COg^ som tilsvarer passasjer som er intermittente eller kontinuerlige i vannet.
Når nærværet av CafHCOg^ er svært redusert eller null, opp-rettholdes maksimal eksitering fra det dielektriske sjikt ved passasje av elektromagnetiske bølger og elektrifisering av den svake katode som tjener som anode, med en stabilisert potensialforskjell.
Når det dielektriske kalksjikt er dannet, viser innretningen seg som en elektrolytisk kondensator, og de beste resultater oppnås når den ene av elektrodene fullstendig omgir den annen.
Ved vår oppfinnelse oppnås mineraliseringsbehandlingen som 100 % med en passasjetid for en vannmengde i apparatet som ligger mellom 10 og 380 sekunder og et sterkt redusert elektrisk forbruk. Det potensial som velges og overføres til mikrokrystallene som dannes tillater en alkalisering av vannet som er konstatert i våre forsøk, ved en økning i pH-verdien på 3-4 ti-deler og en be-merkelsesverdig skummende kraft.
Forbindelsene av mikrokrystaller som danner seg på det dielektriske sjikt holder seg i et tidsrom av flere dager og passasjer i en varmeveksler. Deres eksitering ved hjelp av varme- . bølgene akselereres og går hurtig til området av varme som mottas i den grad at de ikke oppholder seg på den varme vegg, men der bare utgjør eh svært fin film som ikke sjenerer varmeutvekslingene. På de tilgrodde vegger kommuniserer denne svært fine film sin eksitering til det underliggende sjikt som desintegreres når den når området for energikilden. Til slutt blir drikkevannskriteri-ene, den hygieniske verdi og mineraliseringen av vannet konservert ved kondisjonering. Det hender imidlertid ofte at for å kunne benyttes eller benyttes igjen, må vannet demineraliseres delvis eller fullstendig og at, i tilfelle av delvis demineralisering,
må den resterende mineralisering kondisjoneres for at man skal unngå ulempene ved tilgroing og også tilveiebringe fordelen med en utmerket skummeevne. For å oppnå en demineralisering er det nødvendig å foreta spaltning av syrer, baser og salter som inneholdes i vannet, til positive og negative ioner, og sekvestrere dem og evakuere dem.
Innretningen er som følger: Den sterke katode er metallveg-gen, bunnen innbefattet, til en behandlingstank av sylinderform. Den svake katode består av et sylinderformet nettverk beliggende i tankens akse og isolert fra sistnevnte. En elektrisk isolert metallanode opptar tankens akse. Hele fremgangsmåten for kondisjonering som er beskrevet ovenfor, gjentas mellom de sterke og de svake katoder med kontinuerlige strømmer. Den isolerte senter-anode er festet direkte til pluss-polen i generatoren som mater den sterke katode. Potensialforskjellen mellom den isolerte anode og den sterke og den svake katode kan altså være meget større enn 3 volt. Man vet at partiklene er ferromagnetiske, paramagnetiske eller diamagnetiske. Elektrontransportene fra den sterke katode til den svake katode som tjener som anode produse-res ved elektroforese ved hjelp av kationer som er ferromagnetiske eller diamagnetiske og drives tilbake mot den sterke katode. Anionene (syreradikaler) er diamagnetiske og konsentrerer seg på den isolerte anode. Et ikke-ledende diafragma, med sylinderform, gjennomboret av fordelingshull til sin øvre del, er anbrakt mellom den isolerte anode og den svake katode, idet behand-lingstanken er anbrakt vertikalt. Behandlingsvannet strømmer mellom den sterke og den svake katode med redusert hastighet. Hvis det gjelder å fjerne en del av syreradikalene, er det tilstrekke-lig å foreta en spyling for dekonsentrering av sentralvolumet pe-riodisk eller kontinuerlig og å transportere til anvendelse det delvis demineraliserte vann. Alt etter hvor viktig spylegjennom-gangen er, kan man fjerne alt eller en del av syreradikalene. Hvis resultatet av dekonsentreringen går under en viss verdi, kan repulsjonskraften av de paramagnetiske partikler bli utilstrekke-lig, og en del av sistnevnte kan bli innfanget. Man kan oppnå en kraftigere konsentrasjon av syreradikaler ved å behandle volumet av spylingene i et eller flere lignende apparater med reduserte dimensjoner. Parallelt og i invers funksjon av hastigheten for passasjen av vannet i apparatet vil de ferromagnetiske og paramagnetiske partikler danne slam som er lett å rense. Vannet som det er blitt fjernet syreradikaler fra og som inneholder ferro-magnetisk og paramagnetisk mineralisering, kan behandles på nytt i et lignende apparat hvor en trekking i sentralvolumet vil gi et vann som er mer eller mindre renset alt etter justeringen av trekkstrømmen.
Parallelt vil en konsentrasjon av den resterende mineralisering bli oppnådd på basis av det perifere volum. En bedre konsentrasjon av denne mineralisering vil bli oppnådd ved å benytte en tank med form av avkortet kjegle, vertikal, med den største flate øverst, med en svak katode av nettverk likeledes i form av en avkortet kjegle parallell med veggen i tanken. På vanlig måte strømmer vannet inn og ut tangentielt. Andre former og snedigheter kan anvendes for utførelse av fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen.
Endelig kan avløpene bli nøytralisert ved blanding med sure
Når det dielektriske kalksjikt er dannet, viser innretningen seg som en elektrolytisk kondensator, og de beste resultater oppnås når den ene av elektrodene fullstendig omgir den annen.
Ved vår oppfinnelse oppnås mineraliseringsbehandlingen som 100 % med en passasjetid for en vannmengde i apparatet som ligger mellom 10 og 380 sekunder og et sterkt redusert elektrisk forbruk. Det potensial som velges og overføres til mikrokrystallene som dannes tillater en alkalisering av vannet som er konstatert i våre forsøk, ved en økning i pH-verdien på 3-4 ti-deler og en be-merkelsesverdig skummende kraft.
Forbindelsene av mikrokrystaller som danner seg på det dielektriske sjikt holder seg i et tidsrom av flere dager og passasjer i en Varmeveksler. Deres eksitering ved hjelp av varme-, bølgene akselereres og går hurtig til området av varme som mottas i den grad at de ikke oppholder seg på den varme vegg, men der bare utgjør en svært fin film som ikke sjenerer varmeutvekslingene. På; de tilgrodde vegger kommuniserer denne svært fine film sin eksitering til det underliggende sjikt som desintegreres når den når området for energikilden. Til slutt blir drikkevannskriteri-ene, den hygieniske verdi og mineraliseringen av vannet konservert ved kondisjonering. Det hender imidlertid ofte at for å kunne benyttes eller benyttes igjen, må vannet demineraliseres delvis eller fullstendig og at, i tilfelle av delvis demineralisering,
må den resterende mineralisering kondisjoneres for at man skal unngå ulempene ved tilgroing og også tilveiebringe fordelen med en utmerket skummeevne. For å oppnå en demineralisering er det nødvendig å foreta spaltning av syrer, baser og salter som inneholdes i vannet, til positive og negative ioner, og sekvestrere dem og evakuere dem.
Innretningen er som følger: Den sterke katode er metallveg-gen, bunnen innbefattet, til en behandlingstank av sylinderform. Den svake katode består av et sylinderformet nettverk beliggende i tankens akse og isolert fra sistnevnte. En elektrisk isolert metallanode opptar tankens akse. Hele fremgangsmåten for kondisjonering som er beskrevet ovenfor, gjentas mellom de sterke og de svake katoder med kontinuerlige strømmer. Den isolerte senter-anode er festet direkte til pluss-polen i generatoren som mater den sterke katode. Potensialforskjellen mellom den isolerte anode og den sterke og den svake katode kan altså være meget større enn 3 volt. Man vet at partiklene er ferromagnetiske, paramagnetiske eller diamagnetiske. Elektrontransportene fra den sterke katode til den svake katode som tjener som anode produse-res ved elektroforese ved hjelp av kationer som er ferromagnetiske eller diamagnetiske og drives tilbake mot den sterke katode. Anionene (syreradikaler) er diamagnetiske og konsentrerer seg på den isolerte anode. Et ikke-ledende diafragma, med sylinderform, gjennomboret av fordelingshull til sin øvre del, er anbrakt mellom den isolerte anode og den svake katode, idet behand-lingstanken er anbrakt vertikalt. Behandlingsvannet strømmer mellom den sterke og den svake katode med redusert hastighet. Hvis det gjelder å fjerne en del av syreradikalene, er det tilstrekke-lig å foreta en spyling for dekonsentrering av sentralvolumet pe-riodisk eller kontinuerlig og å transportere til anvendelse det delvis demineraliserte vann. Alt etter hvor viktig spylegjennom-gangen er, kan man fjerne alt eller en del av syreradikalene. Hvis resultatet av dekonsentreringen går under en viss verdi, kan repulsjonskraften av de paramagnetiske partikler bli utilstrekke-lig, og en del av sistnevnte kan bli innfanget. Man kan oppnå en kraftigere konsentrasjon av syreradikaler ved å behandle volumet av spylingene i et eller flere lignende apparater med reduserte dimensjoner. Parallelt og i invers funksjon av hastigheten for passasjen av vannet i apparatet vil de ferromagnetiske og paramagnetiske partikler danne slam som er lett å rense. Vannet som det er blitt fjernet syreradikaler fra og som inneholder ferro-magnetisk og paramagnetisk mineralisering, kan behandles på nytt i et lignende apparat hvor en trekking i sentralvolumet vil gi et vann som er mer eller mindre renset alt etter justeringen av trekkstrømmen.
Parallelt vil en konsentrasjon av den resterende mineralisering bli oppnådd på basis av det perifere volum. En bedre konsentrasjon av denne mineralisering vil bli oppnådd ved å benytte en tank med form av avkortet kjegle, vertikal, med den største flate øverst, med en svak katode av nettverk likeledes i form av en avkortet kjegle parallell med veggen i tanken. På vanlig måte strømmer vannet inn og ut tangentielt. Andre former og snedigheter kan anvendes for utførelse av fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen.
Endelig kan avløpene bli nøytralisert ved blanding med sure og alkaliske konsentrasjoner, endog tørkes for å tjene spesielle behov.
Oppfinnelsen vil bli bedre forstått ved den skjematiske be-skrivelse av den elektriske krets, figur 1, idet figur 2 representerer det enkle system med sterk katode og svak katode, og figurene 3 og 4 representerer, ved to forskjellige geometriske former, systemet sterk katode, svak katode og anode. Disse figurer er inkludert for illustrasjonsformål for å lette forstå-elsen av prinsippet med oppfinnelsen. Videre fører utviklingen av teknikker på området elektroniske komponenter oss til ikke å
ta hensyn til de nøyaktige detaljer ved de elektroniske komponenter som benyttes. Imidlertid, for å vise det solide grunnlag for foreliggende søknad, benytter figur 1 nomenklaturen for de elektroniske komponenter som tjener til montering av den elektriske krets som har gjort det mulig å utføre våre forsøk, og hvis verdi bare skal oppfattes på det eksperimentelle plan, kun prinsippet forblir anvendelig i henhold til utviklingen av teknikkene i elektronikken.
Apparaturen omfatter:
en elektrisk boks, figur 1, omfattende en elektrisk krets
(1) som omslutter toinverse kondensatorer (2) og (3), en spenningsstabilisator (4), et potensiometer for justering av den sta-biliserte spenning (7), en variabel motstand (5) som reduserer strømmen, to motstander (6) og (8), en testknapp som funksjonerer ved hjelp av lysdiode (9). Kretsen (1)
er utstyrt med tre koblingsterminaler: (10) for tilkobling av dens sterke katode, (11) for tilkobling av den svake katode, (12) for tilkobling med anoden som benyttes i de behandlingstil-feller som er representert ved figurene 3 og 4.
En behandlingstank som, felles for figurene 2, 3 og 4, om-, fatter et ionisasjonskammer (13) i hvilket det vann som skal behandles (17) kommer inn, og hvor utløpet (18) er forgrenet på
det konvensjonelle fødesystem for vann som behandles. Ionisasjonskammeret (13) tjener som sterk katode og er forbundet med referan-seterminalen (10) i figur 1.
Når det gjelder figur 2, gjennomløpes ionisasjonskammeret (13) av en svak katode (14) som er forbundet med terminalen (11)
i figur 1. Den sterke katode (13) er isolert elektrisk fra den svake katode (14).
En spyleåpning kompletterer det hele (20) .
Når det gjelder figur 3/ gjennomløpes reaksjonskammeret
(13) av en gjennomhullet sylindrisk svak katode (nettverktype)
(14) isolert elektrisk fra den sterke katode (13) og inneholden-
de et gjennomhullet ikke-ledende diafragma (15) som selv inne-
holder en elektrisk isolert anode (16). Det hele kompletteres av en spyling (20) av sentralvolumet og en spyling (19) av periferi-volumet.
Når det gjelder figur 4, er anordningene der de samme som i
figur 3, med den unntagelse at de geometriske former er forskjel-
lige for den hydrauliske forbedring.
De forskjellige anvendelser av foreliggende oppfinnelse er mangeartet på området tilførsel av det riktige vann for spesielle behov, for samfunnet,for industrien, landbruket hva angår ekstrak-
sjon, tilknytning eller omdannelse av alt eller en del av den mineralisering som inneholdes i det vann som benyttes.
Claims (7)
1. Fremgangsmåte for behandling av vann for å fjerne oppløste mineraler og for å gi det anti-groingskvaliteter og god skummeevne, karakterisert ved anvendelse av
ferromagnetiske og paramagnetiske partikler som temporær mobil anode vendt mot en sterk katode og en svak katode og ved deres eksitering på det dielektriske sjikt som dannes på den sterke katode.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at potensialforskjellen mellom den sterke og den svake katode reguleres med en spenningsstabilisator til under 3 volt, tilsvarende et potensial i forhold til det naturlige potensial for det eller de salter som skal behandles.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 og 2, karakterisert ved at strømmen reduseres ved hjelp av en variabel motstand justert i avhengighet av de lokale betingelser for anvendelse av fremgangsmåten (natur, resistivitet osv. for vannet) for det formål å begunstige dannelsen, tykkelsen og stabiliseringen av det dielektriske sjikt.
4. Fremgangsmåte som angitt i krav 1,2 og 3, karakterisert ved at det tilsettes kalsiumkarbonat eller andre salter oppstrøms for innretningen for å modulere pH-verdien til råvannet slik at det oppnås et behandlet vann med anti-tilgroingskvaliteter og god skummeevne.
5. Fremgangsmåte som angitt i kravene 1 til 4, karakterisert ved at det, ved tilknytning av en sentral anode som er elektrisk isolert, foretas separasjon, sekvestrering og evakuering separat fra de sure mineraler på den ene side og fra de alkaliske på den annen side, samt at det oppnås renset vann.
6. Innretning for utførelse av fremgangsmåten i henhold til kravene 1 til 5, karakterisert ved at i et be-handl ingskammer sirkulerer det vann som skal behandles mellom en sterk katode som kan være veggen i tanken, og en svak katode, alt matet av to samtidige elektriske strømmer, på motsatt vis kontinuerlig eller pulserende, med forskjellige spenninger; idet den elektriske krets (1) omfatter: en polarisert kondensator (2) for den sterke katode, en polarisert kondensator (3) for den svake katode, en spenningsstabilisator (4) og dens potensiometer (7) for regulering og et reduksjons-potensiometer (5) for å begunstige dannelsen av det dielektriske sjikt på den sterke katode.
7. Innretning for utførelse av fremgangsmåten i henhold til kravene 1 til 5, karakterisert ved at den omfatter en sterk katode (13) som danner en tank med sylinderform eller som avkortet kjegle, en svak katode (14) av nettverk, som har form av sylinder eller avkortet kjegle beliggende i tankens akse, en elektrisk isolert anode (16) som opptar tankens akse, et gjennomhullet sylindrisk diafragma (15) mellom den isolerte anode og den svake katode, idet koblingen mellom den isolerte anode (16) og pluss-polen ( 12) i generatoren for strømmen kontinuerlig mater den sterke katode (13).
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8413233A FR2569394A1 (fr) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | Appareil de traitement de l'eau par flux electronique de basse tension qui permet la neutralisation simultanee d'un ou plusieurs sels dissous dans l'eau |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO861596L NO861596L (no) | 1986-04-23 |
| NO159484B true NO159484B (no) | 1988-09-26 |
| NO159484C NO159484C (no) | 1989-01-04 |
Family
ID=9307222
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO86861596A NO159484C (no) | 1984-08-24 | 1986-04-23 | Fremgangsm te for behandling av vann, samt innretniremgangsm tens utfoerelse. |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4772369A (no) |
| EP (1) | EP0191818A1 (no) |
| JP (1) | JPS63500704A (no) |
| AU (1) | AU578487B2 (no) |
| BR (1) | BR8506888A (no) |
| DK (1) | DK187386D0 (no) |
| FI (1) | FI861712A (no) |
| FR (1) | FR2569394A1 (no) |
| MC (1) | MC1753A1 (no) |
| NO (1) | NO159484C (no) |
| OA (1) | OA08244A (no) |
| WO (1) | WO1986001496A1 (no) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH677922A5 (no) * | 1989-01-04 | 1991-07-15 | Hans Lueber | |
| DE4008684C1 (no) * | 1990-03-17 | 1991-02-07 | Heraeus Elektroden Gmbh, 6450 Hanau, De | |
| US5089145A (en) * | 1990-10-22 | 1992-02-18 | Fern Charles S | Water treatment apparatus and method |
| WO1995000443A1 (en) * | 1993-06-22 | 1995-01-05 | Devoe Irving W | Process for the desalinization of sea water and for obtaining the raw materials contained in sea water |
| FR2731420B1 (fr) * | 1995-03-10 | 1997-06-13 | Mercier Dominique | Procede et dispositif de traitement de l'eau en vue de son adoucissement par voie electrochimique |
| US6168693B1 (en) * | 1998-01-22 | 2001-01-02 | International Business Machines Corporation | Apparatus for controlling the uniformity of an electroplated workpiece |
| MXPA05005386A (es) * | 2002-11-19 | 2005-11-23 | Xogen Technologies Inc | Tratamiento de una corriente de desechos a traves de la produccion y utilizacion de gas oxhidrico. |
| US9296629B2 (en) | 2002-11-19 | 2016-03-29 | Xogen Technologies Inc. | Treatment of a waste stream through production and utilization of oxyhydrogen gas |
| US9187347B2 (en) * | 2002-11-19 | 2015-11-17 | Xogen Technologies Inc. | Treatment of a waste stream through production and utilization of oxyhydrogen gas |
| JP4538688B2 (ja) * | 2004-11-10 | 2010-09-08 | 太平洋セメント株式会社 | カルシウム含有水の処理方法と装置 |
| US7547413B2 (en) * | 2005-02-07 | 2009-06-16 | Bauer Energy Design, Inc. | Systems and methods for disinfecting and sterilizing by applying steam vapor containing low zeta potential mineral crystals |
| US7906025B2 (en) * | 2005-02-07 | 2011-03-15 | Ebed Holdings Inc. | Systems and methods for treatment of liquid solutions for use with livestock operations |
| US20060175253A1 (en) * | 2005-02-07 | 2006-08-10 | Bauer Energy Design, Inc. | Systems and methods for generation of low zeta potential mineral crystals to enhance quality of liquid solutions |
| WO2006081687A1 (en) * | 2005-02-07 | 2006-08-10 | Bauer Energy Design, Inc. | Systems and methods for generation of low zeta potential mineral crystals and hydrated electrons to enhance the quality of liquid solutions |
| CA2888661C (en) | 2013-10-03 | 2015-11-17 | Ebed Holdings Inc. | Nanobubble-containing liquid solutions |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1831075A (en) * | 1926-10-20 | 1931-11-10 | Griffin Watkins | Means of removing scale matter from liquids |
| GB601579A (en) * | 1945-06-05 | 1948-05-07 | Dubilier Condenser Co 1925 Ltd | Improvements in or relating to apparatus for electrically treating fluids |
| US2681885A (en) * | 1950-05-24 | 1954-06-22 | Robert E Briggs | Electrolytic method for treating water |
| US3562137A (en) * | 1968-01-22 | 1971-02-09 | Fischer & Porter Co | System for electrochemical water treatment |
| FR2138310B1 (no) * | 1971-05-24 | 1973-05-25 | Herbert Jean Jacques | |
| CH564489A5 (no) * | 1972-06-29 | 1975-07-31 | Guldager Electrolyse | |
| FR2252296A1 (en) * | 1973-11-22 | 1975-06-20 | Sandei Gurafu Co Ltd | Prodn appts., for alkaline/acid water - by passage of electric current in either direction |
| US3923629A (en) * | 1974-03-25 | 1975-12-02 | Carborundum Co | Electrolytic cell for inactivation and destruction of pathogenic material |
| SE380609B (sv) * | 1974-04-05 | 1975-11-10 | Goteborgs Analyslaboratorium A | Sett att vid elektrodangalstrare eliminera beleggningar pa arbetselektroder och anordning for genomforande av settet |
| DE2607906A1 (de) * | 1976-02-26 | 1977-09-01 | Hans Einhell Inh Josef Thannhu | Elektrolysezelle fuer die behandlung von wasser |
| DE2649649C2 (de) * | 1976-10-29 | 1982-03-25 | Hans Einhell Gmbh, 8380 Landau | Elektrolysezelle für die Behandlung von wässrigen Lösungen |
| US4088550A (en) * | 1977-05-25 | 1978-05-09 | Diamond Shamrock Corporation | Periodic removal of cathodic deposits by intermittent reversal of the polarity of the cathodes |
| CH631951A5 (de) * | 1978-08-23 | 1982-09-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Vorrichtung zur aufbereitung von verunreinigtem wasser und verfahren zum betrieb einer derartigen vorrichtung. |
| JPS57106490U (no) * | 1980-12-23 | 1982-06-30 |
-
1984
- 1984-08-24 FR FR8413233A patent/FR2569394A1/fr not_active Withdrawn
-
1985
- 1985-08-23 WO PCT/FR1985/000227 patent/WO1986001496A1/fr not_active Application Discontinuation
- 1985-08-23 US US06/862,498 patent/US4772369A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-08-23 MC MC85FR8500227D patent/MC1753A1/xx unknown
- 1985-08-23 AU AU47246/85A patent/AU578487B2/en not_active Ceased
- 1985-08-23 JP JP60503732A patent/JPS63500704A/ja active Pending
- 1985-08-23 BR BR8506888A patent/BR8506888A/pt unknown
- 1985-08-23 EP EP85904118A patent/EP0191818A1/fr not_active Withdrawn
-
1986
- 1986-04-23 FI FI861712A patent/FI861712A/fi not_active Application Discontinuation
- 1986-04-23 OA OA58841A patent/OA08244A/xx unknown
- 1986-04-23 DK DK187386A patent/DK187386D0/da not_active Application Discontinuation
- 1986-04-23 NO NO86861596A patent/NO159484C/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1986001496A1 (fr) | 1986-03-13 |
| JPS63500704A (ja) | 1988-03-17 |
| BR8506888A (pt) | 1986-12-09 |
| NO861596L (no) | 1986-04-23 |
| FI861712A0 (fi) | 1986-04-23 |
| DK187386A (da) | 1986-04-23 |
| DK187386D0 (da) | 1986-04-23 |
| EP0191818A1 (fr) | 1986-08-27 |
| NO159484C (no) | 1989-01-04 |
| AU4724685A (en) | 1986-03-24 |
| FI861712A (fi) | 1986-04-23 |
| OA08244A (fr) | 1987-10-30 |
| AU578487B2 (en) | 1988-10-27 |
| US4772369A (en) | 1988-09-20 |
| MC1753A1 (fr) | 1987-04-24 |
| FR2569394A1 (fr) | 1986-02-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO159484B (no) | Fremgangsmaate for behandling av vann, samt innretning forfremgangsmaatens utfoerelse. | |
| RU2164219C2 (ru) | Способ и установка электрохимической обработки воды для ее умягчения | |
| US3523891A (en) | Electrolytic sewage treatment system and process | |
| US10214433B2 (en) | Brine treatment scaling control system and method | |
| US3756933A (en) | Method of purifying sewage efluent and apparatus therefor | |
| KR19980033214A (ko) | 탈이온수 제조시의 스케일 침전 방지방법 및 장치 | |
| CA1084868A (en) | Water waste treatment with periodic current reversal in production of microbubbles | |
| CN1233231A (zh) | 减少或防止形成水垢的方法 | |
| KR19980033215A (ko) | 막을 사용한 플루오로케미칼 회수 및 재순환 방법 | |
| US3547800A (en) | Apparatus and method for purifying waste waters | |
| US3335078A (en) | Bipolar cell for electrolytically treating water | |
| KR100945312B1 (ko) | 해양 심층수를 담수화하는 방법 | |
| KR100887520B1 (ko) | 해양 심층수 또는 해저 심층암반수로부터 유기물을 농축하는 방법 | |
| KR200445058Y1 (ko) | 정수기용 이온수 생성 카트리지 | |
| JP2002205070A (ja) | 海洋深層水からのミネラル水製造方法および製造システム | |
| KR100697566B1 (ko) | 해양 심층수로부터 두부제조용 간수를 제조하는 방법 | |
| Matis et al. | Electrolytic flotation: an unconventional technique | |
| RU2252919C1 (ru) | Способ электроактивирования питьевой воды | |
| SU1370086A1 (ru) | Способ обработки воды | |
| SU1101419A1 (ru) | Способ ум гчени природной воды | |
| SU1726389A1 (ru) | Способ обескремнивани воды | |
| FI74692B (fi) | Foerfarande och anordning foer elektrokemisk behandling av avloppsvatten. | |
| CA1065789A (en) | Purification of industrial waste waters by flotation | |
| SU912664A1 (ru) | Установка дл очистки хромсодержащих сточных вод | |
| RU2071950C1 (ru) | Способ электрообработки жидкости |