NO159147B - Fremgangsmaate ved fremstilling av seigt sliteresistent formlegeme. - Google Patents
Fremgangsmaate ved fremstilling av seigt sliteresistent formlegeme. Download PDFInfo
- Publication number
- NO159147B NO159147B NO821367A NO821367A NO159147B NO 159147 B NO159147 B NO 159147B NO 821367 A NO821367 A NO 821367A NO 821367 A NO821367 A NO 821367A NO 159147 B NO159147 B NO 159147B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- carbide
- stainless steel
- sintered
- casting
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 20
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 20
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 17
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 11
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 10
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 7
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 7
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 6
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 claims description 6
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 25
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 10
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 7
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000001856 Ethyl cellulose Substances 0.000 description 4
- ZZSNKZQZMQGXPY-UHFFFAOYSA-N Ethyl cellulose Chemical compound CCOCC1OC(OC)C(OCC)C(OCC)C1OC1C(O)C(O)C(OC)C(CO)O1 ZZSNKZQZMQGXPY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 4
- 229920001249 ethyl cellulose Polymers 0.000 description 4
- 235000019325 ethyl cellulose Nutrition 0.000 description 4
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- HDSUFZKBUUJDGC-MMVKSQEVSA-N (1r,6s,8s,8as)-6-amino-6-benzyl-n-[(4-carbamimidoylphenyl)methyl]-1-ethyl-8-methoxy-5-oxo-1,2,3,7,8,8a-hexahydroindolizine-3-carboxamide;hydrochloride Chemical compound Cl.C([C@@]1(C[C@@H]([C@H]2N(C1=O)C(C[C@H]2CC)C(=O)NCC=1C=CC(=CC=1)C(N)=N)OC)N)C1=CC=CC=C1 HDSUFZKBUUJDGC-MMVKSQEVSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 3
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 3
- 238000003971 tillage Methods 0.000 description 3
- 239000010964 304L stainless steel Substances 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 206010070834 Sensitisation Diseases 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 230000008313 sensitization Effects 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVYYOKWPCQYKEY-UHFFFAOYSA-N [Fe].[Co] Chemical compound [Fe].[Co] QVYYOKWPCQYKEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000002902 bimodal effect Effects 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- -1 chromium carbides Chemical class 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000007580 dry-mixing Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 235000019589 hardness Nutrition 0.000 description 1
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 description 1
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000000462 isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000031864 metaphase Effects 0.000 description 1
- MGRWKWACZDFZJT-UHFFFAOYSA-N molybdenum tungsten Chemical compound [Mo].[W] MGRWKWACZDFZJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021652 non-ferrous alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 238000003826 uniaxial pressing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
- E02F9/00—Component parts of dredgers or soil-shifting machines, not restricted to one of the kinds covered by groups E02F3/00 - E02F7/00
- E02F9/28—Small metalwork for digging elements, e.g. teeth scraper bits
- E02F9/2808—Teeth
- E02F9/285—Teeth characterised by the material used
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
- B22D19/06—Casting in, on, or around objects which form part of the product for manufacturing or repairing tools
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
- B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
- B22F7/08—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools with one or more parts not made from powder
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/10—Alloys containing non-metals
- C22C1/1036—Alloys containing non-metals starting from a melt
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører fremgangsmåte ved fremstilling av seigt sliteresistent formlegeme. Disse form-legemer kan særlig anvendes ved fremstilling av jordbe-arbeidingsmaterialer og perietreringsresistente sikkerhets-anordninger.
For jordbearbeidingsutstyr er den nyttige levetid av tennene som kommer i kontakt med formasjonen som bearbeides viktig, med hensyn til den økonomiske suksess av arbeidet som ut-føres.
Levetiden for disse tenner påvirkes av omgivelsene hvor de anvendes. Typiske betingelser som kan påtreffes er slipe-slitasje, støtbelastning, temperaturvariasjoner, vibrasjon og korrosjon ved tennenes overflate og alle disse faktorer har tendens til å nedsette den nyttige levetid for tannen eller verktøyet. De høye omkostninger mht stopptid og verk-tøyomkostninger ved erstatning av utslitt eller ødelagt verktøy har ført til utvikling av et antall forskjellige verktøyer konstruert til å gi forbedring med hensyn til deres nyttige levetid.
I visse tilfeller har disse forbedrede verktøykonstruksjoner innbefattet innbakning av karbid i verktøyets arbeids-overflate ved hjelp av støpeprosesser slik som angitt i US patentene nr. 4.024.902 og 4.140.170.
Disse støpeteknikker byr på problemer når det er ønsket å produsere støpte gjenstander med relativt tynne tverrsnitt eller når det er ønsket å plassere karbidpartikler på overflaten av et vertikalt utstikkende vedheng, så vel som på en horisontal del av støpen.
For å minimalisere oppløsning av karbidpartiklene under støping med derav følgende sprø etafase (M5C eller M-j^C karbidinnholdende wolfram og jern) dannet ved karbid-stålgrenseflaten bør de anvendte karbidartikler typisk ha en størrelse på minst 3 mm. Forøkning av partikkelstørrelsen reduserer karbid-stålgrenseflateområdet. Imidlertid for tynne støpeseksjoner med en tykkelse litt større enn karbid-størrelsen kan karbidene virke i forbindelse med støpen, og forårsake en for rask og omfattende avkjølning av det smeltede metall som strømmer mellom karbidpartiklene, og dermed forårsake ufullstendig utfylling av slike tynne seksjoner.
Det er også upraktisk å holde store sementerte karbidpartikler jevnt dispergert langs en vertikal seksjon av en støp uten å fylle opp seksjonen med karbid fra bunnen og opp, slik at karbidpartiklene holdes i posisjon under støpning. Dette kan føre til de ovenfor nevnte hulrom og/eller ufullstendig fylling som følge av for rask av-kjølning av smeiten.
I henhold til australsk patent nr. ATJ-B1-31362/77, forsøker man å unngå de ovenfor nevnte støpeproblemer ved å male et varmebearbeidbart lavlegert stålpulver sammen med et wolfram karbidpulver eller wolfram molybdæn fast oppløsning karbidpulver og deretter presse og sintre den resulterende blanding til et kompositt med full densitet. Lavlegert stål blir deretter støpt rundt den sintrede stål-karbidkompositt til å gi den ferdige bestanddel. I henhold til det nevnte patent så er dette begrenset til anvendelse av stålpulveret med lavt krominnhold.
I henhold til foreliggende oppfinnelse beskrives en fremgangsmåte ved fremstilling av et seigt, sliteresistent formlegeme med en sintret, penetreringsresistent del som utviser hardmetallpartikler som er bundet til en matrise av rustfritt stål og som i det vesentlige er anordnet innenfor denne matrise hvorved den penetreringsresistente del i det minste delvis er nedsatt i en annen matrise av støpestål og er bundet til denne ved å kompaktere en blanding av hardmetallpartiklene og et sinterstålpulver av rustfritt stål til et presslegeme, å sintre presslegeraet og å støpe en stålsmelte om presslegemet, som er kjennetegnet ved at 30 til 80 vekt# hardmetallpartikler av wolframkarbid og kobolt og/eller nikkel som bindemiddel med en partikkelstørrelse på mellom 1,68 og 3,3 mm blandes med 20 til 70 vekt% av pulverformig rustfritt stål, og at pulverblandingen kompakteres ved et trykk på mer enn 68,9 x lO^Pa og sintres ved en temperatur på mellom 1038° og 1232°C i 20 til 90 minutter.
Det er derfor en hensikt med foreliggende oppfinnelse å minimalisere de sprø faser som dannes ved støpning av smeltede metaller rundt karbider. Det er også en hensikt med foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe et produkt med utmerket slite-, korrosjons- og boreresistente egenskaper, såvel som en god seighet. En annen hensikt med oppfinnelsen er å tilveiebringe en fremgangsmåte med hvilken jordbear-beidingsverktøy eller penetreringsresistente sikkerhet-sanordninger kan fremstilles.
Den eksakte natur av foreliggende oppfinnelse vil fremkomme klarere under henvisning til den etterfølgende beskrivelse og under henvisning til de vedlagte tegninger, hvor
fig. 1 viser et isometrisk bilde av en støpt låseboks fremstilt i henhold til foreliggende oppfinnelse.
Fig. 2 viser et tverrsnitt av utførelsesformen vist i fig. 1 sett langs pilene II - II. Fig. 3 viser et tverrsnitt gjennom et støpehulrom anvendt ved å fremstille utførelsesformen ifølge fig. 1. Fig. 4 viser et tverrsnitt gjennom en utførelsesform av en gravetann fremstilt i henhold til oppfinnelsen.
Det er funnet at sintrede kompositter inneholdende cementerte karbidpartikler innen det mest foretrukne størrelses-område på 1,68 til 3,3 mm er resistente mot penetrering ved boring.
Ytterligere forbedringer i sliteresistensen og borepenetre-ringsresistensen kan oppnås ved å anvende karbidpartikler med en bimodal størrelsesfordeling. I denne utførelsesform av oppfinnelsen velges størrelsen av de mindre karbidpartikler slik at de passer inn i hulrommene dannet mellom større karbidpartikler for derved å forøke sliteresistensen.
Den sementerte karbid kan ha et metallmindemiddel så som kobolt og/eller nikkel. Knust og siktet skrapsementkarbid er også funnet nyttig ved foreliggende fremgangsmåte.
Stålpulveret som anvendes ved foreliggende oppfinnelse er austenitiske rustfritt stål på grunn av deres høye slite- og støtresistens fra romtemperatur ned til kryogene tempera-turer. Av de austenitiske rustfrie stål er AISI typene 301, 302, 304 og 304L gradene fortrukket på grunn av deres høye arbeidsherdingshastigheter.
I tillegg til karbid- og stålpulveret i satsen, kan også organiske bindemidler være tilsatt for å forhindre segre-gering og for å gi en jevn fordeling av karbidene under blandingen og for bibeholdelse av den jevne blanding etter blandingsoperasj onen.
Etter blanding blir pulverblandingen ved uniaksiell pressing i en dyse eller ved isostatisk pressing i en forformet form, fortrinnsvis ved ca. 241,3 x lO^Pa, men ikke ved et trykk mindre enn 68,9 x 10<6>Pa.
Etter kompaktering blir den kompakterte bestanddel sintret ved en temperatur som fortrinnsvis er mindre enn smelte-punktet for stålet, og fortrinnsvis i området 1038° til 1232°C i 20 - 90 min. for derved å unngå dannelse av etafaser ved grenseflaten mellom den sementerte karbid og stålet, men likevel tilveiebringe en sterk metallurgisk
binding mellom det sementerte karbid og stålet.
I de fleste tilfeller vil bindingen mellom stål og sementert karbid innta formen av et legert lag av den sementerte karbidstål grenseflate. Dette lag utgjøres hovedsakelig av kobolt og jern, og er typisk mindre enn 40 pm tykk. Dette bånd eller binding er viktig for å sikre retensjon av grovere sementerte karbidpartikler inne i stålmatrisen.
Det er funnet at i de sintrede kompositter hvor i anvendes austenitiske rustfrie stålpulvere generelt utviser en sammenhengende mikroporøsitet og har et stålbindemiddels-tetthet på mindre enn 90$ av den teoretiske og mere typiske 75 - 85$ av den teoretiske. For å forøke densiteten av kom-paktene, kan anvendes varm isostatisk pressing, infiltrering eller forøket kompakteringstrykk. Disse prosesser vil også resultere i forbedret karbidretensjon i kompositten. Infiltreringsmidlet som anvendes kan bruke hvilken som helst av de kobberbaserte eller sølvbaserte slagloddematerialer som fukter både rustfritt stål og karbid.
Det sintrede kompakterte legeme blir deretter plassert i en form, og smeltet metall helles rundt dette for å gi en støpe. Den anvendte støpemetode kan være av en hvilken som helst type. Imidlertid foretrekkes støpemetoden beskrevet i US patent nr. 4.024.902. For oppvarming av det kompakterte legeme kan anvendes før ihelling av det smeltede metall i formen.
Det smeltede metall kan være en jern- eller ikke-jernbasert legering og er fortrinnsvis stål. Den anvendte ståltype behøver ikke være identisk med den som inneholdes i det kompakterte legeme. Når støt-, styrke- og korrosjonsegen-skaper er viktige, er støpestålet fortrinnsvis et austenitisk rustfritt stål. Lavlegerte og austenitiske manganstål kan anvendes.
Støpestålet danner en metallurgisk binding med stålbinde-midlet i det kompakterte legeme med en minimal reaksjon med de sementerte karbider. Dannelse av etafase på overflate-arealet av karbidene som kommer i kontakt med det smeltede stålet blir således minimalisert.
Anvendelse av sementerte karbidstålkompositter tillater også at karbidene bindes over et vidt konsentrasjonsområde, posisjoner og orientering både på overflaten og under overflaten av støpen.
Oppfinnelsen vil fremgå klarere av de etterfølgende eksempler.
EKSEMPLER
Eksempel 1
Et antall slite- og støtresistente gravetenner 1 (se flg. 4) med kompositter 3 ble fremstilt. En jevn blanding bestående av 60 vektsé 1,68 - 3,3 mm kobolt-sementerte wolfram karbid-granuler og 40 vektÆ - < 0,149 mm atomisert 304L austenitisk rustfritt stålpulver (fremstilt av Hoeganaes Corporation of New Jersey) ble fremstilt ved tørrblanding med 1,25 vekt% parafin og 0,75 vekt£ etylcellulose. Blandingen ble manuelt kompaktert i et støpehulrom av elastomert polyuretan med den ønskede kompaktform (25 mm lang x 19 mm bred x 6 mm tykk) dimensjonert for kald isostatisk pulverkompaktering pluss 1% krympning ved sintring. Etter isostatisk kompaktering ved 241,3 x lO^Pa ble det kompakterte forformede legeme fjernet fra støpe-formen og vakuumsintret ved 1150°C i 60 min. De sintrede legemer ble deretter plassert i en sandform som hadde 8 fordypninger dannet til å gi den ønskede gravetannform. Bestanddelene til å gi et AISI 4340 lavlegert stål ble smeltet i en induksjonsovn, de kompakterte legemer forvarmet og stålet støpt i formen ved 1675" - 1732°C til å gi grave-tannen vist i fig. 4 i hvilken 4340 stålet 5 er bundet til to i vinkel til hverandre dannede flater av det kompakterte legeme 3.
Metallurgisk undersøkelse viste at den rustfrie stålmatrise inneholdt en austenitisk struktur med noen intergranulære kromkarbider betegnet som sensitisering, hvilket er typisk for langsomt avkjølte austenitisk rustfritt stål etter sintring. Sensitisering kan elimineres ved en etterfølgende oppløsningsvarmebehandling. Med grenseflatene mellom sementert karbid-rustfrie stålmatrise inneholdt en kontinuerlig bindesone med en tykkelse på ca. 15 pm av en legering i det vesentlige bestående av jern og kobolt. De dispergerte sementerte karbidpartikler synes frie for termisk sprekking og mer enn minimal mengde oppløsning, smelting eller degradering av den dispergerte karbidfase eller nær de indre grenseflater. Det kunne observeres en viss smeltning eller blanding av rustfritt stål og en viss degradering av karbidene hvor det smeltede metall var kommet i kontakt med karbidene på overflaten av kompositten. Imidlertid under komposittens overflate var de indre grenseflater generelt skarpe bortsett fra den ovenfor nevnte jern-kobolt leger-ingsdiffusjonssone. Ingen potensielt skadelige konsentra-sjoner av etafaser ble observert.
Prøvestykket ble gjentatte ganger (fem og seks ganger) slått mot en kule-"peen"-hammer ved romtemperatur og ved tempera-turer for flytende nitrogen (-195°C) og ble funnet å ha god støtresistens med lite tegn på sprøhetsstrekning. Det bør bemerkes at med en noe høyere vektprosentandel av sementerte karbider i kompositten kan støtmotstandsevnen nedsettes noe, mens motstandsevnen mot slitasje og borepenetrering vil forøkes.
Mikrohårdhetsmålinger av en seksjon av den støpte gravetann viste midlere hårdheter (fordypninger) på hhv. 75 R"C" , 29 R"C" og 38 R"C" innen en tverrlinje av den sementerte karbid, del 304L rustfrie stål og 4340 stål (3,2 mm fra de rustfrie stålgrenseflater).
Eksempel 2
En boreresistent låseboks 10 vist i fig. 1, ble fremstilt ved å støpe smeltet 4340 lavlegert stål rundt sintrede 304L rustfrie stål-karbid plater (100 mm lange x 64 mm brede x 3-4,7 mm tykke) og plater (82 mm lange x 64 mm brede x 3-4,7 mm tykke). Posisjonen for hver av de sintrede plater 12 er vist med stiplede linjer. Platene ble fremstilt ved jevnt å blande en blanding av 50 vekt# 1,68 - 3,3 mm kobolt sementerte wolfram karbidbiter, 50 vekt56 < 0,149 mm AISI 304L rustfritt stålpulver og 10,0 vekt£ bindemidler (Chloruthene NU og 0,75 etylcellulose).
Matrisen av rustfritt stålpulver inneholdende den dispergerte hård-karbidfase ble plassert i en polyuretan-
form tilpasset platedimensjonene. Formen ble deretter forseglet, plassert i en gummipose som ble evakuert og forseglet og deretter presset isostatisk ved 241,3 x lO^Pa. Den kompakte flate ble etterat den var fjernet fra gummi-posen og formen sintret I en vakuumovn ved 1150°C i 60 min.
De boreresistente plater ble deretter plassert i front, bak og sidene av låsbokshulrommet i formen.
Fig. 3 viser et snitt gjennom en sandform 30 med et hulrom dannet mellom overkassen 32 og underkassen 34. De sintrede plater 12 er vist holdt i stilling I sidevegghulrommene ved hjelp av spikre 36 og 40 som er innbakt i underkassedelen av støpeformen 30. Sementerte karbidpartikler 42 er lagt på bunnoverflaten av hulrommet. Før påsetting av overkassen 32 på underkassen 34 ble de sementerte karbidpartikler 42 og platene 12 forvarmet. Overkassen 32 ble deretter lagt på underkassen 34 og smeltet 4340 lavlegert stål ble hellet i formens hulrom.
Hensikten med foreliggende oppfinnelse ved denne sikkerhets-utførelse er å tilveiebringe en låsboks med 3 mm tykke sintrede rustfrie stål-sementerte karbldplater innelukket I stål for beskyttelse mot borepenetrering.
Det er en ytterligere hensikt og nytt trekk ved foreliggende oppfinnelse at når det fremstilles en låsboks at platen eller platene vil bibeholde sin form og at karbidpartiklene forblir jevn dispergert i platene når smeltet stål støpes rundt dem for å gjenfylle resten av vegghulrommene for låseboksen. Etter ødeleggelse av to betong 3 mm borehoder var frontseksjonen 14 av låseboksen 10 vist i fig. 1 ikke gj ennomtrengt.
Et snitt tatt langs låseboksen inneholdende den karbid-rustfrie stålplate er vist i fig. 2. Det var liten smeltning av det rustfrie stål når den smeltede stållegering ble støpt rundt den sintrede rustfrie stål/karbidplate og karbiden forblir jevnt dispergert i platen 12. Det var svært liten karbidnedbrytning og et minimum av sprø fase ved grenseflatene mellom karbid og 4340 stålet. En metallurgisk binding ble dannet mellom den austenitiske struktur i det rustfrie stål og 4340 støpestålstrukturen. Karbidpartiklene 42 I bunnen av veggen 20 i boksen kan erstattes med plate identiske eller tilsvarende vist i sideveggene 22.
Eksempel 3
Bore- og støtresistente 4 mm tykke plater ble fremstilt.
15 plater besto av en jevnt blandet blanding av 60 vektsk 2,4 - 3,2 mm koboltsementerte wolframkarbidspon, 40 vekt#
< 0,149 mm 304L rustfritt stålpulver, 2 vekt#
"Chloruthene NU", 1 vekt& etylcellulose og 0,25 vekt£ armidovoks. En annen gruppe av 15 plater ble fremstilt med 70 vekt$ (2,4 - 3,2 mm) cementerte karbidspon og 30 vekt#
(< 0.149 mm) 304L rustfritt stålpulver ble tilsvarende blandet. Armidvoksen og etylcellulosen ble tilsatt pulverblandingen under blanding som pressesmøremiddel for å forhindre segresjon av karbidpartiklene under blanding og ved fylling av formen. Deretter ble matrisepulverblandingen inneholdende den dispergerte harde karbidfase pakket i en forform fremstilt av polyuretan. Den pakkede form med et egnet dekkende deksel ble deretter forseglet og plassert i en gummipose eller ballong som ble evakuert, forseglet og presset isostatisk ved ca. 241,3 x lO^Pa. Platene ble deretter sintret i en vakuumovn i 1150"C i 60 min. Disse plater kan nu innarbeides i en støp under anvendelse av de tidligere beskrevne støpeteknikker eller ved hvilken som helst annen kjent støpemetode.
Claims (1)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av et seigt, sliteresistent formlegeme med en sintret, penetreringsresistent del som utviser hardmetallpartikler som er bundet til en matrise av rustfritt stål og som i det vesentlige er anordnet innenfor denne matrise , hvorved den penetreringsresistente del i det minste delvis er nedsatt i en annen matrise av støpestål og er bundet til denne, ved å kompaktere en blanding av hardmetallpartiklene og et sinterstålpulver av rustfritt stål til et presslegeme, å sintre presslegemet og å støpe en stålsmelte om presslegemet, karakterisert ved at 30 til 80 vekt# hardmetallpartikler av wolframkarbid og kobolt og/eller nikkel som bindemiddel med en partikkelstørrelse på mellom 1,68 og 3,3 mm blandes med 20 til 70 vekt# av pulverformig rustfritt stål, og at pulverblandingen kompakteres ved et trykk på mer enn 68,9 x lO^Pa og sintres ved en temperatur på mellom 1038" og 1232'C i 20 til 90 minutter.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US25779581A | 1981-04-27 | 1981-04-27 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO821367L NO821367L (no) | 1982-10-28 |
NO159147B true NO159147B (no) | 1988-08-29 |
NO159147C NO159147C (no) | 1988-12-07 |
Family
ID=22977779
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO821367A NO159147C (no) | 1981-04-27 | 1982-04-26 | Fremgangsmaate ved fremstilling av seigt sliteresistent formlegeme. |
Country Status (23)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS57184570A (no) |
KR (1) | KR870001312B1 (no) |
AU (1) | AU536171B2 (no) |
BE (1) | BE892988A (no) |
CA (1) | CA1192019A (no) |
CH (1) | CH652752A5 (no) |
DE (1) | DE3214552C2 (no) |
DK (1) | DK162881C (no) |
ES (1) | ES8403052A1 (no) |
FI (1) | FI821423L (no) |
FR (1) | FR2504426B1 (no) |
GB (1) | GB2098112B (no) |
IE (1) | IE52547B1 (no) |
IL (1) | IL65573A0 (no) |
IT (1) | IT1150806B (no) |
LU (1) | LU84105A1 (no) |
MX (1) | MX161611A (no) |
NL (1) | NL8201494A (no) |
NO (1) | NO159147C (no) |
NZ (1) | NZ200325A (no) |
PT (1) | PT74804B (no) |
SE (1) | SE454058B (no) |
ZA (1) | ZA822179B (no) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01287242A (ja) * | 1988-05-11 | 1989-11-17 | Hitachi Ltd | 表面改質部品およびその製法 |
FR2667809B1 (fr) * | 1990-10-11 | 1994-05-27 | Technogenia Sa | Procede pour la realisation de pieces a surface antiabrasion. |
US5241738A (en) * | 1991-03-21 | 1993-09-07 | Howmet Corporation | Method of making a composite casting |
US5241737A (en) * | 1991-03-21 | 1993-09-07 | Howmet Corporation | Method of making a composite casting |
US5678298A (en) * | 1991-03-21 | 1997-10-21 | Howmet Corporation | Method of making composite castings using reinforcement insert cladding |
US5332022A (en) * | 1992-09-08 | 1994-07-26 | Howmet Corporation | Composite casting method |
US5981083A (en) * | 1993-01-08 | 1999-11-09 | Howmet Corporation | Method of making composite castings using reinforcement insert cladding |
DE4332744A1 (de) * | 1993-09-25 | 1995-03-30 | Friatec Rheinhuette Gmbh & Co | Verfahren zum Gießen von Formteilen |
GB2351686B (en) * | 1999-05-11 | 2003-02-26 | Honda Motor Co Ltd | Molded article of metal matrix composite and method for making such an article |
JP3915774B2 (ja) | 2003-12-05 | 2007-05-16 | トヨタ自動車株式会社 | 車両の減速制御装置 |
JP4532527B2 (ja) * | 2007-06-27 | 2010-08-25 | 株式会社栗本鐵工所 | 鋳造複合材 |
ES2327481B1 (es) * | 2007-08-07 | 2010-09-29 | Italtractor Itm S.P.A. | Procedimiento para realizar herramientas metalicas revestidas con material resistente a la abrasion. |
WO2010136055A1 (en) * | 2009-05-29 | 2010-12-02 | Metalogenia S.A. | Wear element for earth working machine with enhanced wear resistance |
ES2408694B1 (es) * | 2011-11-11 | 2014-04-29 | Bellota Agrisolutions, S.L. | Punta para reja de arado, proceso y molde de arena para su fabricación. |
ITUD20120159A1 (it) * | 2012-09-14 | 2014-03-15 | F A R Fonderie Acciaierie Roiale S P A | Procedimento per la fabbricazione di getti in acciaio |
WO2015103670A1 (en) * | 2014-01-09 | 2015-07-16 | Bradken Uk Limited | Wear member incorporating wear resistant particles and method of making same |
CN113117907A (zh) * | 2019-12-30 | 2021-07-16 | 广州市拓道新材料科技有限公司 | 一种耐磨旋流器及其制造方法 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE550740C (de) * | 1932-05-14 | Siemens & Halske Akt Ges | Feuer- und einbruchsicherer Koerper fuer die Wandung von Geldschraenken, Tresoren, Safes u. dgl. | |
DE672257C (de) * | 1936-11-11 | 1939-02-27 | Meutsch Voigtlaender & Co Vorm | Verfahren zum Herstellen von Werkstuecken, die mit Hartmetallauflagen oder -einlagen versehen sind |
DE1133089B (de) * | 1954-12-07 | 1962-07-12 | Georg Hufnagel Fa | Verfahren zum Herstellen von Werkzeugen fuer die spanabhebende Bearbeitung durch Umgiessen gesinterter Koerper, insbesondere Hartmetallkoerper |
GB861349A (en) * | 1958-02-24 | 1961-02-15 | Serveo Mfg Corp | Hard facing material and method of making |
NL275996A (no) * | 1961-09-06 | |||
DE1508887A1 (de) * | 1966-08-27 | 1970-03-05 | Kloth Senking Ag | Mit stueckigen Einschlusskoerpern versehener Gussteil |
DE2365747C3 (de) * | 1973-07-13 | 1978-06-08 | Verschleiss-Technik Dr.-Ing. Hans Wahl Gmbh & Co, 7302 Ostfildern | Gegossener Schlagkörper |
DE2457449A1 (de) * | 1974-12-05 | 1976-06-10 | Wolfgang Gummelt | Verbundgusstueck |
US4043611A (en) * | 1976-02-27 | 1977-08-23 | Reed Tool Company | Hard surfaced well tool and method of making same |
DE2630932C2 (de) * | 1976-07-09 | 1984-03-15 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Verschleißfester Verbundwerkstoff |
US4101318A (en) * | 1976-12-10 | 1978-07-18 | Erwin Rudy | Cemented carbide-steel composites for earthmoving and mining applications |
GB1582574A (en) * | 1977-05-14 | 1981-01-14 | Permanence Corp | Method of forming a metal-metallic carbide composite |
-
1982
- 1982-03-22 CA CA000398997A patent/CA1192019A/en not_active Expired
- 1982-03-24 GB GB8208674A patent/GB2098112B/en not_active Expired
- 1982-03-26 AU AU81992/82A patent/AU536171B2/en not_active Ceased
- 1982-03-30 ZA ZA822179A patent/ZA822179B/xx unknown
- 1982-04-06 IE IE809/82A patent/IE52547B1/en unknown
- 1982-04-07 NL NL8201494A patent/NL8201494A/nl not_active Application Discontinuation
- 1982-04-08 IT IT20649/82A patent/IT1150806B/it active
- 1982-04-14 CH CH2241/82A patent/CH652752A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-04-16 NZ NZ200325A patent/NZ200325A/en unknown
- 1982-04-20 DE DE3214552A patent/DE3214552C2/de not_active Expired
- 1982-04-22 LU LU84105A patent/LU84105A1/fr unknown
- 1982-04-22 IL IL65573A patent/IL65573A0/xx unknown
- 1982-04-23 MX MX192401A patent/MX161611A/es unknown
- 1982-04-23 FI FI821423A patent/FI821423L/fi not_active Application Discontinuation
- 1982-04-23 KR KR8201794A patent/KR870001312B1/ko active
- 1982-04-26 PT PT74804A patent/PT74804B/pt unknown
- 1982-04-26 SE SE8202583A patent/SE454058B/sv not_active IP Right Cessation
- 1982-04-26 NO NO821367A patent/NO159147C/no unknown
- 1982-04-26 DK DK185982A patent/DK162881C/da active
- 1982-04-27 JP JP57069694A patent/JPS57184570A/ja active Granted
- 1982-04-27 ES ES511755A patent/ES8403052A1/es not_active Expired
- 1982-04-27 BE BE0/207937A patent/BE892988A/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-04-27 FR FR8207233A patent/FR2504426B1/fr not_active Expired
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4608318A (en) | Casting having wear resistant compacts and method of manufacture | |
NO159147B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av seigt sliteresistent formlegeme. | |
US5066546A (en) | Wear-resistant steel castings | |
JP4884374B2 (ja) | 地面穿孔用ビット | |
AU695583B2 (en) | Double cemented carbide inserts | |
US4017480A (en) | High density composite structure of hard metallic material in a matrix | |
US4146080A (en) | Composite materials containing refractory metallic carbides and method of forming the same | |
US20080101977A1 (en) | Sintered bodies for earth-boring rotary drill bits and methods of forming the same | |
WO2009086081A4 (en) | Silicon carbide composite materials, earth-boring tools comprising such materials, and methods for forming the same | |
GB2053269A (en) | Wear resistant composite material method for its production and use of the composite material | |
EP0046209B1 (en) | Steel-hard carbide macrostructured tools, compositions and methods of forming | |
US9056799B2 (en) | Matrix powder system and composite materials and articles made therefrom | |
CA1322829C (en) | Wear-resistant steel castings | |
JPS6127454B2 (no) |