NO157372B - Anordning til aa presse ut vaeske av en fuktig masse og fremgangsmaate for kontinuerlig utdrivning av vaeske fra en fuktig masse ved sammenpressing av massen. - Google Patents

Description

Denne oppfinnelse vedrører en anordning til å presse ut væske av en fuktig masse av den art som omfatter en passasje med en innløpsende for tilføring av masse i form av en kontinuerlig massestrøm, hvilken passasje er dannet mellom to i forhold til hverandre i sin lengderetning bevegelige, baneformede, i det minste til dels væskegjennomtrengelige legemer, med innretninger til gradvis og suksessiv oppbygning av trykk i massens bevegelsesretning i passasjen som slutter med en utløpsende for kontinuerlig tømming av massen som i det vesentlige er befridd for fuktighet. Oppfinnelsen omfatter også en fremgangsmåte for kontinuerlig utdriving av væske fra en fuktig masse ved sammenpressing av massen.

Forskjellige anordninger til å presse ut væske av en

fuktig masse er tidligere kjent. Tysk patentskrift 374 811 omtaler en fruktpresse med endeløse kjeder som beveger seg i et pressekammer med perforert bunn. En sylindrisk fruktpresse med ringformet presserom og med sylindrisk innermantel og yttermantel av perforert materiale er beskrevet i dansk patentskrift 37

726. Norsk patentskrift 147 981 beskriver et apparat for utpressing av væske fra væskeholdige materialer med en skrue-transportør som mater massen i mellomrommet mellom to konver-gerende endeløse transportbånd bestående av silduker som beveger seg med samme hastighet.

Tysk patentsktift 185 654 beskriver en anordning til løsning og pressing av f.eks. rødbeter og som omfatter to endeløse bånd som konvergerer mot hverandre og som kan reguleres både med hensyn til retning og hastighet. Tysk DE-US 2 431 572 omtaler en filterpresse for avvanning av en suspensjon mellom to endeløse baner av finmasket trådukmateriale eller lignende. Banene styres av valser med forskjellig størrelse langs en buktet bevegelsesbane. Tysk DE-US 2 754 386 omtaler en avvanningspresse med et pressparti som er lagt mellom to avvanningsbånd over periferien av en roterende sylinder. Avvanningsbåndene kan løpe med innbyrdes forskjellig hastigheter.

Hensikten med denne oppfinnelse er å tilveiebringe et apparat av denne innledningsvis nevnte art og som tillater opprettholdelse av et kontrollert differensialt trekk under hele avvanningsprosessen.

Anordningen ifølge oppfinnelsen utmerker seg i det vesentlige ved at passasjen er en kanal med fire vegger og konstant firkantet tverrrsnitt, hvor tre av veggene sammen danner en U-formet renne som er bevegelig i forhold til den fjerde vegg, og hvilke vegger i det minste delvis er perforerte, og hvor den bevegelige sideveggseksjon frembringer en dynamisk friksjonskraft mellom kanalens innerflate og den fuktige masse for avgrensning av en trykksone med lavere trykk enn det nevnte aksialtrykk for derved å tilveiebringe en trykkdifferanse gjennom massen for å tvinge væsken i massen til å renne ut av massen på tvers av massens bevegelses-retning og ut av kanalen gjennom kanalveggens perforeringer. Fordelen ved denne utførelse er at det oppnås en høy væskeutdrivingsgrad i forhold til den energi som anordningen må tilføres under drift.

Fremgangmåten for kontinuerlig utdrivning av væske fra en fuktig masse ved sammenpressing av massen og utført i samsvar med oppfinnelsen utmerker seg stort sett ved at

(a) den fuktige massen mates som en kontinuerlig strøm til innløpsenden av en kanal som i det minste i sin arbeidsseksjon har perforeringer, hvilken seksjon har konstant tverrsnitt, (b) aksialt trykk frembringes i den fuktige masses indre, (c) en bevegelig sideveggseksjon av kanalen beveges kontinuerlig i kanalens aksialretning langs i det minste arbeidsseksjonen, hvor den bevegelige sideseksjon har et overflateareal som er større enn overflatearealet av den resterende sideveggseksjon av kanalen, for derved kontinuerlig å forskyve massen aksialt langs i det minste arbeidsseksjonen og for å danne en dynamisk friksjonskraft mellom den bevegelige sideveggseksjon og den fuktige masse, hvorved det dannes et trykk som er mindre en aksialtrykket for opprettelse av en lavtrykksone mellom sideveggseksjonen og den fuktige masse som tvinger væsken i den fuktige masse til å forflyttes på tvers av massens bevegelsesretning og til å renne ut gjennom perforeringene av kanalen, og (d) kontinuerlig tømming av massen som bare inneholder mindre mengder væske gjennom kanalens utløpsende. Oppfinnelsen skal forklares nærmere nedenfor ved hjelp av eksempler og under henvisning til tegningene hvor Fig. 1 viser et skjematisk oppriss av trykksystemet ifølge denne oppfinnelse for kontinuerlig uttrekning av væske fra en fuktig masse basert på en rettlinjet kanal med konstant tverrsnitt, fig. 2 viser en skjematisk illustrasjon av det system som er vist på fig. 1 for kontinuerlig uttrekning av væske fra den fuktige masse, fig. 3 viser en skjematisk illustrasjon av et eksempel av denne oppfinnelse som vist på fig. 1, hvor en av sideveggene holdes i ro. Fig. 3A er et tverrsnitt sett langs linjen A-A på fig. 3, fig. 4 er en skjematisk illustrasjon av et annet eksempel på systemet ifølge denne oppfinnelse for kontinuerlig uttrekning av en væske fra en fuktig masse hvor et av elementene som danner kanalen, utgjøres av et drevet hjul, mens det andre element holdes i ro for derved å definere en sirkulært beliggende kanal mellom nevnte elementer, gjennom hvilken den fuktige masse beveges, og fig. 4A er et tverrsnitt sett langs linjen B-B på fig. 4.

Under henvisning til tegningene og da særlig fig. 1 er det vist et først eksempel på denne oppfinnelse, hvor det er illustrert et system for kontinuerlig uttrekning av en væske fra en fuktig masse. Fig. 2 illustrerer væskeuttrekningsmeka-nismen, som utgjør det prinsipp på hvilket operasjonen av systemet vist på fig. 1 er basert. Som generelt vist på disse to figurer omfatter systemet en kanal A med rektangulært tverrsnitt, hvilken kanal strekker seg mellom innløpet I og utløpet 0 for systemet. Som vist har kanalen A en aktiv sidevegg 1 og en passiv sidevegg 2. Den aktive sidevegg 1 utgjøres av et flertall panelseksjoner. Hver av nevnte panelseksjoner har et tverrgående panel 1' og et motstående tverrgående panel 3'

idet kun ett av dette motstående laterale panel 3' er vist på : denne figur. Panelseksjonene danner sammen en kanal med rek-

tangulært tverrsnitt motstående til panelet 2'. Kanalen er dannet av rette seksjoner mellom innløpet I og utløpet.0, idet et flertall av disse stive paneler 1', 2' og 3' utgjøres av-et

tynt, stivt materiale som er utstyrt med perforeringer 4. Perforeringene er tilstrekkelig i antall og størrelse for å tillate en væske i kanalen å strømme ut av denne gjennom perforeringene.

Hver av de laterale paneler 3' festet side til side på motstående kanter av det tverrgående panel 1' beveger seg selv langs kanalen A på føringselementer (ikke vist), hvilke elementer kan være av en hvilken som helst kjent type. Panelene 2'

på den passive sidevegg 2 beveges også i samme retning som panelene på den aktive sidevegg 1, men med en hastighet som er lik eller mindre enn den til den aktive sidevegg.

Uttrekningskanalen tilføres en fuktig masse ved hjelp av en matemekanisme 5, slik som en spiralnateskrue. Ifølge det viste utførelseseksempel skjer matingen aksialt og produserer ved hjelp av sin dyttekraft et innløpstrykk P^ og et utløps-trykk PQ på den fuktige masse som transporteres langs kanalen A. Trykket øker mot utløpet 0 på kanalen A.

Under særlig henvisning til fig. 2 skal det anføres at det aksiale trykkPproduserer et differensialtrykk mellom det aksiale trykk som tilføres i den sentrale sone på kanalen og de sva-kere trykk skapt i kontaktsonen mellom de bevegende paneler og den fuktige masse. Dette trykkdifferensial forårsaker at væsken i den fuktige masse strømmer i en i alt vesentlig tverrgående retning til den fuktige masses bevegelsesretning. Det vil si væsken i den fuktige masse rettes mot periferien på kanalen A hvor en utfiltrering eller uttrekking av væsken oppnås gjennom perforeringene 4 anordnet i de forskjellige paneler. Det svake periferiske trykk skapes av friksjonskraften som oppstår mellom den fuktige masse og panelene. Mengden av fuktig masse ved ut-løoet 0 så vel som det aksiale trykk, kan kontrolleres ved en stiv port 6 som er roterbart festet til enden på en oppsamlings-kanal 7 med de samme tverrsnittsdimensjoner som kanalen A.

Den fuktige masse beveges sakte fra innløpet I til utløpet 0 med en hastighet som er forskjellig fra bevegelseshastigheten til den aktive og den passive sidevegg, hvorved det skapes dynamiske friksjonskrefter mellom den indre overflate på panelene og den fuktige masse, hvilke friksjonskrefter forårsaker laterale trykk som er lavere enn trykket i den sentrale sone på kanalen, hvorved det skapes di fferensialtrykk som bringer væsken til å strømme fra senteret av den fuktige masse mot de perforerte sidevegger på panelene og også mot den bakre det på kanalen, hvorved væsken i den fuktige masse overføres mot det ytre av massen. Det skal anføres at de dynamiske friksjonskrefter så vel som det aksiale trykk øker fra innløpet I til utløpet 0 til kanalen. Denne økning i friksjonskrefter gjør at den fuktige masse blir mindre og mindre fuktig etter hvert som den beveges mot kanalens utløp. Ved innløpet til kanalen I inneholder den fuktige masse store volum med væske og denne væskemengde avtar progressivt etter hvert som den fuktige masse beveges langs kanalen mot utløpet, forårsaket av den kontinuerlige utdrivning av væske mot det ytre av kanalen. Med andre ord den fuktige masse blir mer og mer fast og friksjonskraften og trykket ved dens kontaktpunkt med sideveggene på kanalen øker til en maksimal verdi ved utløpet 0. Overføring av væske mot det ytre av kanalen forbedres ved utformingen av systemet, idet den fuktige masse presses sammen og deformeres til fiberpartikler langs hele kanalen, hvilket igjen forbedrer utdrivningen av væske.

Systemet kan forbedres ved å bevege panelene 3' og 1' på de aktive sidevegger og de passive sidevegger med forskjellige hastigheter for derved å presses sammen og forme den fuktige masse for derved å forbedre utdrivningen av vann fra massen. Ved et slikt tilfelle beveges den passive sidevegg 2 med en hastighet V2 som er mindre enn hastigheten V-^ til den aktive sidevegg 1. Det laterale trykk P' som påføres konturen av kanalen og de dynamiske friksjonskrefter mellom den fuktige masse og sideveggene generer friksjonskreftene og Friksjonskoeffisienten f2 0<3 fj_så vel som kontaktomkretsene a., og

(se formelen) er forskjellige, hvorved det oppnås dynamiske friksjonskrefter F. som er større enn F2. Da det er vanlig at en fuktig masse har en høy prosentdel med fuktighet, vil på den andre side denne masse fremvise anisotropiske egenskaper som ved foreliggende forhold gjør at det lateriale trykk P' blir mindre enn det aksiale trykk P (se formelen). Som angitt ovenfor bidrar forskjellen mellom friksjonskreftene på hvert panel i bevegelse til en økning i trykket langs kanalen 1 opp til en maksimal verdi PQ ved utløpet 0. Denne maksimalverdi kan styres eller endres ved å modifisere en eller flere av

parameterne P. (trykket ved innløpet), a^ (kontaktomkretsen til den aktive sidevegg ), a_ (kontaktomkretsen til den passive sidevegg), og lengden L til kanalen, målt mellom innløpet I og utløpet 0 (se formelen).

Det er interessant å notere seg at når den passive sidevegg 2 holdes stasjonær, vil hastigheten V2 være null, hvorved systemet for å trekke væske ut av den fuktige masse følgelig blir mer enkel å forstå. Som vist på fig. 3 omfatter væskeutdrivningssystemet i alt vesentlig de samme elementer som vist på fig. 1, men hvor filtreringspanelene som utgjør sideveggen 2, er blitt erstattet med et enkelt, stasjonært panel 2A. Dette panel 2A har perforeringer 4, som vist på fig. 3A, hvilken figur viser et tverrsnitt av kanalen A langs linjen A-A på fig. 3. Videre fremgår det av fig. 3 at tverrsnittet til kanalen er konstant fra innløp til utløp, hvilket gjør det lettere å forstå væskeutdrivningssystemet ifølge denne oppfinnelse.

Som vist på fig. 3 er mekanismen for utdrivning av væske fra den fuktige masse tilsvarende den som tidligere er beskrevet under henvisning til fig. 1 samtidig som mekanismen i alt vesentlig produserer de samme effekter. Det skal imidlertid anføres at siden hastigheten på sideveggen 2A er null, vil forskjellene i hastighet mellom den aktive og den passive sidevegg resultere i en oppbremsning av den fuktige masse som transporteres av sideveggene og som utvikler gjensidige friksjonskrefter, men mot-satte og proporsjonale til de laterale trykk påført av den fuktige masse på de forskjellige sidevegger.

Ifølge dette arrangement er friksjonskraften F2 på sideveggen 2A mindre enn friksjonskraften F, på panelsammenstillingen av den aktive sidevegg på grunn av det faktum at kontakt-overflaten er større mellom den bevegende panelsammenstilling og den fuktige masse samtidig som også friksjonskoeffisienten er større mellom panelsammenstillingen og den fuktige masse.

For imidlerrid å forbedre virkningen av systemet kan friksjonskoeffisienten til sideveggen 2A reduseres ved å overflatebehandle overflaten med et glatt materiale, slik som f.eks. Teflon (registrert varemerke).

Som i tilfellet med væskeutdrivningssystemet ifølge fig. 1 oppnås en kontinuerlig sammenpressing og elting av den fuktige masse hele veien langs kanalen A forårsaket av forskjellen mellom friksjonskreftene og F-, som akkumuleres fra innløpet I til utløpet0på kanalen og det er denne forskjell som bidrar til den progressive økning i trykk opp til dens maksimale verdi<*.>;Denne maksimale verdi er avhengig av forskjellene mellom kontaktomkretsene mellom den filtrerende panelfremstilling som be- ;veges og den faste sidevegg 2A som er stasjonær, de forskjelli- ;ge verdier mellom friksjonskoeffisientene f^ og f 2, lengden L ;på kanalen målt fra innløpet I til utløpet 0 så vel som det innledende trykk tilført matingsmekanismen 5 for matning av fuktig masse. ;Om en antar at kanalen har et konstant rektangulært tverrsnitt, ;kan forholdet mellom disse forskjellige parametere bestemmes ved hjelp av følgende ligning: ;;hvor: ;L er den nødvendige lengde for å utvikle det aksiale trykk ;P, ;b er bredden på den rektangulære seksjon, ;h er høyden på den rektangulære seksjon, ;P' ;k er — , hvilket er forholdet mellom det laterale trykk P' og det aksiale trykk P, ;f^ er friksjonskoeffisienten til panelsammenstillingen som utgjør den aktive sidevegg, ;f2 er friksjonskoeffisienten til den passive sidevegg, P^ er trykket ved innløpet til kanalen ;Man kan derfor kalkulere det aksiale trykk ved en gitt distanse fra innløpet av kanalen som følger: ;Det skal anføres at fra ovennevnte formel vil, for parame-terverdier av b, h, k, f-^ og f 2, trykket øke eksponensialt med lengden L og proporsjonalt til initialtrykket P^ påført den fuktige masse ved innløpet til kanalen. Økende lengde L av kanalen vil imidlertid resultere i en økning av dimensjonen i systemet. På den annen side er det lettere å påvirke initialtrykket P^ ved bruk av en hvilken som helst type mateanordninger bereg-net på mating av fuktig masse,hvorved ovennevnte ulemper vil kun-ne unngås. Ved dette arrangement vil utdrivningen av væske fra den fuktige masse funksjonere fullgodt og effektivt i overens-stemmelse med trykkdifferensialet omtalt tidligere. ;Generelt sett driver foreliggende system væske kontinuerlig ut av en fuktig masse ved å sette massen under trykk. En slik løsning inneholder en hel rekke viktige karakteristika i sammenligning med andre mekaniske systemer kjent innen teknikkens stand. Løsningen tilveiebringer en forbedret tilbakeholdings-tid av den fuktige masse innvendig i kanalen, hvilket resulterer i et forbedret væskeutdrivningssystem. Tilbakeholdelsestiden av fuktig masse er avhengig av flere faktorer, slik som produk-sjon av massen som er kontrollert av styreanordningen 6 festet til kanalens utløp, det avgrensede volum mellom innløpet og ut-løpet til kanalen så vel som gjennomsnittlig tetthet av den fuktige masse som transporteres gjennom systemet. Det er viktig å være oppmerksom på at med dimensjoner tilsvarende som for de kjente systemer, så vil dette utdrivningssystem ved bruk av differensialtrykk etablert mellom friksjonskraften mellom kon-taktoverflåtene og den fuktige masse tilveiebringe en tilbake-holdelsestid åv den fuktige masse som er i det minste tre ganger høyere enn for de hittil kjente systæmer. Dette resulterer i en vesentlig økning av anvendeligheten av denne oppfinnelse. ;Fig. 4 illustrerer et annet eksempel av det kontinuerlige væskeutdrivningssystem ifølge denne oppfinnelse, hvor væske drives ut av en fuktig masse. Eksemplet utgjør en variant av systemet ifølge fig. 3. Systemet ifølge fig. 4 er ikke avhengig av så stor plass som løsningen vist på fig. 3, dette fordi ledningen 15 utgjøres av en seksjon av en sirkulær bue istedenfor å strekke seg rettlinjet. Forøvrig har begge systemer mange felles karakteristika. Ifølge eksem<p>let vist på fig. 4 er den passive eller utvendige sidevegg holdt stasjonær og denne kan være dannet av en enkel enhet, hvis innvendige overflate er glatt for å redusere friksjonskraften i kontaktområdet med den fuktige masse. Sideveggen 9 er holdt fast ved hjelp av en stiv ramme 8 som fullstendig omgir systemet. Andre felles karakteristika av dette system består i det faktum at tverrsnittet på kanalen eller ledningen 15 også er konstant og rektangulært. ;I dette spesielle eksempel er den drevne (aktive) sidevegg ;1 av systemet på fig. 3 erstattet med et hjul 10 som også kan drives av en motor og som er drevet med en i alt vesentlig konstant hastighet. Systemet fungerer på samme måte som systemet ifølge fig. 3. Det motoriserte hjul 10 er utstyrt med en aktiv sidevegg dannet av en periferisk beliggende flat vegg 16 på" hvilken er festet laterale perforerte sidevegger 12 som holdes i po-sisjon ved hjelp av avstivningsribber 11 (se fig. 4A). Den periferiske vegg 16 er også utstyrt med perforeringer 13, gjennom hvilke væsken kan strømme. I dette spesielle eksempel er mengden av væske i den fuktige masse kontrollert av kontrollplaten 6 som er hengslet til den oppsamlende utløpskanal 14 anordnet ved utløpet av overføringsledningen. Ved innløpet til overfø-ringsledningen tilføres den fuktige masse ved hjelp av en hvilken som helst konvensjonell foringsanordning 5, idet produksjo-nen fra foringsanordningen kan styres som en funksjon av syste-mets variable parametere, slik som beskrevet ovenfor i forbin-delse med fig. 3, under hensyntagen til den ønskede tilbakehol-delsestid for den fuktige masse innvendig i kanalen 15. ;Det skal anføres at friksjonskraften på den aktive sidevegg i hjulet forblir meget høyere enn friksjonskraften på den indre ovetflate på det ytre panel 9, da friksjonsoverflaten på de periferiske vegger 16 og 12 er større enn friksjonsoverflaten på den ytre sidevegg 9. Friksjonskoeffisientene kan økes på den aktive sidevegg og reduseres på sideveggen 9 ved hjelp av egnede midler, såsom utsparinger anordnet i nevnte aktive sidevegg eller overflatebehandling av den indre overflate på veggen 9 med et glatt materiale som skaper svært liten motstand, slik som Teflon (registrert varemerke). Som angitt ovenfor bidrar forskjellen mellom de to friksjonskrefter til den progressive økning av trykket langs kanalen for oppnåelse av et maksi-malt trykk ved oppsamlingskanalen 14. Under hele bevegelsen vil følgelig væsken i den fuktige masse trekkes ut ved hjelp av trykket mot omkretsen til hjulet og gjennom perforeringene tilveie-brakt i veggen 16 på hjulet, gjennom de perforerte sidevegger eller paneler 12 og gjennom det ytre panel 9, slik at væsken i den fuktige masse kontinuerlig avtar fra inngangen I til utgan-gen 0 i systemet. Som tidligere angitt blir trykket høyere og høyere mot utløpet på kanalen, mens væsken i massen kontinuerlig avtar. ;Vinkelen a vist på fig. 4 er valgt som den riktige vinkel som gir den effektive lengde eller arbeidsdel av ledningen 12. Variasjon av denne vinkel vil selvfølgelig påvirke det maksimale trykk som en kan oppnå ved utløpet 0 i systemet. Jo større vinkel jo høyere vil trykket være ved utløpet. ;Det er klart at ovennevnte system innebærer mange fordeler og særpreg som ikke finnes i de hittil kjente systemer. Nevnte beskrevne og illustrerte utførelseseksempler tilveiebringer et konstant rektangulært tverrsnitt fra innløpet til utløpet, hvilket tverrsnitt tillater passasje av store fremmede legemer som kan være sammendynget med den fuktige masse. For en kanal som har den samme lengde som kanalen ifølge teknikkens stand, skal det videre anføres at kvantumet med fuktig masse som er lag-ret i kanalen ved løsningen ifølge denne oppfinnelse samt tilbakeholdelsestiden for massen i kanalen, er bedre, faktisk i det minste tre til fem ganger bedre, enn ved løsningen ifølge teknikkens stand. Med andre ord, for en gitt tilbakeholdelses-tid vil lengden på kanalen eller arbeidsdelen av kanalen være i det minste tre til fem ganger kortere enn utdrivningskanalen benyttet ifølge teknikkens stand. Kontroll på den mengde væske i massen og på det maksimale, aksiale trykk påført den fuktige masse oppnås enkelt ved økning av motstanden på massen som over-føres ved utløpet av kanalen og ved enkle mekaniske anordninger. I alle eksempler på foretrukne utførelser av denne oppfinnelse beskrevet ovenfor er antall deler benyttet i dette system vesentlig mindre sammenlignet med antall deler ifølge teknikkens stand, hvilket innebærer en vesentlig reduksjon i vekt på appa-ratet som utgjør dette system. Videre skal det anføres at konstruksjonskostnadene for systemet og operasjons- og vedlike-holdskostnadene er vesentlig redusert. Ved det system som er beskrevet og vist på fig. 4, øker det innvendige trykk gradvis fra innløpet til utløpet ved å bevege den fuktige masse ved hjelp av et friksjonshjul, hvilket også er uavhengig av matean-ordningen. Massens egenskaper, væskeinnhold så vel som kvali-tet med hensyn til fuktighet ved utløpet forblir alltid konstant. Det skal dessuten anføres at utdrivningen av væske gjennom perforeringene lettes ved at væsken beveges på tvers av den fuktige masses bevegelsesretning i kanalen. Derved tilveiebringes et konstruksjonssystem som har relativt viktig* last- og produksjons-kapasiteter.

Claims (17)

1. Anordning til å presse ut væske av en fuktig masse, av den art som omfatter en passasje (A) med en innløpsende (I) for tilføring av masse i form av en kontinuerlig massestrøm, hvilken passasje er dannet mellom to i forhold til hverandre i sin lengderetning bevegelige, baneformede, i det minste til dels væskegjennomtrengelige legemer (1, 2), med innretninger (5) til gradvis og suksessiv oppbygning av trykk i massens bevegelses-retning i passasjen som slutter med en utløpsende (0) for kontinuerlig tømming av massen som i det vesentlige er befridd for fuktighet, karakterisert ved at passasjen er en kanal med fire vegger og konstant firkantet tverrsnitt, hvor tre av veggene (1, 3, 3') sammen danner en U-formet renne som er bevegelig i forhold til den fjerde vegg (2), og hvilke vegger i det minste delvis er perforerte, og hvor den bevegelige sideveggseksjon (1, 3) frembringer en dynamisk friksjonskraft mellom kanalens (A) innerflate og den fuktige masse for avgrensning av en trykksone med lavere trykk enn det nevnte aksialtrykk for derved å tilveiebringe en trykkdifferanse gjennom massen for å tvinge væsken i massen til å renne ut av massen på tvers av massens bevegelses-retning og ut av kanalen (A) gjennom kanalveggens perforeringer (4).

2. Anordning ifølge krav 1, karakterisert ved at de aktive dvs. relativt bevegelige sidevegger (1) og de passive dvs. relativt ikke bevegelige sidevegger (2) omfatter et antall rektangulære panelseksjoner (1', 3', 2'), og hvor den aktive vegg (1) forskyves ved hjelp av innretninger som forskyver i det minste én av nevnte sidevegger (2).

3. Anordning ifølge krav 1, karakterisert ved at kanalen (A) er formet av en aktiv sidevegg (1) og en passiv sidevegg (2), hvor den aktive sidevegg er formet av et antall panelseksjoner (1', 3') hvor hver panelseksjon omfatter et tverrpanel d') og to sidepaneler (3,3') ved enden av tverrpanelet som strekker seg fra samme sideflate av tverrpanelet, og hvor innretningen til å bibringe massen kontinuerlig bevegelse er en mekanisk forskyvningsinnretning til å forskyve den aktive sidevegg (1) som utgjør den bevegelige sideveggseksjon.

4. Anordning ifølge ett av kravene 1-3, karakterisert ved en ytterligere forskyvningsinnretning til å forskyve den passive sidevegg (2) langs arbeidsseksjonen (A-0) med en hastighet som i det minste er lik hastigheten for forskyvningen av den aktive sidevegg (1).

5. Anordning ifølge krav 3, karakterisert ved at den passive sidevegg (2) er en stasjonær sidevegg (fig. 3).

6. Anordning ifølge krav 4, karakterisert ved at sideveggen (2) er innrettet til å forskyves med mindre hastighet enn hastigheten for den aktive sidevegg (1) og har en friksjonskoeffisient overfor massen som er lavere enn for den aktive sidevegg (1).

7. Anordning ifølge krav 1, karakterisert ved at anordningen omfatter en samlekanal (7) som er festet til kanalens (A) utløpsende (0) og en styreinnretning (6) som er forbundet med samlekanalen for å styre det kontinuerlige uttaket av massen som bare inneholder lite fuktighet, og hvilken styreinnretning (6) også utgjør en innretning for dannelse av det nevnte aksialtrykk.

8. Anordning ifølge ett eller flere av de foregående krav, karakterisert ved at den omfatter en matningsinnretning (5) til å mate fuktig masse til kanalens (A) innløpsende, hvilken matningsinnretning også utgjør en innretning for å danne det nevnte aksialtrykk.

9. Anordning ifølge krav 1, karakterisert ved at kanalen (A) er rettlinjet.

10. Anordning ifølge krav 1, karakterisert ved at kanalen (15) er sirkelbueformet (fig. 4).

11. Anordning ifølge krav 10, karakterisert ved at anordningens aktive sidevegg skyves langs en sirkulær bane ved hjelp av en dreiedrivinnretning, idet den aktive sidevegg er dannet ved en flat omkretsflate (16) av et hjul (10) med påfestede sidevegger (12) som strekker seg ut fra samme sideflate av hjulflaten og hvor hjulets nevnte flate overflate og sideveggene eller sideflatene er perforert (ved 13).

12. Fremgangsmåte for kontinuerlig utdriving av væske fra en fuktig masse ved sammenpressing av massen, karakterisert ved at (a) den fuktige massen mates som en kontinuerlig strøm til innløpsenden av en kanal som i det minste i sin arbeidsseksjon har perforeringer, hvilken seksjon har konstant tverrsnitt, (b) aksialt trykk frembringes i den fuktige masses indre, (c) en bevegelig sideveggseksjon av kanalen beveges kontinuerlig i kanalens aksialretning langs i det minste arbeidsseksjonen, hvor den bevegelige sideseksjon har et overflateareal som er større enn overflatearealet av den resterende sidevegg-seks jon av kanalen, for derved kontinuerlig å forskyve massen aksialt langs i det minste arbeidsseksjonen og for å danne en dynamisk friksjonskraft mellom den bevegelige sideveggseksjon og den fuktige masse, hvorved det dannes et trykk som er mindre enn aksialtrykket for opprettelse av en lavtrykksone mellom sideveggseksjonen og den fuktige masse som tvinger væsken i den fuktige masse til å forflyttes på tvers av massens bevegelses-retning og til å renne ut gjennom perforeringene av kanalen, og (d) kontinuerlig tømming av massen som bare inneholder mindre mengde væske gjennom kanalens utløpsende.

13. Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakterisert ved at differensialtrykket økes gradvis fra kanalens innløpsende til utløpsenden for derved gradvis å redusere væskens andel i massen.

14. Fremgangsmåte ifølge krav 13, karakterisert ved at det benyttes en kanal som har en aktiv sidevegge og en passiv sidevegg hvor den aktive sidevegg er den bevegelige sideveggseksjon, for derved å frembringe en friksjonskraft mellom massen og sideveggenes innerflate og tvinge massens væskestrøm til å renne ut av ledningen gjennom perforeringene i den aktive sidevegg, og hvor forskyvningen av den aktive sidevegg også utgjør trinnet å danne aksialtrykket.

15. Fremgangsmåte ifølge krav 14, karakterisert ved at den passive sidevegg holdes stasjonær og at den også er forsynt med perforeringer for utslipp av væske.

16. Fremgangsmåte ifølge krav 14, karakterisert ved at den passive sidevegg også er anordnet forskyvbar, men med en hastighet som er mindre enn den aktive sideveggs hastighet for derved å frembringe en friksjonskraft mellom den aktive sidevegg og den fuktige masse som er større enn friksjonskraften som finnes mellom den passive sidevegg og den fuktige masse.

17. Fremgangsmåte ifølge krav 14, karakterisert ved at uttaket av masse som er sammenpresset i kanalen for uttrekking av væske styres ved hjelp av en styreinnretning (6) som er festet til en samlekanal som er festet til utløpet (0, 14) av kanalen (A, 15), og hvor den sammenpressede masse oppsamles, og hvilken styreinnretning (6) også utnyttes til å frembringe det nevnte aksialtrykk.