NO154281B - Sjakkel eller lenk for kjettingsammenkopling. - Google Patents
Sjakkel eller lenk for kjettingsammenkopling. Download PDFInfo
- Publication number
- NO154281B NO154281B NO811440A NO811440A NO154281B NO 154281 B NO154281 B NO 154281B NO 811440 A NO811440 A NO 811440A NO 811440 A NO811440 A NO 811440A NO 154281 B NO154281 B NO 154281B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- oxygen
- gases
- reaction zone
- stated
- heating chamber
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 33
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 27
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 21
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 16
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 claims description 15
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 3
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 claims description 3
- 239000006253 pitch coke Substances 0.000 claims description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 230000005012 migration Effects 0.000 claims description 2
- 238000013508 migration Methods 0.000 claims description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 3
- 239000010408 film Substances 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 3
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 3
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 235000014653 Carica parviflora Nutrition 0.000 description 1
- 244000132059 Carica parviflora Species 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000273256 Phragmites communis Species 0.000 description 1
- 235000014676 Phragmites communis Nutrition 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008707 rearrangement Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G15/00—Chain couplings, Shackles; Chain joints; Chain links; Chain bushes
- F16G15/02—Chain couplings, Shackles; Chain joints; Chain links; Chain bushes for fastening more or less permanently
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Clamps And Clips (AREA)
- Hooks, Suction Cups, And Attachment By Adhesive Means (AREA)
- Polyesters Or Polycarbonates (AREA)
- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
- Load-Engaging Elements For Cranes (AREA)
Description
Fremgangsmåte til fremstilling av bituminøst bundne temperaturbestandige formlegemer med stor fasthet, fortrinnsvis av kull, grafitt, petrol- og bek-koks, malm og lignende.
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte til
fremstilling av store, bituminøst bundne formlegemer, som f. eks. blokkanoder for aluminium-elektrolyse, grafittlegemer osv. hvor det termo-plastiske bindemiddel i formlegemet etter an-vendelsen av fremgangsmåten er usmeltelig og
uømfintlig overfor oppløsningsmidler uten at
bindemiddelets bindeegenskaper er blitt ødelagt.
Ved omdannelsen av bindemiddelet til usmeltelig tilstand blir formlegemene overordentlig
faste. Der har vært iakttatt økninger i trykk-fasthet opp til det femdobbelte av trykkfast-heten av ubehandlede, såkalte grønnne formlegemer. Slike formlegemer holder seg meget
stabile selv ved høye temperaturer mellom 500
og 1000° C.
Der er kjent fremgangsmåter til fremstilling
av store formlegemer bundet med bek eller asfalt, f. eks. blokkanoder for aluminiumelektro-
lysen. Etter disse fremgangsmåter blir der frem-stilt knadde blandinger av petrol- og bekkoks i kornet form i størrelser ned til støvfinhet med bek eller asfalt. Disse blandinger presses til formlegemer av ønsket størrelse, og formlegemene blir så i ovner underkastet en kalsinering med en varighet av 10 til 16 dager i temperaturområdet mellom 800 og 1200° C. Ved denne behandling blir det bituminøse bindemiddel i formlegemet befridd for alle flyktige bestanddeler ved fordampning og bindemiddelet forkokset.
Disse fremgangsmåter har den ulempe at bindemiddelets bindeegenskaper blir helt ødelagt ved forkoksningen. Ved fordampning og spalt-ning mister det i blandingen innblandede bindemiddel ca. 40 % flyktige bestanddeler, og der kreves omstendelige tekniske forholdsregler for å rense avdampene og avgassene fra denne prosess før de blåses ut i atmosfæren. En annen ulempe er den overordentlig lange varighet av behandlingen og det store behov for varmeener-gi ved denne fremgangsmåte.
Videre er der fra søkerens sveitsiske patentskrift nr. 344 946 kjent en fremgangsmåte til fremstilling av herdede formlegemer, f. eks. malmbriketter, kullbriketter, plater eller røir. Etter denne fremgangsmåte kan små formlegemer, som f. eks. briketter, av form og størrelse som et egg eller en nøtt eller også plater av for-holdsvis liten tykkelse, fremstilles av termoplas-tiske blandinger av faste stoffer, hvor det ter-moplastiske bindemiddel i formlegemet gjøres usmeltelig og uømfintlig overfor oppløsnings-midler og fastheten av formlegemene derved til-tar i overordentlig stor grad.
Etter denne fremgangsmåte blir kornede til pulverformede, faste stoffer ved opphvirvling og sprøytning med et bindemiddel som er forstø-vet til en tåke, overtrukket med ytterst tynne bitumenfilmer, slik det f. eks. er mulig med den såkalte Impact-prosess som er beskrevet i tysk patentskrift nr. 933 497. Den således fremkomne blanding blir så presset slik at der oppstår porøse homogene formlegemer med et hulromsinnhold av 5—25 volumprosent. Formlegemene blir derpå i en viss tid underkastet innvirkningen av oksygenholdige gasser i temperaturområdet mellom 150 og 300° C. Ved denne behandling blir bitu-menoverflatene som danner veggene av porene i formlegemet, overført til usmeltelig og uoppløse-lig tilstand takket være en innledende partiell oksydasjon med påfølgende intramolekylær om-gruppering jav hydrogenmolekylene.
Like overfor de kjente forkoksning- eller destillasjonsmetoder har denne fremgangsmåte den store fordel å gjøre det mulig å fremstille usmeltelige formlegemer som er stabile selv i høye temperaturområder, på kort tid og ved for-holdsvis lave temperaturer. I praksis forekom-mer hverken fordampnings- eller spaltningspro-dukter, da der arbeides under fordampnings-resp. spaltningstemperaturen.
Ved forsøk på å fremstille store formlegemer, f. eks. blokkanoder for aluminiumelektrolysen, etter den ovenfor beskrevne metode har det vist seg at omdannelsen av det bituminøse bindemiddel til usmeltelig tilstand selv etter lengere behandlingstid og ved så små tykkelser av bitumenhinnene som ca. 1 ^ bare var mulig i et 3—5 cm dypt skikt på yttersiden av formlegemet, mens det indre av formlegemet forble mer eller mindre upåvirket. Det ble iakttatt at omdan-nelsesprosessen i et slikt formlegeme skrider frem sonevis utenfra og innover så lenge der kan innføres tilstrekkelige mengder av oksygenholdige gasser i reaksjonssonen utenfra. Mens oksygentilførselen ved mindre legemer uten videre inntrer av seg selv ved diffusjon, blir reak-sjonsprosessen ved store formlegemer åpenbart avbrutt av mangel på oksygenholdige gasser, da slike gasser ikke kan trenge dypere inn i lege-mene ved diffusjon, så den videre vandring av reaksjonssonen innover i legemet blir forhindret.
Den foreliggende oppfinnelse tar sikte på å overvinne de nevnte vanskeligheter ved søker-nes ovenfor skisserte kjente metode og går i første irekke ut på at behandlingen av relativt store formlegemer med oksygenholdige gasser foretas ved at legemet forsynes med en åpning inn til sitt indre og gassene under virkningen av en trykkforskjell drives gjennom hele tverrsnittet av legemet til eller fra et omgivende varmekammer, idet de presses inn gjennom resp. avgis fra åpningen, slik at legemet passeres av en fremadskridende reaksjonssone.
Som et utførelseseksempel på fremstilling av blokkanoder for aluminiumelektrolysen ved den nye fremgangsmåte blir først en bitumen B 80 i en mengde av ca. 12 % eller mindre blandet med kornet — ned til støvfint — petrolkoks etter den kjente fremgangsmåte ifølge tysk patentskrift nr. 933 497 på en slik måte at hver fast-stoffpartikkel fqr seg blir overtrukket med en ytterst tynn, fortrinnsvis ca. 1 ^ tykk bitumenfilm. Denne blanding blir derpå presset til såkalte grønne elektroder på en slik måte at der oppstår et ytterst porøst formlegeme med svamp-eller korallstokklignende struktur, gjennomsatt med et kommuniserende system av kapillaraktige hulrom hvis begrensningsflater består av bi-tuminøst bindemiddel i ytterst tynne filmer som omgir faststoffpartiklene. Ved fremstilling av slike formlegemer bør det påses at blandingen, som ikke inneholder noe som helst overskudd av fritt bitumen, blir presset på en slik måte at faststoffpartiklene direkte berører hverandre, altså at den mellomliggende bitumenfilm blir trykket til side, mens presstrykket på den annen side allikevel ikke er så høyt at faststoffpartiklene blir trykket istykker, så der ikke eller bare delvis fremkommer partikler med bituminøs om-hylling i formlegemet.
De således pressede formlegemer blir så satt inn i et varmebehandlingskammer og i lengere tid utsatt for innvirkningen av oksygenholdige gasser i temperaturområdet mellom 150 og 300° C, fortrinnsvis 190—-220° C, hvorunder den oksygenholdige gass enten kontinuerlig eller intermitterende tvinges gjennom det porøse formlegeme i tilstrekkelige mengder.
For å tvinge gassen igjennom kan man i det rektangulære formlegeme på et passende sted bore en åpning, som fortrinnsvis smalner av konisk innover, og hvori der ved fijelp av en lufttett masse blir innpasset en tilslutningsrør-stuss. Presslegemet blir så satt på en rist i be-handlingskammeret og rørstussen forbundet med en gassavsugningsanordning. Under oppholdet i varmekammeret blir nu oksygenholdig gass som tilføres varmekammeret, ved hjelp av avsug-ningsanordningen stadig suget utenfra innover gjennom det porøse formlegeme så lenge til den utenfra og innad fremadskridende deloksyda-sjons- og omdannelsessone er trengt frem til det innerste av legemet og de samlede bitumenover-flater, som er fordelt over innerflatene av de innbyrdes kommuniserende kapillaraktige hulrom, er blitt usmeltelige og uoppløselige.
En annen mulighet består i at de oksygenholdige gasser via tilslutningsrørstussen som munner ut i sentrum av formlegemet, ved hjelp av et gasstrykksystem trykkes innenfra og utover gjennom det porøse formlegeme, hvorved man oppnår at reaksjonssonen skrider frem innenfra og utover gjennom legemet.
Istedenfor kontinuerlig kan gjennompres-ningen av behandlingsgassen også utføres intermitterende, f. eks. som følger: Formlegemene an-bringes i varmebehandlingskammeret, og til-slutningsslissene forbindes med et gassavløp. Derpå blir oksygenholdig gass ført inn i varmekammeret gjennom et rørledningssystem og gasstrykket i kammeret høynet fra atmosfæretrykk til ca. 3 ato. Derved blir betraktelige mengder av komprimert oksygenholdig gass innført gjennom det kommuniserende kapillaraktige hulromsystem i formlegemet inn til dets innerste punkt og forsyningen av reaksjonssonen med tilstrekkelige mengder av oksygen dermed sik-ret. Såsnart oksygenet i de oksygenholdige gasser i reaksjonssonen er forbrukt ved partiell oksydasjon, blir varmekammeret luftet så trykket i det indre av formlegemet og i varmekammeret synker til atmosfæretrykk. Såsnart trykkutjev-ning er inntrått, blir oksygenholdig gass påny innført i varmekammeret og trykket påny høy-net til ca. 3 ato. Denne intermitterende gassut-skiftning i formlegemet blir fortsatt så lenge inntil reaksjonssonen har vandret utenfra og innover over hele tverrsnittet av formlegemet.
Ifølge et ytterligere utførelseseksempel blir formlegemet i varmebehandlingskammeret i en viss tid utsatt for innvirkningen av oksygenholdige gasser under atmosfæretrykk, og derpå blir gassen, som ikke lenger inneholder noe oksygen, evakuert fra varmebehandlingskammeret og formlegemets hulromsystem. Derpå blir påny oksygenholdig gass ført inn i varmebehandlingskammeret inntil trykkutjevningen med atmosfæren er gjenopprettet. Denne prosess gjentas så lenge til reaksjonssonen har vandret utenfra og innover gjennom hele tverrsnittet av formlegemet.
Ifølge et ytterligere utførelseseksempel blir begge de nettopp nevnte fremgangsmåter kom-binert med hverandre på den måte at man først høyner trykket av de oksygenholdige gasser i varmekammeret til 3 ato og etter en viss tid evakuerer kammeret med formlegemet for så å la prosessen begynne forfra igjen, inntil reaksjonssonen har vandret utenfra og innover gjennom hele tverrsnittet av formlegemet.
Det kan være fordelaktig ved den oven-nevnte kombinasjon av to prosesser føprst å ar-beide bare med en skiftning mellom atmosfære-og overtrykk og å foreta evakueringen først etter en viss tid for av og til å avgasse hele hulromsystemet i formlegemet. Derved oppnår man å få fjernet damper av flyktige bitumenbestand-deler, som eventuelt kan være oppstått ved til-blandinger i bitumenet i hulromsystemet, og som kan influere på innføringen av oksygenholdige gasser i poresystemet og dermed på re-aksjonssonens fremadskriden. Evakueringen bør hensiktsmessig fremfor alt ikke foretas når reaksjonssonen foregår i det øvre temperaturområde, dvs. over 250° C. For hvis det blir gjort, kan det overtrykk som derved oppstår, føre til at flyktige bestanddeler av bitumenet som ved atmosfæretrykk ennu ikke ble fordampet ved denne temperatur, fordamper og influerer uheldig på reaksj onsprosessen.
Overholdelsen av de angitte reaksj onstem-
peraturer av fortrinnsvis 190—220° C kan opp-nås ved at man styrer reaksjonen ved innføring av kold oksygenholdig gass eller minsker oksy-geninnholdet.
Ved fremstilling av elektroder kan det være fordelaktig mot slutten av reaksj onsprosessen eller etter at denne er avsluttet, å varme opp formlegemene kortvarig til høye temperaturer ved å føre inn hete inerte gasser for å innstille den nødvendige elektriske motstand. Fordelaktig utnytter man til dette formål den forutgående oppvarmning av formlegemet som allerede skjer ved fremstillingsprosessen.
Claims (6)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av bitu-minøst bundne temperaturbestandige formlegemer med stor fasthet, fortrinnsvis av kull, grafitt, petrol- eller bek-koks, malm eller lignende, ved at blandinger, hvori faststoffpartikler er in-dividuelt overtrukket med ytterst tynne, fortrinnsvis ca. 1 li tykke bitumenfilmer, presses til formlegemer med et hulromsvolum på 5—25 % under slike betingelser at hulromsinnholdet får form av et jevnt fordelt kommuniserende kapil-laraktig system og disse formlegemer utsettes for virkningen av varm oksygenholdig gass i temperaturområdet mellom 150 og 300° C, fortrinnsvis 190—220° C inntil bindemiddelet er overført til usmeltelig og uoppløselig tilstand, karakterisert ved at behandlingen av relativt store formlegemer med oksygenholdige gasser foretas ved at legemet forsynes med en åpning inn til sitt indre og gassene under virkningen av en trykkforskjell drives gjennom hele tverrsnittet av legemet til eller fra et omgivende varmekammer, idet de presses inn gjennom resp. avgis fra åpningen, slik at legemet passeres av en fremadskridende reaksjonssone.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at de oksygenholdige be-handlingsgasser føres intermitterende gjennom formlegemet.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at trykket av oksygenholdige gasser i varmekammeret periodisk høy-nes til ca. 3 ato og etter noen tid avluftes til atmosfæretrykk og denne prosess gjentas skifte-vis inntil reaksjonssonen har vandret fullstendig gjennom formlegemet.
4. Fremgangsmåte som angitt i ikrav 2, karakterisert ved at de oksygenholdige gasser i varmekammeret etter en viss tid evakueres og varmekammeret derpå igjen forsynes med friske oksygenholdige jgasser og denne prosess gjentas så lenge til reaksjonssonen har vandret fullstendig gjennom formlegemet.
5. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at fremgangsmåten ifølge kravene 3 og 4 kombineres med hverandre.
6. Fremgangsmåte som angitt i et av de foregående krav, karakterisert ved at formlegemene mot slutten av eller etter full-førelsen av reaksj onssonens fullstendige vandring gjennom formlegemet og den dermed for-bundne fullstendige omdannelse av bitumenet under utnyttelse av den under gjennomførelsen av fremgangsmåten utviklede varme kortvarig opphetes sterkt ved innføring av hete inerte gasser for innstilling av den elektriske motstand.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB7930258 | 1979-08-31 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO811440L NO811440L (no) | 1981-04-28 |
NO154281B true NO154281B (no) | 1986-05-12 |
NO154281C NO154281C (no) | 1986-08-20 |
Family
ID=10507530
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO811440A NO154281C (no) | 1979-08-31 | 1981-04-28 | Sjakkel eller lenk for kjettingsammenkopling. |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4428187A (no) |
EP (1) | EP0034599B1 (no) |
JP (1) | JPS6228341B2 (no) |
AU (1) | AU531751B2 (no) |
BE (1) | BE884979A (no) |
BR (1) | BR8008798A (no) |
CA (1) | CA1138656A (no) |
DE (1) | DE3072152D1 (no) |
DK (1) | DK189481A (no) |
ES (1) | ES494658A0 (no) |
IE (1) | IE54811B1 (no) |
IT (1) | IT1147771B (no) |
MX (1) | MX151916A (no) |
NO (1) | NO154281C (no) |
PL (1) | PL133481B1 (no) |
PT (1) | PT71756B (no) |
SG (1) | SG42092G (no) |
WO (1) | WO1981000607A1 (no) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61252932A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ワイヤチエ−ンコネクタ |
DE59004524D1 (de) * | 1990-06-25 | 1994-03-17 | Rolf Scheiwiller | Bausatz für die Befestigung und/oder Herstellung einer Kette. |
FR2689187B1 (fr) * | 1992-03-24 | 1995-05-24 | Fresnes Forges | Procédé d'assemblage de deux extrémités d'éléments en vis à vis et maillons démontables réalisés par ce procédé. |
US5306045A (en) * | 1993-05-20 | 1994-04-26 | Parks Jeffery S | Shoulder harness sleeve |
US5873232A (en) * | 1994-11-29 | 1999-02-23 | Brupat Limited | Preloaded joining link |
US5983620A (en) * | 1997-07-11 | 1999-11-16 | Amoss; Robert S. | Versatile `Kenter ` type detachable anchor connecting link |
ITMI20040224U1 (it) * | 2004-05-13 | 2004-08-13 | Maggi Catene Spa | Catena antifurto a maglie protette |
EA201692137A1 (ru) | 2011-08-30 | 2017-02-28 | Эско Корпорейшн | Цепь и соединительные звенья |
CN103129703A (zh) * | 2011-12-03 | 2013-06-05 | 靖江正茂锚链附件有限公司 | 肯特锚卸扣 |
CN103359257A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-23 | 江苏亚星锚链股份有限公司 | 一种c型梨形卸扣 |
US9823159B2 (en) * | 2015-03-16 | 2017-11-21 | Dmar Engineering, Inc. | Low cycle fatigue testing |
JP6514295B2 (ja) | 2017-10-02 | 2019-05-15 | 株式会社ショーワ | 故障検出装置、電動パワーステアリング装置 |
CN111762282B (zh) * | 2020-06-10 | 2021-07-27 | 中船澄西船舶修造有限公司 | 一种船舶备用肯特卸扣的固定及拆解装置 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1168183B (de) * | 1958-04-15 | 1964-04-16 | Rieger & Dietz O H G | Kettenschloss |
DE1269428B (de) * | 1958-10-02 | 1968-05-30 | Rieger & Dietz O H G | Kettenschloss |
GB1108172A (en) * | 1964-04-13 | 1968-04-03 | Cook S Holdings Ltd | Improved chain link connector |
-
1980
- 1980-08-26 BR BR8008798A patent/BR8008798A/pt not_active IP Right Cessation
- 1980-08-26 US US06/261,154 patent/US4428187A/en not_active Expired - Fee Related
- 1980-08-26 CA CA000359012A patent/CA1138656A/en not_active Expired
- 1980-08-26 JP JP55501874A patent/JPS6228341B2/ja not_active Expired
- 1980-08-26 WO PCT/GB1980/000131 patent/WO1981000607A1/en active IP Right Grant
- 1980-08-26 AU AU62250/80A patent/AU531751B2/en not_active Ceased
- 1980-08-26 EP EP80901550A patent/EP0034599B1/en not_active Expired
- 1980-08-26 DE DE8080901550T patent/DE3072152D1/de not_active Expired
- 1980-08-27 MX MX183693A patent/MX151916A/es unknown
- 1980-08-29 PT PT71756A patent/PT71756B/pt unknown
- 1980-08-29 IE IE1822/80A patent/IE54811B1/en unknown
- 1980-08-29 BE BE2/58724A patent/BE884979A/fr not_active IP Right Cessation
- 1980-08-29 ES ES494658A patent/ES494658A0/es active Granted
- 1980-09-01 PL PL1980226533A patent/PL133481B1/pl unknown
- 1980-09-01 IT IT68355/80A patent/IT1147771B/it active
-
1981
- 1981-04-28 NO NO811440A patent/NO154281C/no unknown
- 1981-04-29 DK DK189481A patent/DK189481A/da not_active Application Discontinuation
-
1992
- 1992-04-15 SG SG420/92A patent/SG42092G/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BE884979A (fr) | 1980-12-16 |
IE54811B1 (en) | 1990-02-14 |
IT8068355A0 (it) | 1980-09-01 |
NO811440L (no) | 1981-04-28 |
AU531751B2 (en) | 1983-09-01 |
PT71756A (en) | 1980-09-01 |
CA1138656A (en) | 1983-01-04 |
SG42092G (en) | 1992-06-12 |
IT1147771B (it) | 1986-11-26 |
ES8104520A1 (es) | 1981-04-01 |
DE3072152D1 (en) | 1989-05-24 |
ES494658A0 (es) | 1981-04-01 |
PT71756B (en) | 1981-06-25 |
PL133481B1 (en) | 1985-06-29 |
WO1981000607A1 (en) | 1981-03-05 |
JPS56501134A (no) | 1981-08-13 |
IE801822L (en) | 1981-02-28 |
DK189481A (da) | 1981-04-29 |
US4428187A (en) | 1984-01-31 |
BR8008798A (pt) | 1981-06-30 |
EP0034599B1 (en) | 1989-04-19 |
EP0034599A1 (en) | 1981-09-02 |
AU6225080A (en) | 1981-03-18 |
PL226533A1 (no) | 1981-05-22 |
NO154281C (no) | 1986-08-20 |
JPS6228341B2 (no) | 1987-06-19 |
MX151916A (es) | 1985-05-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO154281B (no) | Sjakkel eller lenk for kjettingsammenkopling. | |
CA2543445A1 (en) | Method of reutilization and method of shaping of waste plastic | |
CN112521152A (zh) | 一种φ700mm超高功率石墨电极的制备工艺 | |
US1714165A (en) | Harvey n | |
US3261892A (en) | Method of producing hardened bodies from bituminous mixes | |
US1549867A (en) | Method of making articles for building | |
US22115A (en) | Improvement in the mode of baking articles composed of carbon | |
US3322550A (en) | Process for treating petroleum coke | |
RU2507153C1 (ru) | Способ получения активных углей из шихт коксохимического производства | |
US435076A (en) | Stechee | |
US1396773A (en) | Process of making a purifying agent | |
DE102017110558B4 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Glasgemenge-Pellets | |
US2085903A (en) | Production of medium-temperature coke | |
CN103964415B (zh) | 炭素制品包覆焙烧生产方法 | |
DE1258326C2 (de) | Verfahren zur Herstellung bituminoes gebundener, hochfester und temperaturbestaendiger Formkoerper | |
RU2730462C1 (ru) | Способ получения минеральной ваты | |
US1392267A (en) | Process for the manufacture of carbon electrodes | |
US2040609A (en) | Briquetted fuel and process of making | |
US215564A (en) | Improvement in methods of utilizing tar and coke-dust in the manufacture of gas | |
SU667533A1 (ru) | Способ изготовлени теплоизол ционных изделий | |
DE1030820B (de) | Verfahren zur Gewinnung von elementarem Phosphor | |
US1124382A (en) | Carbonaceous fuel. | |
US1314204A (en) | Russell william mumford | |
US765724A (en) | Treating scrap-steel and recarburizing same. | |
RU2036136C1 (ru) | Способ получения заготовок для изготовления графитового материала |