NO152628B - Gassturbinbrennkammer for trinnvis brennstoffinnsproeyting samt fremgangsmaate ved drift av brennkammeret - Google Patents
Gassturbinbrennkammer for trinnvis brennstoffinnsproeyting samt fremgangsmaate ved drift av brennkammeret Download PDFInfo
- Publication number
- NO152628B NO152628B NO793290A NO793290A NO152628B NO 152628 B NO152628 B NO 152628B NO 793290 A NO793290 A NO 793290A NO 793290 A NO793290 A NO 793290A NO 152628 B NO152628 B NO 152628B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- ladle
- slag
- stainless steel
- carbon
- steel
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title 1
- RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N flonicamid Chemical compound FC(F)(F)C1=CC=NC=C1C(=O)NCC#N RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 44
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 29
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 22
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 19
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 14
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 claims description 2
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 17
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 8
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- GNTDGMZSJNCJKK-UHFFFAOYSA-N divanadium pentaoxide Chemical compound O=[V](=O)O[V](=O)=O GNTDGMZSJNCJKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 5
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 4
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 4
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 2
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 2
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000628 Ferrovanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- MQHWFIOJQSCFNM-UHFFFAOYSA-L Magnesium salicylate Chemical compound [Mg+2].OC1=CC=CC=C1C([O-])=O.OC1=CC=CC=C1C([O-])=O MQHWFIOJQSCFNM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000589 SAE 304 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- XEVZIAVUCQDJFL-UHFFFAOYSA-N [Cr].[Fe].[Si] Chemical compound [Cr].[Fe].[Si] XEVZIAVUCQDJFL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011822 basic refractory Substances 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N iron vanadium Chemical compound [V].[Fe] PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052911 sodium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/002—Wall structures
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
- F23R3/34—Feeding into different combustion zones
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
- F23R3/36—Supply of different fuels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/00002—Gas turbine combustors adapted for fuels having low heating value [LHV]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/00005—Preventing fatigue failures or reducing mechanical stress in gas turbine components
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
Fremgangsmåte for fremstilling av rustfritt stål som inneholder mindre enn 0,03 % karbon.
Foreliggende oppfinnelse angår fremstilling av rustfritt stål som inneholder mindre enn 0,03 pst. karbon og som ved siden av jern og krom kan inneholde ytterligere legeringselementer, såsom nikkel, kobber, molybden, vanadium og lignende.
Karbonmengden i dette stål har en meget stor innvirkning på korrosjonsmot-standsevnen, og også andre ønskelige egen-skaper, såsom smidighet, sveisbarhet og dyp trekking, idet disse forbedres jo mindre karbon det er i stålet. Av denne grunn er rustfritt stål med lavt karboninnhold på høyst 0,03 pst. av stor og hurtig økende be-tydning.
Tilgjengeligheten av slikt rustfritt stål
avhenger for tiden helt og holdent av oksygen-raffineringsprosessen, men de for tiden meget store omkostninger kommer også av trekk som ligger i selve oksygen-raffiner-ingsteknikken. Da karbon kan oksyderes og fjernes fra kromstål ved oksygen-raffiner-ing fremfor krom, er det forholdsvis lett ved hjelp av oksygenlanse eller innblåsing å redusere karboninnholdet i smeltet kromstål til 0,06 pst. uten for stor overoksyder-ing eller tap av krom i raffineringsproses-sen. Når oksygen-raffineringen presses for-bi denne grense på 0,06 pst. karbon forbru-kes langt mere oksygen og den nødvendige temperatur er meget høyere, de ildfaste delers levetid avtar brått, stålet overoksy-deres i høy grad og det er nesten et fullstendig tap av krom, og vanadium hvis dette element er tilstede. Det stål med
ekstra lavt karboninnhold som man får på denne måte ved oksygenblåsing er vanskelig å deoksydere effektivt; dets krom-innhold må bringes opp til spesifikasjon, nesten helt ved hjelp av tilsetning av det meget dyre ferrokrom med 0,03 pst. karbon, som er fritt for fremmedelementer; og det er nesten umulig å oppnå et nevneverdig vanadiuminnhold i det ferdige stål ved tilsetning av det uhyre kostbare ferrovana-dium med lavt karboninnhold, selv etter at stålet er deoksydert så langt som mulig med ferrosilisium, uten et stort tap av vanadium i slagget.
Under kommersiell fremstilling av rustfrie stålplater og andre artikler fra barrer oppstår det en meget stor del skrap, f. eks. opp til 50 pst., og av økonomiske grunner sendes dette normalt tilbake for ny bearbeidelse. Dette retunerte stål kan smel-tes i en lysbueovn og vil da oppta karbon fra elektrodene, slik at selv om det retur-nerte skrap er f. eks. et 18/8 rustfritt stål med ekstra lavt karboninnhold opptar det fremdeles karbon under smeltingen, og dette overskuddskarbon er vanskelig å fjerne under fremstilling av en ny porsjon rustfritt stål.
U.S. patent nr. 2 169 741 beskriver spesielt reduksjon av en malm, som ikke omfatter jernmalm, hvor jerninnholdet holdes ved et minimum og ikke som i foreliggende oppfinnelse, som hovedmengden i sluttproduktet. Et vesentlig trekk ved foreliggende oppfinnelse er at jernmalmen reduseres på en slik måte at det oppnås et rustfritt stål med ekstra lavt karboninnhold, og under prosessen kan legerende elementer i malmen bibeholdes i stålet. Det er ikke tidligere foreslått å redusere jernmalmen på foreliggende måte fordi jernmalm i de aller fleste tilfeller reduseres til råjern som senere raffineres for å tilfredsstille spesielle krav.
Ved foreliggende fremgangsmåte ut-nyttes alt returnert skrap uten tap av kostbare legerende elementer i det rustfrie stål og dette er den vesentligste fordel i forhold til oksygenblåseprosessen hvor meste-parten av de legerende elementer går tapt og bare noen sådanne elementer som inn-føres i en smelte kan bibeholdes i det endelige stål.
Oppfinnelsens hensikt er å skaffe til-veie en enkel og effektiv fremgangsmåte for å oppnå et stort sett karbonfritt jernholdig materiale for legering til rustfritt stål for å tilfredsstille spesielle krav, og modifika-sjoner i denne grunnprosess for å gjøre det mulig at legerende elementer bringes inn på den mest økonomiske måte, av-hengig av de spesielle omstendigheter ved den spesielle malm og andre bestanddeler som er tilgjengelige for produksjon av det rustfrie stål.
Ifølge foreliggende oppfinnelse er det således tilveiebragt en fremgangsmåte til fremstilling av rustfritt stål som inneholder mindre enn 0,03 pst. karbon og som i tillegg til jern og krom eventuelt også inneholder nikkel, kobber, molybden vanadium og sporeelementer, ved hvilken en ferrosilisiumlegering og en slagmasse innføres i en støpeøse og omhelles minst en gang, kjennetegnet ved at nevnte ferrosilisiumlegering i knust og fast tilstand innføres i støpeøsen samtidig med slagg som er overopphetet til ca. 1450° C, hvoretter øseinnholdet omhelles, som i og for seg kjent, en eller flere ganger i en annen støpeøse, skilles fra slagget og tilsettes de legerings-komponenter som er nødvendige for å erholde den ønskede slutt-sammensetning.
Man har funnet at jernmalm-slaggen meget passende fremstilles av en titanholdig jernmalm fra Transvaal, som inneholder vanadiumpentoksyd. Den fullsten-dige fremstilling av et nikkelholdig rustfritt stål kan omfatte de fire følgende trinn: (1) Tilbakeført krom-nikkel rustfritt stålskrap eller annet krom-nikkel rustfritt stålskrap og ferrokrom omgjøres til en legering av krom, jern, nikkel og silisium med en mindre mengde aluminium ved å bringe disse metaller eller legeringer inn
i en dekket lysbueovn, for fremstilling av silisiumlegeringen. Hvis det rustfrie stålskrap er tilstede, danner det kilden for nikkelet i silisiumlegeringen. Hvis nikkelet ikke kan tas fra denne kilde må det tas fra et annet sted, men det må forstås at de legerende elementer ikke nødvendigvis må utgjøre en del av reduseringsmidlet, men kan tilføres det endelige rustfrie stål-produkt på en hvilken som helst av de måter som er angitt i beskrivelsen. Silisiumlegeringen har fortrinnsvis et silisiuminn-hold på mellom ca. 45 og 75 pst., og den har derfor et meget lavt karboninnhold av en størrelsesorden på 0,04 pst. eller mindre, på grunn av erstatning av karbon med silisium. (2) En slagg lages i en adskilt Heroult ovn med åpen lysbue, ved å smelte sammen titanholdig jernmalm fra Transvaal, som inneholder 0,5 pst.—2 pst. eller mere vanadiumpentoksyd, idet malmen knuses til 100 pst. — 2,54 cm eller finere, og brent kalk i forhold som ligger mellom 40 til 100 vekt-deler brent kalk til 100 deler jernmalm. (3) Silisiumlegering som er fremstilt som i trinn (1) knuses til 100 pst. — 1,27 cm, og omsettes med den smeltede og overopp-hetede jernmalm-kalkslagg, som er laget som i trinn (2), ved samtidig helling av den smeltede slagg og den koldknuste silisiumlegering ned i en basiskforet eller nøytralt foret støpeøse. Tilbakeført krom-nikkel rustfritt stålskrap med lavt karboninnhold, annet rustfritt stålskrap, lavkar-bon, ferrokrom, nikkel og andre legeringselementer, eller noen eller alle disse metaller settes i kold tilstand til støpeøsen før reaksjonen, og/eller under etterfølgende omhelling for å tjene som legerende til-setninger i de riktige forhold, og også for å tjene som avkjølingsmidler for å øke støpeøseforingens levetid. Støpeøsen er foret med magnesitt eller annen sten, og stampet med magnesitt eller et annet basisk tungtsmeltelig stampemiddel i dens nedre arbeidende del, og med en kromitt eller jernmalm og natriumsilikat-stampeblan-ding i dens øvre arbeidende del, eller med ildfast teglsten med høyt aluminiumoksyd-innhold i dens øvre arbeidende del, eller er alternativt fullstendig foret med basisk stampemateriale. (4) Innholdet i reaksjonsøsen omhelles så ved en eller flere hellinger over i andre øser og sluttslaggen separeres fra så langt som mulig ved toppavhelling. Innholdet i den siste toppavhellingsøse overføres så til en bunnhellings-øse og metallet som nå er det ferdige rustfrie stål med meget lavt
karboninnhold fordeles til slutt i barreformer for valsing.
Følgende spesifikke eksempel vil klart angi anvendelsen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
Titanholdig jernmalm fra Transvaal som inneholdt 11,5 pst. Ti02, 54,2 pst. jern og 1,51 pst. vanadiumpentoksyd, ble knust til 100 pst. — 2,54 cm, og smeltet i en 1500 KVA Heroult lysbueovn, som var basisk foret med 70 vektsdeler brent kalk som inneholdt 91,6 pst. kalsiumoksyd. 1362 kg av den smeltede slag overopphetet til ca. 1450° C ble helt i topphelle-øse samtidig med 290,56 kg koldt knust (100 pst. — 1,27 cm) jernkrom-silisiumlegering, som hadde 14,1 pst. jern, 26,2 pst. krom og 56,8 pst. silisium og 0,032 pst. karbon, idet resten hovedsakelig var aluminium.
Reaksjonsblandingen ble helt fra en høyde på ca. 2,5 meter, i løpet av noen få minutter, ned i en annen øse, hvori der tidligere var fylt 72,4 kg elektrolyttisk nikkel i form av istykkerbrutte plater, og 68,1 kg koldt ferrokrom med lavt karboninnhold som inneholdt 65,4 pst. krom og 0,028 pst. karbon, brutt opp i om-trent knyttnevestore klumper eller mindre. Blandingen ble så omhelt i løpet av noen få minutter fra en tilsvarende høyde tilbake til den første øse, hvori nok 68,1 kg av den samme ferrokrom var plasert. Slagg-og metallblandingen ble så omhelt 2 ganger fra den ene øse til den andre, og den endelige helling ble så gjort over i en bunnhelle-øse, etter at ca. 2/3 av slagget var tømt over i en våt slagg-granulator, og det ferdige kromnikkel rustfrie stål med meget lavt karboninnhold ble helt over i 227 kg barre f ormer, og stålet fjernet som barrer. Analyser av det ferdige stål ga 0,024 pst. karbon, 17,3 pst. krom, 9,8 pst. nikkel 0,023 pst. svovel, 0,012 pst. fosfor, 0,62 pst. vanadium og 0,24 pst. mangan, og resten var hovedsakelig jern.
Det ovenfor nevnte eksempel illustrer-er et spesielt tilfelle, hvor legeringselemen-tet vanadium ble tilført ved hjelp av dets oksyd i jernmalm-slaggen, krom gjennom dets tilførsel under fremstillingen av reduksjonsmidlet og nikkelet i støpeøse-reaksjonen.
Eksemplet viser anvendelsen av faste legeringselementer i reaksjonsøsen, men i noen tilfeller kan det være ønskelig å tilføre dem i smeltet tilstand.
Det produkt man får på en hvilken som helst av de ovenfor nevnte måter og ved stort sett å følge de fire forklarte pro-duksjonstrinn, behøver ikke å tømmes i barreformer for sluttbehandling, men kan støpes så de danner emnegrunnmateriale for gjensmelting og legering med de nød-vendige elementer for å gi et rustfritt stål som tilfredsstiller spesifiserte krav.
Produktet fra denne gjensmeltning vil enten helles i de nødvendige barrestørrelser eller støpes kontinuerlig ettersom det kre-ves.
For å illustrere denne siste modifika-sjon av fremgangsmåten er det gitt et eksempel hvor man anvender et stål som er fremstilt ved hjelp av fremgangsmåten som angitt ovenfor.
I dette eksempel brukes stålet som er fremstilt i henhold til beskrivelsen som utgangsmateriale for gjensmeltning og hadde følgende sammensetning i vekten-heter:
Stålet ble smeltet i en høyfrekvens in-duksjonsovn som hadde en silisium-oksyd-foring. Stålet ble så ytterligere legert med nikkel, krom, magan og kobber og støpt i 181,6 kg barrer ved bunnhelling fra en 2,54 cm dyse via en varm topp av vanlig kon-struksjon.
Den ferdige barre ga en sluttprosent-analyse som følger:
S mindre enn 0,02 pst.
P mindre enn 0,01 pst. av vekten.
Det må forståes at legeringselementene kan tilføres det endelige stål ved de for-skjellige kombinasjoner, idet man anvender grunnteknikken for redusering av en basisk jernmalmslagg til et stål med ubetydelig karboninnhold.
Det må også forståes at reaksjonshas-tigheten mellom den basiske jernmalmslagg og reduksjonsmidlet som er beskrevet ovenfor kan modifiseres ved tilføring av passende fortynningsmetaller og/eller slaggdannende materialer i øsen eller med reduksj onsmidlet.
Claims (1)
- Fremgangsmåte til fremstilling av rustfritt stål som inneholder mindre enn 0,03 pst. karbon og som i tillegg til jern og krom eventuelt også inneholder nikkel, kobber, molybden, vanadium og sporelementer, ved hvilken en ferrosilisiumlegering og en slaggmasse innføres i en støpeøse og omhelles minst en gang, karakterisert ved at nevnte ferrosilisiumlegering i knust og fast tilstand innføres i støpeøsen samtidig med slagg som er overopphetet til ca. 1450° C, hvoretter øseinnholdet omhelles, som i og for seg kjent, en eller flere ganger i en annen støpeøse, skilles fra slagget og tilsettes de legeringskomponen-ter som er nødvendige for å erholde den ønskede sluttsammensetning.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/951,181 US4253301A (en) | 1978-10-13 | 1978-10-13 | Fuel injection staged sectoral combustor for burning low-BTU fuel gas |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO793290L NO793290L (no) | 1980-04-15 |
NO152628B true NO152628B (no) | 1985-07-15 |
NO152628C NO152628C (no) | 1985-10-23 |
Family
ID=25491380
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO793290A NO152628C (no) | 1978-10-13 | 1979-10-12 | Gassturbinbrennkammer for trinnvis brennstoffinnsproeyting samt fremgangsmaate ved drift av brennkammeret |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4253301A (no) |
JP (1) | JPS5577639A (no) |
CH (1) | CH650582A5 (no) |
DE (1) | DE2940431A1 (no) |
FR (1) | FR2438798A1 (no) |
GB (1) | GB2032092B (no) |
IT (1) | IT1163719B (no) |
NL (1) | NL7906127A (no) |
NO (1) | NO152628C (no) |
Families Citing this family (130)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4912922A (en) * | 1972-12-19 | 1990-04-03 | General Electric Company | Combustion chamber construction |
GB2040031B (en) * | 1979-01-12 | 1983-02-09 | Gen Electric | Dual stage-dual mode low emission gas turbine combustion system |
US4420929A (en) * | 1979-01-12 | 1983-12-20 | General Electric Company | Dual stage-dual mode low emission gas turbine combustion system |
US4414816A (en) * | 1980-04-02 | 1983-11-15 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Combustor liner construction |
JPS5741524A (en) * | 1980-08-25 | 1982-03-08 | Hitachi Ltd | Combustion method of gas turbine and combustor for gas turbine |
CA1183694A (en) * | 1981-06-12 | 1985-03-12 | Kenneth L. Rieke | Efficiently cooled combustor for a combustion turbine |
JPS6057131A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-02 | Hitachi Ltd | ガスタ−ビン燃焼器の燃料供給方法 |
US4628694A (en) * | 1983-12-19 | 1986-12-16 | General Electric Company | Fabricated liner article and method |
FR2567250A1 (fr) * | 1984-07-06 | 1986-01-10 | Gen Electric | Chambre de combustion pour moteur a turbine a gaz |
US4761948A (en) * | 1987-04-09 | 1988-08-09 | Solar Turbines Incorporated | Wide range gaseous fuel combustion system for gas turbine engines |
US4833878A (en) * | 1987-04-09 | 1989-05-30 | Solar Turbines Incorporated | Wide range gaseous fuel combustion system for gas turbine engines |
US4916906A (en) * | 1988-03-25 | 1990-04-17 | General Electric Company | Breach-cooled structure |
US5083422A (en) * | 1988-03-25 | 1992-01-28 | General Electric Company | Method of breach cooling |
US5197289A (en) * | 1990-11-26 | 1993-03-30 | General Electric Company | Double dome combustor |
US5197278A (en) * | 1990-12-17 | 1993-03-30 | General Electric Company | Double dome combustor and method of operation |
US5237812A (en) * | 1992-10-07 | 1993-08-24 | Westinghouse Electric Corp. | Auto-ignition system for premixed gas turbine combustors |
US5673553A (en) * | 1995-10-03 | 1997-10-07 | Alliedsignal Inc. | Apparatus for the destruction of volatile organic compounds |
US5791137A (en) * | 1995-11-13 | 1998-08-11 | United Technologies Corporation | Radial inflow dual fuel injector |
US5974781A (en) * | 1995-12-26 | 1999-11-02 | General Electric Company | Hybrid can-annular combustor for axial staging in low NOx combustors |
DE19549140A1 (de) * | 1995-12-29 | 1997-07-03 | Asea Brown Boveri | Verfahren zum Betrieb einer Gasturbogruppe mit niederkalorischem Brennstoff |
US6201029B1 (en) | 1996-02-13 | 2001-03-13 | Marathon Oil Company | Staged combustion of a low heating value fuel gas for driving a gas turbine |
GB9607010D0 (en) * | 1996-04-03 | 1996-06-05 | Rolls Royce Plc | Gas turbine engine combustion equipment |
US6640548B2 (en) * | 2001-09-26 | 2003-11-04 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Apparatus and method for combusting low quality fuel |
US6968699B2 (en) * | 2003-05-08 | 2005-11-29 | General Electric Company | Sector staging combustor |
ATE321200T1 (de) * | 2003-06-27 | 2006-04-15 | Magnetek Spa | Gasturbinentriebwerk mit einem system zur erleichterung eines kaltstartes und eines anhaltens und verfahren zur kraftstoffversorgung eines solchen triebwerks |
DE10345566A1 (de) * | 2003-09-29 | 2005-04-28 | Alstom Technology Ltd Baden | Verfahren zum Betrieb einer Gasturbine sowie Gasturbinenanlage zur Durchführung des Verfahrens |
JP2005309847A (ja) * | 2004-04-22 | 2005-11-04 | Sharp Corp | データ処理装置 |
US7464555B2 (en) * | 2005-05-05 | 2008-12-16 | Siemens Energy, Inc. | Catalytic combustor for integrated gasification combined cycle power plant |
US20080047276A1 (en) * | 2006-08-25 | 2008-02-28 | Siemens Power Generation, Inc. | Combustion turbine having a single compressor with inter-cooling between stages |
AU2009228062B2 (en) * | 2008-03-28 | 2014-01-16 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
CA2934542C (en) | 2008-03-28 | 2018-11-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
SG195533A1 (en) | 2008-10-14 | 2013-12-30 | Exxonmobil Upstream Res Co | Methods and systems for controlling the products of combustion |
US8220272B2 (en) * | 2008-12-04 | 2012-07-17 | General Electric Company | Combustor housing for combustion of low-BTU fuel gases and methods of making and using the same |
US20100170253A1 (en) * | 2009-01-07 | 2010-07-08 | General Electric Company | Method and apparatus for fuel injection in a turbine engine |
US8307657B2 (en) * | 2009-03-10 | 2012-11-13 | General Electric Company | Combustor liner cooling system |
AU2010318595C1 (en) | 2009-11-12 | 2016-10-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
RU2534189C2 (ru) * | 2010-02-16 | 2014-11-27 | Дженерал Электрик Компани | Камера сгорания для газовой турбины(варианты) и способ эксплуатации газовой турбины |
EP2588729B1 (en) | 2010-07-02 | 2020-07-15 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission triple-cycle power generation systems and methods |
CN102959202B (zh) | 2010-07-02 | 2016-08-03 | 埃克森美孚上游研究公司 | 集成系统、发电的方法和联合循环发电系统 |
MX354587B (es) | 2010-07-02 | 2018-03-12 | Exxonmobil Upstream Res Company Star | Combustión estequiométrica de aire enriquecido con recirculación de gas de escape. |
EP2588730A4 (en) | 2010-07-02 | 2017-11-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation systems and methods |
TWI593872B (zh) | 2011-03-22 | 2017-08-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 整合系統及產生動力之方法 |
TWI563165B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Power generation system and method for generating power |
TWI564474B (zh) | 2011-03-22 | 2017-01-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 於渦輪系統中控制化學計量燃燒的整合系統和使用彼之產生動力的方法 |
TWI563166B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Integrated generation systems and methods for generating power |
WO2013002669A1 (en) | 2011-06-30 | 2013-01-03 | General Electric Company | Combustor and method of supplying fuel to the combustor |
CN103635749B (zh) | 2011-06-30 | 2015-08-19 | 通用电气公司 | 燃烧器和向燃烧器供应燃料的方法 |
EP2551470A1 (de) * | 2011-07-26 | 2013-01-30 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Hochfahren einer stationären Gasturbine |
US9388987B2 (en) | 2011-09-22 | 2016-07-12 | General Electric Company | Combustor and method for supplying fuel to a combustor |
US9810050B2 (en) | 2011-12-20 | 2017-11-07 | Exxonmobil Upstream Research Company | Enhanced coal-bed methane production |
US9170024B2 (en) | 2012-01-06 | 2015-10-27 | General Electric Company | System and method for supplying a working fluid to a combustor |
US9188337B2 (en) | 2012-01-13 | 2015-11-17 | General Electric Company | System and method for supplying a working fluid to a combustor via a non-uniform distribution manifold |
US9097424B2 (en) | 2012-03-12 | 2015-08-04 | General Electric Company | System for supplying a fuel and working fluid mixture to a combustor |
US9151500B2 (en) | 2012-03-15 | 2015-10-06 | General Electric Company | System for supplying a fuel and a working fluid through a liner to a combustion chamber |
US9353682B2 (en) | 2012-04-12 | 2016-05-31 | General Electric Company | Methods, systems and apparatus relating to combustion turbine power plants with exhaust gas recirculation |
US9284888B2 (en) | 2012-04-25 | 2016-03-15 | General Electric Company | System for supplying fuel to late-lean fuel injectors of a combustor |
US9052115B2 (en) | 2012-04-25 | 2015-06-09 | General Electric Company | System and method for supplying a working fluid to a combustor |
US10273880B2 (en) | 2012-04-26 | 2019-04-30 | General Electric Company | System and method of recirculating exhaust gas for use in a plurality of flow paths in a gas turbine engine |
US9784185B2 (en) | 2012-04-26 | 2017-10-10 | General Electric Company | System and method for cooling a gas turbine with an exhaust gas provided by the gas turbine |
US8677753B2 (en) | 2012-05-08 | 2014-03-25 | General Electric Company | System for supplying a working fluid to a combustor |
US8479518B1 (en) | 2012-07-11 | 2013-07-09 | General Electric Company | System for supplying a working fluid to a combustor |
US10107495B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-10-23 | General Electric Company | Gas turbine combustor control system for stoichiometric combustion in the presence of a diluent |
US9611756B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-04-04 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US10215412B2 (en) | 2012-11-02 | 2019-02-26 | General Electric Company | System and method for load control with diffusion combustion in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9574496B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-02-21 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9803865B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-10-31 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US10100741B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-10-16 | General Electric Company | System and method for diffusion combustion with oxidant-diluent mixing in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9599070B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-03-21 | General Electric Company | System and method for oxidant compression in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9869279B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-01-16 | General Electric Company | System and method for a multi-wall turbine combustor |
US9631815B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9708977B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-07-18 | General Electric Company | System and method for reheat in gas turbine with exhaust gas recirculation |
US10208677B2 (en) | 2012-12-31 | 2019-02-19 | General Electric Company | Gas turbine load control system |
US9581081B2 (en) | 2013-01-13 | 2017-02-28 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9512759B2 (en) | 2013-02-06 | 2016-12-06 | General Electric Company | System and method for catalyst heat utilization for gas turbine with exhaust gas recirculation |
US9938861B2 (en) | 2013-02-21 | 2018-04-10 | Exxonmobil Upstream Research Company | Fuel combusting method |
TW201502356A (zh) | 2013-02-21 | 2015-01-16 | Exxonmobil Upstream Res Co | 氣渦輪機排氣中氧之減少 |
US10221762B2 (en) | 2013-02-28 | 2019-03-05 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9618261B2 (en) | 2013-03-08 | 2017-04-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Power generation and LNG production |
US20140250945A1 (en) | 2013-03-08 | 2014-09-11 | Richard A. Huntington | Carbon Dioxide Recovery |
CA2902479C (en) | 2013-03-08 | 2017-11-07 | Exxonmobil Upstream Research Company | Power generation and methane recovery from methane hydrates |
TW201500635A (zh) | 2013-03-08 | 2015-01-01 | Exxonmobil Upstream Res Co | 處理廢氣以供用於提高油回收 |
US9541292B2 (en) | 2013-03-12 | 2017-01-10 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Combustor for gas turbine engine |
US9366187B2 (en) | 2013-03-12 | 2016-06-14 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Slinger combustor |
US9127843B2 (en) | 2013-03-12 | 2015-09-08 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Combustor for gas turbine engine |
US9958161B2 (en) | 2013-03-12 | 2018-05-01 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Combustor for gas turbine engine |
US9228747B2 (en) | 2013-03-12 | 2016-01-05 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Combustor for gas turbine engine |
US9631542B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for exhausting combustion gases from gas turbine engines |
US9835089B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-12-05 | General Electric Company | System and method for a fuel nozzle |
TWI654368B (zh) | 2013-06-28 | 2019-03-21 | 美商艾克頌美孚上游研究公司 | 用於控制在廢氣再循環氣渦輪機系統中的廢氣流之系統、方法與媒體 |
US9617914B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-11 | General Electric Company | Systems and methods for monitoring gas turbine systems having exhaust gas recirculation |
US9903588B2 (en) | 2013-07-30 | 2018-02-27 | General Electric Company | System and method for barrier in passage of combustor of gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9587510B2 (en) | 2013-07-30 | 2017-03-07 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine sensor |
US9951658B2 (en) | 2013-07-31 | 2018-04-24 | General Electric Company | System and method for an oxidant heating system |
WO2015038232A1 (en) * | 2013-09-13 | 2015-03-19 | United Technologies Corporation | Sealed combustor liner panel for a gas turbine engine |
US10222064B2 (en) | 2013-10-04 | 2019-03-05 | United Technologies Corporation | Heat shield panels with overlap joints for a turbine engine combustor |
US10030588B2 (en) | 2013-12-04 | 2018-07-24 | General Electric Company | Gas turbine combustor diagnostic system and method |
US9752458B2 (en) | 2013-12-04 | 2017-09-05 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine |
US10227920B2 (en) | 2014-01-15 | 2019-03-12 | General Electric Company | Gas turbine oxidant separation system |
US9863267B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-01-09 | General Electric Company | System and method of control for a gas turbine engine |
US9915200B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-03-13 | General Electric Company | System and method for controlling the combustion process in a gas turbine operating with exhaust gas recirculation |
US10079564B2 (en) | 2014-01-27 | 2018-09-18 | General Electric Company | System and method for a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10047633B2 (en) | 2014-05-16 | 2018-08-14 | General Electric Company | Bearing housing |
US9885290B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-02-06 | General Electric Company | Erosion suppression system and method in an exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10060359B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-08-28 | General Electric Company | Method and system for combustion control for gas turbine system with exhaust gas recirculation |
US10655542B2 (en) | 2014-06-30 | 2020-05-19 | General Electric Company | Method and system for startup of gas turbine system drive trains with exhaust gas recirculation |
US9869247B2 (en) | 2014-12-31 | 2018-01-16 | General Electric Company | Systems and methods of estimating a combustion equivalence ratio in a gas turbine with exhaust gas recirculation |
US9819292B2 (en) | 2014-12-31 | 2017-11-14 | General Electric Company | Systems and methods to respond to grid overfrequency events for a stoichiometric exhaust recirculation gas turbine |
US10788212B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-09-29 | General Electric Company | System and method for an oxidant passageway in a gas turbine system with exhaust gas recirculation |
US10316746B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-06-11 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10253690B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-04-09 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10094566B2 (en) | 2015-02-04 | 2018-10-09 | General Electric Company | Systems and methods for high volumetric oxidant flow in gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US10267270B2 (en) | 2015-02-06 | 2019-04-23 | General Electric Company | Systems and methods for carbon black production with a gas turbine engine having exhaust gas recirculation |
US10145269B2 (en) | 2015-03-04 | 2018-12-04 | General Electric Company | System and method for cooling discharge flow |
US10480792B2 (en) | 2015-03-06 | 2019-11-19 | General Electric Company | Fuel staging in a gas turbine engine |
US9810434B2 (en) * | 2016-01-21 | 2017-11-07 | Siemens Energy, Inc. | Transition duct system with arcuate ceramic liner for delivering hot-temperature gases in a combustion turbine engine |
GB201603166D0 (en) * | 2016-02-24 | 2016-04-06 | Rolls Royce Plc | A combustion chamber |
US10739001B2 (en) | 2017-02-14 | 2020-08-11 | Raytheon Technologies Corporation | Combustor liner panel shell interface for a gas turbine engine combustor |
US10677462B2 (en) | 2017-02-23 | 2020-06-09 | Raytheon Technologies Corporation | Combustor liner panel end rail angled cooling interface passage for a gas turbine engine combustor |
US10823411B2 (en) | 2017-02-23 | 2020-11-03 | Raytheon Technologies Corporation | Combustor liner panel end rail cooling enhancement features for a gas turbine engine combustor |
US10718521B2 (en) | 2017-02-23 | 2020-07-21 | Raytheon Technologies Corporation | Combustor liner panel end rail cooling interface passage for a gas turbine engine combustor |
US10830434B2 (en) | 2017-02-23 | 2020-11-10 | Raytheon Technologies Corporation | Combustor liner panel end rail with curved interface passage for a gas turbine engine combustor |
US10941937B2 (en) | 2017-03-20 | 2021-03-09 | Raytheon Technologies Corporation | Combustor liner with gasket for gas turbine engine |
US11371709B2 (en) | 2020-06-30 | 2022-06-28 | General Electric Company | Combustor air flow path |
US11614233B2 (en) | 2020-08-31 | 2023-03-28 | General Electric Company | Impingement panel support structure and method of manufacture |
US11994292B2 (en) | 2020-08-31 | 2024-05-28 | General Electric Company | Impingement cooling apparatus for turbomachine |
US11371702B2 (en) | 2020-08-31 | 2022-06-28 | General Electric Company | Impingement panel for a turbomachine |
US11460191B2 (en) | 2020-08-31 | 2022-10-04 | General Electric Company | Cooling insert for a turbomachine |
US11994293B2 (en) | 2020-08-31 | 2024-05-28 | General Electric Company | Impingement cooling apparatus support structure and method of manufacture |
US11255545B1 (en) | 2020-10-26 | 2022-02-22 | General Electric Company | Integrated combustion nozzle having a unified head end |
US11767766B1 (en) | 2022-07-29 | 2023-09-26 | General Electric Company | Turbomachine airfoil having impingement cooling passages |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2884758A (en) * | 1956-09-10 | 1959-05-05 | Bbc Brown Boveri & Cie | Regulating device for burner operating with simultaneous combustion of gaseous and liquid fuel |
GB854135A (en) * | 1958-03-05 | 1960-11-16 | Rolls Royce | Improvements in or relating to combustion equipment |
US3630024A (en) * | 1970-02-02 | 1971-12-28 | Gen Electric | Air swirler for gas turbine combustor |
US3792582A (en) * | 1970-10-26 | 1974-02-19 | United Aircraft Corp | Combustion chamber for dissimilar fluids in swirling flow relationship |
US3713588A (en) * | 1970-11-27 | 1973-01-30 | Gen Motors Corp | Liquid fuel spray nozzles with air atomization |
US3777983A (en) * | 1971-12-16 | 1973-12-11 | Gen Electric | Gas cooled dual fuel air atomized fuel nozzle |
FR2221621B1 (no) * | 1973-03-13 | 1976-09-10 | Snecma | |
US3925002A (en) * | 1974-11-11 | 1975-12-09 | Gen Motors Corp | Air preheating combustion apparatus |
US4045956A (en) * | 1974-12-18 | 1977-09-06 | United Technologies Corporation | Low emission combustion chamber |
US3973390A (en) * | 1974-12-18 | 1976-08-10 | United Technologies Corporation | Combustor employing serially staged pilot combustion, fuel vaporization, and primary combustion zones |
DE2629761A1 (de) * | 1976-07-02 | 1978-01-05 | Volkswagenwerk Ag | Brennkammer fuer gasturbinen |
US4112676A (en) * | 1977-04-05 | 1978-09-12 | Westinghouse Electric Corp. | Hybrid combustor with staged injection of pre-mixed fuel |
US4168609A (en) * | 1977-12-01 | 1979-09-25 | United Technologies Corporation | Folded-over pilot burner |
-
1978
- 1978-10-13 US US05/951,181 patent/US4253301A/en not_active Expired - Lifetime
-
1979
- 1979-08-03 GB GB7927105A patent/GB2032092B/en not_active Expired
- 1979-08-10 NL NL7906127A patent/NL7906127A/nl not_active Application Discontinuation
- 1979-09-28 IT IT26091/79A patent/IT1163719B/it active
- 1979-10-05 DE DE19792940431 patent/DE2940431A1/de not_active Withdrawn
- 1979-10-11 CH CH9150/79A patent/CH650582A5/de not_active IP Right Cessation
- 1979-10-12 FR FR7925438A patent/FR2438798A1/fr active Granted
- 1979-10-12 JP JP13096079A patent/JPS5577639A/ja active Pending
- 1979-10-12 NO NO793290A patent/NO152628C/no unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2032092A (en) | 1980-04-30 |
NO152628C (no) | 1985-10-23 |
FR2438798B1 (no) | 1985-01-04 |
DE2940431A1 (de) | 1980-04-30 |
US4253301A (en) | 1981-03-03 |
IT1163719B (it) | 1987-04-08 |
NL7906127A (nl) | 1980-04-15 |
FR2438798A1 (fr) | 1980-05-09 |
JPS5577639A (en) | 1980-06-11 |
CH650582A5 (de) | 1985-07-31 |
NO793290L (no) | 1980-04-15 |
IT7926091A0 (it) | 1979-09-28 |
GB2032092B (en) | 1982-12-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO152628B (no) | Gassturbinbrennkammer for trinnvis brennstoffinnsproeyting samt fremgangsmaate ved drift av brennkammeret | |
CN103642976A (zh) | 一种h13钢的冶炼工艺 | |
CN108588326A (zh) | 一种含钒铁水冶炼高强焊丝钢er80-g的方法 | |
US3198624A (en) | Process for the manufacture of stainless steel | |
US3615348A (en) | Stainless steel melting practice | |
US3499755A (en) | Method for the production of pig iron and steel | |
CN107354262A (zh) | 一种提钒半钢冶炼高磷耐候钢的方法 | |
JPH0480093B2 (no) | ||
US4165234A (en) | Process for producing ferrovanadium alloys | |
WO2011045755A1 (en) | Ferrochrome alloy production | |
US3172758A (en) | Oxygen process for producing high | |
US3210183A (en) | Method of manufacturing nodular graphite-cast steel and-cast iron having excellent castability | |
CN103031488A (zh) | 一种热轧钢制造方法及热轧钢 | |
GB1446021A (en) | Method for the refining of molten metal | |
US2855289A (en) | Fluidizing slags of open hearth and electric furnace steel making processes using eutectic mixture | |
US3556770A (en) | Process for making alloys and metals | |
US3300302A (en) | Process for the production of extra low carbon stainless steel | |
US1812941A (en) | Manufacture of stainless iron | |
Bilgiç | Effect of bottom stirring on basic oxygen steelmaking | |
US3372022A (en) | Process for alloying metallic melts | |
Sisco | The manufacture of electric steel | |
US2797988A (en) | Process of producing metal alloys of low impurity content | |
GB395158A (en) | Improvements in or relating to the refining of steels | |
SU1678846A1 (ru) | Способ получени чугуна в дуговых электрических печах | |
US3163522A (en) | Method for the production of steel |