NO151174B - Kraftmodulenhet - Google Patents
Kraftmodulenhet Download PDFInfo
- Publication number
- NO151174B NO151174B NO793453A NO793453A NO151174B NO 151174 B NO151174 B NO 151174B NO 793453 A NO793453 A NO 793453A NO 793453 A NO793453 A NO 793453A NO 151174 B NO151174 B NO 151174B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- boiler
- pipe
- heating boiler
- insert body
- specified
- Prior art date
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 30
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 24
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 18
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 claims description 7
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 4
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000008239 natural water Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M10/00—Secondary cells; Manufacture thereof
- H01M10/04—Construction or manufacture in general
- H01M10/0468—Compression means for stacks of electrodes and separators
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M10/00—Secondary cells; Manufacture thereof
- H01M10/04—Construction or manufacture in general
- H01M10/0413—Large-sized flat cells or batteries for motive or stationary systems with plate-like electrodes
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M50/00—Constructional details or processes of manufacture of the non-active parts of electrochemical cells other than fuel cells, e.g. hybrid cells
- H01M50/70—Arrangements for stirring or circulating the electrolyte
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M6/00—Primary cells; Manufacture thereof
- H01M6/30—Deferred-action cells
- H01M6/32—Deferred-action cells activated through external addition of electrolyte or of electrolyte components
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Hybrid Cells (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Battery Mounting, Suspending (AREA)
- Primary Cells (AREA)
- Coupling Device And Connection With Printed Circuit (AREA)
Description
Enkelt-trekk-varmekjel uten utmuring for flytende og gassformete brennstoffer.
Foreliggende oppfinnelse vedrører en
enkelt-trekkvarmekj el uten utmuring for flytende og gassformete brennstoffer med en vannmantel som omgir det på brennersiden lukkede og på avtrekksiden av et
innsatslegeme begrensede brennkammer og en ringsylindrisk røkgassføring og som er forsynt med tilførsels- og avløpsledninger.
Det er kjent varmekjeler med sylind-riske og koniske omstyrings-brennkamre, som arbeider etter fler-trekks-prinsippet (to-trekks-, tre-trekks-kjeler). Likeså er det kjent enkelt-trekks-kjeler med ringe spesifikk varmebelastning og middels virk-ningsgrad (s. k. Hollandkjeler).
Disse kjente kjeler har på grunn av
sin flerfoldige røkgassomstyring den ulempe at de får store trykktap på røkgassiden, som igjen får uheldige økonomiske konsek-venser, idet den nødvendige vifteydelse må tilveiebringes ved hjelp av kostbar elek-trisk energi. Alle hittil kjente kjelkonstruk-sjoner har videre den ulempe at de på grunn av sine dimensjoner og sin vekt må anbringes på gulvet, noe som gjør dem svært plasskrevende. Videre har de kjente fler-trekks-kjeler den ulempe at trekk-kanaler og omstyringskamre ofte er van-skelige å rense og derfor må forsynes med renseåpninger, noe som betinger en ekstra konstruksjons- og materialmessig innsats.
I forhold til det store oppbud, når det
gjelder fremstilling og materialbehov, har de kjente kjeler bare smale ydelsesområder.
Foreliggende oppfinnelse har til hen-sikt å tilveiebringe en varmekjel for et stort ydelsesområde med minimal vekt og mini-male dimensjoner og produksjonsomkost-ninger, hvilken kjel muliggjør økonomisk optimal sotfri forbrenning i brennkamret, og som om nødvendig til og med kan mon-teres på en vegg, slik at plassen under kjelen kan utnyttes for andre formål. Denne oppgave løses ved hjelp av en enkelt-trekkskj el, som i det vesentlige kjennetegnes ved at brennkammeret, røk-gassføringen og røkgasskammeret er beliggende bak hverandre i et horisontalt •anordnet rør med jevn diameter, som av det i og for seg kjente innsatslegemet deles i kammer- og avtrekksområdene og som i brennkammer- og røkgassføringsområdet omsluttes av vannmantelen, hvor innsatslegemets ende på brennersiden har en avstand fra brennermunningen, som tilnærmet svarer til rørets diameter, og at det i den i tverrsnitt rlngsylindriske røkgass-føring er anordnet flate, med sine flater på tvers av strømningsretningen og innbyrdes forskjøvet anordnete organer for å opprettholde konstant turbulens.
På grunn av brennkamrets tilnærmete kuleform (lengde omtrent lik diameter), hvor et stort volum således er omgitt av en minimal overflate, d.v.s. her brennkammerveggen, oppnås ved ekstremt høye brennkammerbelastninger og optimal forbrenning og en maksimal termisk påvirk-ning av brennkammerveggen. Den derved oppnådde gode varmeoverføringen i brennkamret fortsettes i det etterfølgende røk-gasstrekket ved at røkgassene fra brennkamret ifølge oppfinnélsen påskyndes i en innsnevret avtrekks-åpning på en slik må-te at det i det ringformete røkgassrommet på et hvert sted hersker en turbulent strømning, noe som oppnåes ved tilsvaren-de dimensjonering av strømningstverrsnit-tet i det ringformete rommet, dvs. ved til-svarende dimensjonering av brennkammer-rørets og innsatslegemets diameter.
På grunn av temperatursenkningen langs innsatslegemet og den derav betin-gete hastighetsreduksjon ville turbulensen opphøre og strømningen bli laminar, noe som ville medføre en sterk reduksjon av den spesifikke varmeoverføring. For å hin-dre denne overgang fra turbulent til laminar strømning, innsettes ifølge oppfinnelsen organer i trekket fra brennkamret for å holde strømningen turbulent og samtidig for at man skal kunne tilpasse røkgassens oppholdstid hhv. vei i trekket fra brennkamret. Ved en slik tilpasning av oppholds-tiden er det mulig vesentlig å øke ydelses-området for en varmekjel-grunntype ved samme varmeflate og ved tilnærmet ufor-andret røkgasstemperatur, idet motstanden i trekkene ved hjelp av organene for konstant turbulens, som nevnt kan endres1 og tilpasses den aktuelle brennkammerbelast-ning.
Disse organer oppretter dessuten et be-stemt trykk i brennkamret, hvilket trykk fremmer optimal forbrenning av brennstof-fet og sikrer en jevn røkgasstilførsel til trekket.
En således utformet varmekjel kan selvsagt også utstyres med et batteri for gjennomstrømning av varmtvann eller en boiler som er direkte forbundet med kjelen, og som oppvarmes av varmemediet. Batteri-et for varmtvann består hensiktsmessig av rette rør, som forløper fra kjelens front-til kjelens bakvegg, og som således ikke må tas ut av kjelen ved rensing. Det er god plass for disse rørene omkring røret som inneholder brennkamret i vannmantelen som er større på dette sted og som frem-kommer av den eksentriske anordning av brennkammerrøret. Denne eksentrisitet er imidlertid ikke bare opprettet på grunn av gjennomløpsrøret men også for å oppnå en gunstig fordeling av den vannmengde
som med forskjellig temperatur befinner seg i vannmantelen
For å støtte den naturlige vannsirkula-sjon og stabilisere reguleringen er det ifølge oppfinnelsen gjennomført forskjellige for-holdsregler ved kjelen, som vil bli omtalt i detalj i forbindelse med beskrivelsen av et utførelseseksempel på tegningen.
Fig. 1 viser et lengdesnitt gjennom hele
kjelen.
Fig. 2 viser et tverrsnitt etter linjen
II-II i fig. 1.
Fig. 3 viser detaljen A i fig. 1.
Som vist i fig. 1, går et rør 2 eksentrisk gjennom hele kjelen 1. Røret 2 har jevn diameter frem til brenneråpnings-området [3), hvor det er innsnevret for å gi mulig-het for opptagelse av varmeutvidelse. Et brennkammer 4 med gasstrekk 5 oppnås ved anordning av et innsatslegeme 6, hvis ende 7 på brennersiden har slik avstand fra brenneråpningen 3 hhv. brennermunningen at det oppnåes et kulellgnende brennkammer 4. På grunn av innsatslegemets 6 koaksiale anordning i røret 2 opp-står det i tverrsnitt ringformete røkgass-trekket 5, hvis frie tverrsnitt er vesentlig mindre enn brennkamrets 4, noe som med-fører en hastighetsøkning av de strøm-mende røkgasser.
Dette innsatslegeme 6 utføres for-trinnsvis helt hult og er via overstrøm-ningskanaler 8, 9 forbundet med vannmantelen, hvorved disse kanaler holder innsatslegemet i sin rette stilling. Innsatslegemet kan imidlertid også være anordnet isolert og ikke vannførende i røret 2, hvorved det kan holdes på plass i røret 2 ved hjelp av organer for å holde turbulensen konstant, idet slike organer er anordnet på innsatsens overflate. Etter prinsippet om best mulig utnyttelse av varmeflaten vil den førstnevnte utførelse være å fore-trekke, da det dessuten med denne ekstra «kjel» i kjelen også skapes en positiv på-virkning av reguleringsstabiliteten av hele kjelen.
Varmemediets kretsløp hhv. gjennom-strømning skjer fra tilbakeløpet 10. Kaldt-vannet synker først ned i bunnområdet 1' med forholdsvis lite volum, for å forlate kjelen gjennom kjelutløpet 10'. Denne sir-kulasjon fremmes spesielt ved utformnin-gen av ulikt store vannrom i kjelen 1 ved den eksentriske anordning av røret 2, videre ved anordningen av innsatslegemet 6 med sine innbyrdes forskjøvete overstrøm-ningskanaler 8, 9, som dessuten hensiktsmessig har ulikt tverrsnitt, hvorved kanalen 8 er mindre enn kanalen 9.
Røret 2, dvs. den ende som vender bort fra brennkamret rager ut av den bakre kjelbunnen 11 og danner der et røk-gasskammer 12, som avtrekksstussen 13 er koblet til. Platen 14 lukker kamret 12 og tjener samtidig som renseåpning.
På innsatslegemet 6 er det anordnet organer 15 for å holde turbulensen konstant. Organene 15 består av små plater e. 1., som er innbyrdes forskjøvet anordnet på tvers av strømningsretningen i røkgass-trekket 5.
Røkgassenes ovennevnte temperatur-fall langs innsatslegemet ville føre til at turbulensen slo om i laminare strømninger, som er forbundet med mindre gunstige varmeoverføringsbetingelser, hvis man ikke hadde anordnet nevnte organer 15, som skaper ytterligere tverrsnitts-innsnev-ringer og hvirveldannelser i røkgassene, slik at den nødvendige turbulensen opprett-holdes.
I vannmantelens øvre og større parti 1" er rørene 16 for et gjennomløpsbatteri hensiktsmessig anordnet med tilknytning som vist i detalj i fig. 3. For å kunne utligne produksjonstoleranser og varmespenninger holdes rørene 16 væsketett i en elastisk membran 17 og de er festet til kjelen ved hjelp av en flens 18.
Med henblikk på montering av et gjen-nomstrømningsbatteri kan tilbakeløpsstus-sen 10 på kjelen 1 selvsagt også tilknyttes dypereliggende enn det som er vist i tegningen, for at rørendene 16 som ligger i det kjelområdet og som hensiktsmessig på kjent måte er forsynt med ytterribber, ikke skal komme umiddelbart i berøring med det kalde tilbakeløpsvannet.
Det skal også nevnes at innsatslegemets 6 frontende også kan ha konkav form i forhold til brennkammeret (se streket linje 7' i fig. 1), hvorved det kan oppnåes en viss omstyring og tilbakeføring av gasse-ne før de med større hastighet strømmer inn i det ringformete røkgass-trekket 5.
Claims (10)
1. Enkelt-trekk-varmekjel uten utmuring for flytende og gassformete brennstoffer med en vannmantel som omgir det på brennersiden lukkede og på avtrekksiden av et innsatslegeme begrensede brennkammer og en ringsylindrisk røkgass-føring og som er forsynt med tilførsels- og avløpsledninger, karakterisert ved at brennkamret (4), røkgassføringen (5) og røkgasskamret (12) er beliggende bak hverandre i et horisontalt anordnet rør (2)
med jevn diameter, som av det i og for seg kjente innsatslegemet (6) deles i kammer-og avtrekksområdene og som i brennkammer-^)- og , røkgassførings-(5)-området omsluttes av vannmantelen, hvor innsatslegemets (6) ende på brennersiden (7, 7') har en avstand fra brennermunningen (3), som tilnærmet svarer til rørets (2) diameter, og at det i den i tverrsnitt ring-sylindriske røkgassføring (5) er anordnet flate, med sine flater på tvers av strøm-ningsretningen og innbyrdes forskjøvet anordnete organer (15) for å opprettholde konstant turbulens.
2. Enkelt-trekk-varmekjel som angitt i påstand 1, karakterisert ved at røret (2) med innsatslegemet (6) er eksentrisk anordnet i det vannførende kjel-huset (1) på en slik måte at avstanden mellom rørveggen (2') og den nedre kjelveggen er liten i forhold til avstanden mellom rørveggen (2") og den øvre kjelveggen.
3. Enkelt-trekk-varmekjel som angitt i påstand 1 og 2, karakterisert ved at innsatslegemet (6) er utført som vann-førende hullegeme, som står i forbindelse med vannkjelen som omgir røret (2).
4. Enkelt-trekk-varmekjel som angitt i påstand 1 og 2, karakterisert ved at det ikke vannførende innsatslegeme på sin overflate er utstyrt med organer for opprettholdelse av konstant turbulens og at de ytre dimensjoner for nevnte organer svarer til rørets (2) indre diameter.
5. Enkelt-trekk-varmekjel som angitt i påstand 1 til 4, karakterisert ved at det i det øvre vannførende parti (1") av kjelen (1) er anordnet et i og for seg kjent, fra to sider tilgjengelig gjennomstrøm-ningsbatteri med rør (16). hvor rørene (16) er festet i elastiske membraner (17).
6. Enkelt-trekk-varmekjel som angitt i påstand 1—3 og 5, karakterisert v e d at overstrømningskanalene (8, 9) har ulikt tverrsnitt, slik at den nedre kanalen (8) er mindre enn den øvre (9).
7. Enkelt-trekk-varmekjel som angitt i påstand 1—6, karakterisert v e d at røret (2) i brenneråpningsområdet (3) har redusert diameter og er utført som membran.
8. Enkelt-trekk-varmekjel som angitt i påstand 1—7, karakterisert ved åt røret (2) på avtrekksiden er lukket med et rensedeksel (14).
9. Enkelt-trekk-varmekjel som angitt i påstand 1—8, karakterisert ved at innsatslegemets (6) ende mot brenneren er konkavt hvelvet (7') mot brennkamret (4).
10. Enkelt-trekk-varmekjel som angitt i påstand 1—9, karakterisert ved at ut- og tilbakeløps-tilknytningene (10, 10') er beliggende på kjelens (1) høyeste sted, hvorved det under tilbakeløpet (10) even-tuelt ved anordning av et gj ennomstrøm-
ningsbatteri anordnes en ledeplate (18) ovenfor rørene (16).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/955,565 US4189528A (en) | 1978-10-30 | 1978-10-30 | Power module assembly |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO793453L NO793453L (no) | 1980-05-02 |
NO151174B true NO151174B (no) | 1984-11-12 |
NO151174C NO151174C (no) | 1985-02-20 |
Family
ID=25497006
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO793453A NO151174C (no) | 1978-10-30 | 1979-10-26 | Kraftmodulenhet |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4189528A (no) |
JP (1) | JPS55166868A (no) |
AR (1) | AR224749A1 (no) |
AU (1) | AU536723B2 (no) |
BE (1) | BE879700A (no) |
BR (1) | BR7906995A (no) |
CA (1) | CA1126807A (no) |
DE (1) | DE2942745A1 (no) |
ES (1) | ES485546A0 (no) |
FR (1) | FR2440620A1 (no) |
GB (1) | GB2035668B (no) |
IT (1) | IT1124648B (no) |
MX (1) | MX148059A (no) |
NL (1) | NL7907966A (no) |
NO (1) | NO151174C (no) |
SE (1) | SE7908393L (no) |
ZA (1) | ZA795359B (no) |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1229455B (de) * | 1961-03-16 | 1966-11-24 | Hyster Co | Hublader mit haubenartigem Greifer |
US4317863A (en) * | 1980-06-03 | 1982-03-02 | Universal Fuel Systems, Inc. | Fuel cell |
US4734342A (en) * | 1986-01-29 | 1988-03-29 | Gould, Inc. | Terminal means for electrochemical cells |
US4714662A (en) * | 1986-05-12 | 1987-12-22 | Gould Inc. | Power module assembly of electrochemical cells |
US4729933A (en) * | 1987-02-11 | 1988-03-08 | Gnb Incorporated | Sealed absorbed electrolyte battery with bulge compensating end cells |
US5427873A (en) * | 1990-09-14 | 1995-06-27 | Westinghouse Electric Corporation | Lithium-water battery |
CA2069687A1 (en) * | 1991-06-28 | 1992-12-29 | Chandra Kumar Banerjee | Tobacco smoking article with electrochemical heat source |
US5285798A (en) * | 1991-06-28 | 1994-02-15 | R. J. Reynolds Tobacco Company | Tobacco smoking article with electrochemical heat source |
US5851695A (en) * | 1992-02-10 | 1998-12-22 | C & D Technologies, Inc. | Recombinant lead-acid cell and long life battery |
GB0124589D0 (en) * | 2001-10-12 | 2001-12-05 | Flight Refueling Ltd | Operating electrolyte based components |
US8343642B2 (en) * | 2009-12-31 | 2013-01-01 | Lightening Energy | High voltage modular battery with compression bladder |
WO2015103548A1 (en) | 2014-01-03 | 2015-07-09 | Quantumscape Corporation | Thermal management system for vehicles with an electric powertrain |
WO2015061443A1 (en) | 2013-10-25 | 2015-04-30 | Quantumscape Corporation | Thermal and electrical management of battery packs |
US9834114B2 (en) | 2014-08-27 | 2017-12-05 | Quantumscape Corporation | Battery thermal management system and methods of use |
DE102019007363B4 (de) * | 2019-10-23 | 2024-03-14 | Mercedes-Benz Group AG | Elektrischer Energiespeicher und Verfahren zum Betreiben eines elektrischen Energiespeichers |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2001978A (en) * | 1933-08-31 | 1935-05-21 | Ruben Samuel | Voltaic couple |
US2043898A (en) * | 1935-05-04 | 1936-06-09 | James A Malcolm | Tooth brush |
US2899635A (en) * | 1952-03-07 | 1959-08-11 | Electric battery with charge testing means | |
US3551208A (en) * | 1966-12-12 | 1970-12-29 | Yardney International Corp | Cell with displaceable electrode |
US3841914A (en) * | 1972-05-19 | 1974-10-15 | Mallory & Co Inc P R | Solid state battery structure |
US3920476A (en) * | 1974-09-19 | 1975-11-18 | Us Navy | Electrode gap control for electro chemical batteries and heat generation systems |
GB1578335A (en) * | 1976-05-08 | 1980-11-05 | Lucas Industries Ltd | Battery packs |
-
1978
- 1978-10-30 US US05/955,565 patent/US4189528A/en not_active Expired - Lifetime
-
1979
- 1979-10-08 ZA ZA00795359A patent/ZA795359B/xx unknown
- 1979-10-10 SE SE7908393A patent/SE7908393L/xx not_active Application Discontinuation
- 1979-10-10 AU AU51647/79A patent/AU536723B2/en not_active Ceased
- 1979-10-17 GB GB7936070A patent/GB2035668B/en not_active Expired
- 1979-10-23 DE DE19792942745 patent/DE2942745A1/de active Granted
- 1979-10-23 CA CA338,230A patent/CA1126807A/en not_active Expired
- 1979-10-25 IT IT26790/79A patent/IT1124648B/it active
- 1979-10-26 NO NO793453A patent/NO151174C/no unknown
- 1979-10-26 MX MX179792A patent/MX148059A/es unknown
- 1979-10-29 BR BR7906995A patent/BR7906995A/pt unknown
- 1979-10-29 JP JP13885079A patent/JPS55166868A/ja active Pending
- 1979-10-29 BE BE0/197867A patent/BE879700A/fr not_active IP Right Cessation
- 1979-10-29 FR FR7926710A patent/FR2440620A1/fr active Granted
- 1979-10-30 NL NL7907966A patent/NL7907966A/nl active Search and Examination
- 1979-10-30 ES ES485546A patent/ES485546A0/es active Granted
- 1979-10-30 AR AR278697A patent/AR224749A1/es active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2035668A (en) | 1980-06-18 |
SE7908393L (sv) | 1980-05-01 |
US4189528A (en) | 1980-02-19 |
ES8100556A1 (es) | 1980-11-01 |
IT1124648B (it) | 1986-05-07 |
JPS55166868A (en) | 1980-12-26 |
MX148059A (es) | 1983-03-09 |
IT7926790A0 (it) | 1979-10-25 |
AU5164779A (en) | 1980-05-08 |
BR7906995A (pt) | 1980-09-16 |
NO151174C (no) | 1985-02-20 |
AR224749A1 (es) | 1982-01-15 |
DE2942745A1 (de) | 1980-05-14 |
FR2440620B1 (no) | 1983-05-27 |
NO793453L (no) | 1980-05-02 |
CA1126807A (en) | 1982-06-29 |
ZA795359B (en) | 1980-09-24 |
GB2035668B (en) | 1982-08-18 |
DE2942745C2 (no) | 1988-10-20 |
FR2440620A1 (fr) | 1980-05-30 |
BE879700A (fr) | 1980-02-15 |
NL7907966A (nl) | 1980-05-02 |
AU536723B2 (en) | 1984-05-24 |
ES485546A0 (es) | 1980-11-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO151174B (no) | Kraftmodulenhet | |
US4397296A (en) | Water heater with submerged combustion chamber | |
CN100547313C (zh) | 一种套管锅炉 | |
US3638621A (en) | Combination fire and water tube boiler | |
NO820561L (no) | Oppvarmingssystem | |
NO148054B (no) | Digital-fjernmeldingssystem med minst ett firetraadslednings-avsnitt | |
US2220486A (en) | Boiler | |
RU2116579C1 (ru) | Водогрейный котел | |
US3233596A (en) | Boiler system with spheroidal combustion chamber for liquid and gaseous fuels | |
RU2273802C1 (ru) | Водогрейный котел | |
KR200207399Y1 (ko) | 화목보일러 | |
KR810001357Y1 (ko) | 온수 보일러 | |
KR200379084Y1 (ko) | 화목 보일러 | |
CN216282038U (zh) | 一种节能环保性生物质锅炉 | |
US6276308B1 (en) | Cooled-door boiler | |
US289317A (en) | Steam-generator | |
US848496A (en) | Means for promoting circulation in steam-boilers. | |
RU2143647C1 (ru) | Водогрейный котел | |
RU7477U1 (ru) | Водогрейный котел | |
CN114688517A (zh) | 一种节能环保型蒸汽发生器 | |
KR890006766Y1 (ko) | 개스, 기름 겸용 보일러 | |
CN2450590Y (zh) | 一种常压卧式汽水传热锅炉 | |
EP1642067B1 (en) | Central heating system for premises and sanitary water | |
IT1021717B (it) | Scambiatore di calore del tipo a scambio indiretto | |
KR880002020Y1 (ko) | 온수 보일러 |