NO149919B - TRANSPORT CONTAINER - Google Patents
TRANSPORT CONTAINER Download PDFInfo
- Publication number
- NO149919B NO149919B NO810094A NO810094A NO149919B NO 149919 B NO149919 B NO 149919B NO 810094 A NO810094 A NO 810094A NO 810094 A NO810094 A NO 810094A NO 149919 B NO149919 B NO 149919B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- magnesium
- rare earth
- earth metals
- calcium
- iron
- Prior art date
Links
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 55
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 54
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 54
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 31
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 21
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 19
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 12
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 11
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 claims description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- QUQFTIVBFKLPCL-UHFFFAOYSA-L copper;2-amino-3-[(2-amino-2-carboxylatoethyl)disulfanyl]propanoate Chemical compound [Cu+2].[O-]C(=O)C(N)CSSCC(N)C([O-])=O QUQFTIVBFKLPCL-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 19
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 19
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002065 alloy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- ZMIGMASIKSOYAM-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce] ZMIGMASIKSOYAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 229910052747 lanthanoid Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002602 lanthanoids Chemical class 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
- B62B—HAND-PROPELLED VEHICLES, e.g. HAND CARTS OR PERAMBULATORS; SLEDGES
- B62B3/00—Hand carts having more than one axis carrying transport wheels; Steering devices therefor; Equipment therefor
- B62B3/14—Hand carts having more than one axis carrying transport wheels; Steering devices therefor; Equipment therefor characterised by provisions for nesting or stacking, e.g. shopping trolleys
- B62B3/18—Hand carts having more than one axis carrying transport wheels; Steering devices therefor; Equipment therefor characterised by provisions for nesting or stacking, e.g. shopping trolleys nestable by means of pivoted supports or support parts, e.g. baskets
- B62B3/184—Nestable roll containers
- B62B3/186—V-shaped when nested
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Transportation (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Handcart (AREA)
- Rigid Containers With Two Or More Constituent Elements (AREA)
- Stackable Containers (AREA)
- Refuse Receptacles (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Control Of Driving Devices And Active Controlling Of Vehicle (AREA)
- Packages (AREA)
Description
Det er kjent for behandling av jern- og It is known for treating iron and
stålsmelter, spesielt for fremstilling av steel smelter, especially for the manufacture of
støpejern med kulegrafitt ved tilsetning av cast iron with nodular graphite by adding
magnesium til støpejernsmelten, å anvende magnesium for the cast iron melt, to use
magnesiumholdige forlegeringer som inne-holder inntil 40 % magnesium, forskjellige magnesium-containing prealloys containing up to 40% magnesium, various
høye kalsiummengder og som rest i det high amounts of calcium and as residue in it
vesentlige silisium og eventuelt jern. Det essential silicon and possibly iron. The
er dessuten kjent til støpe jernsmelter, is also known for casting iron smelters,
hvorav det skal fremstilles støpejern med of which cast iron is to be produced
kulegrafitt å sette sjeldne jordarter, spesielt Cer-blandingsmetall. Således skal ved spheroidal graphite to set rare earths, especially Cer alloy metal. Thus shall wood
tilsetning av sjeldne jordmetaller i større addition of rare earth metals in larger
mengder kulegrafittdannelsen bibringes amounts of spheroidal graphite formation are imparted
likeledes som ved tilsetningen av magnesium; imidlertid har disse fremgangsmåter as well as with the addition of magnesium; however, these methods have
ikke fått innpass i praksis. Dessuten anvendes sjeldne jordmetaller i mindre mengder not been adopted in practice. Rare earth metals are also used in smaller quantities
sammen med magnesium, idet magnesiumet tilveiebringer kulegrafittdannelsen together with magnesium, the magnesium bringing about the nodular graphite formation
mens de sjeldne jordmetaller tjener til å while the rare earth metals serve to
oppheve Virkningen av forstyrrende ele-menter, f .eks. titan som i visse tilfelle mot-virker kulegrafittdannelsen. nullify the effect of disturbing elements, e.g. titanium, which in certain cases counteracts the formation of nodular graphite.
Oppfinnelsen vedrører en forlegering The invention relates to a forging
til behandling av jern- og stålsmelter, spesielt til fremstilling av støpejern med kulegrafitt, og forlegeringen er karakterisertfor the treatment of iron and steel melts, especially for the production of cast iron with nodular graphite, and the prealloy is characterized
ved at den består av 4-50 % magnesium, in that it consists of 4-50% magnesium,
3-25 % sjeldne jordmetaller, minst 40 % 3-25% rare earth metals, at least 40%
silisium og/eller nikkel og/eller kobber, silicon and/or nickel and/or copper,
kalsium i en virksom mengde for å nedsette magnesiumets avbrann, resten eventuelt jern og/eller mangan, idet forholdet 18 b - 7/00 (149919). calcium in an effective amount to reduce the combustion of the magnesium, the rest possibly iron and/or manganese, the ratio 18 b - 7/00 (149919).
mellom magnesium og sjeldne jordmetaller ligger mellom 1 : 1 og 4 : 1, og innholdet av kalsium ikke er høyere enn at forholdet mellom magnesium og kalsium ikke underskrider 2 : 1 ved den nedre grense av det angitte magnesiumområdet og ikke underskrider 8 : 1 ved den øvre grense av det angitte magnesiumområdet. between magnesium and rare earth metals is between 1 : 1 and 4 : 1, and the content of calcium is not higher than that the ratio between magnesium and calcium does not fall below 2 : 1 at the lower limit of the indicated magnesium range and does not fall below 8 : 1 at the upper limit of the specified magnesium range.
Mere detaljert ble det funnet at forlegeringer med et magnesiuminnhold mellom 4-9 %, sjeldne jordmetaller 3-7 %, kalsium 1-3 %, minst 40 % silisium og/eller nikkel og/eller kobber, resten eventuelt jern og/eller mangan og med et forhold mellom magnesium og de sjeldne jordmetaller mellom 1 : 1 og 2,5 : 1 og med et forhold mellom magnesium og kalsium som ikke er mindre enn 2 : 1, er spesielt egnet. In more detail, it was found that prealloys with a magnesium content between 4-9%, rare earth metals 3-7%, calcium 1-3%, at least 40% silicon and/or nickel and/or copper, the rest possibly iron and/or manganese and with a ratio between magnesium and the rare earth metals between 1:1 and 2.5:1 and with a ratio between magnesium and calcium of not less than 2:1 is particularly suitable.
Legeringen anvendes fortrinnsvis med et innhold på 6-9 % magnesium, 5-7 % sjeldne jordmetaller, 1-3 % kalsium, minst 40 % silisium og resten jern. The alloy is preferably used with a content of 6-9% magnesium, 5-7% rare earth metals, 1-3% calcium, at least 40% silicon and the rest iron.
Det er videre blitt funnet at også slike forlegeringer kan anvendes spesielt fordelaktig for samme formål som består av 20-50 % magnesium, 5-25 % sjeldne jordmetaller, minst 40 % silisium og/eller nikkel og/eller kobber, resten kalsium og eventuelt jern og/eller mangan og med et forhold mellom magnesium og sjeldne jordmetaller på 2 : 1 til 4 : 1 og med et innhold av kalsium som bare er så høyt at forholdet mellom magnesium og kalsium på 8 : 1 ikke underskrides. Legeringen anvendes for- It has further been found that such prealloys can also be used particularly advantageously for the same purpose, which consist of 20-50% magnesium, 5-25% rare earth metals, at least 40% silicon and/or nickel and/or copper, the rest calcium and possibly iron and/or manganese and with a ratio between magnesium and rare earth metals of 2:1 to 4:1 and with a content of calcium that is only so high that the ratio between magnesium and calcium of 8:1 does not fall below. The alloy is used for
Forlegering til behandling av jern- og stålsmelter. Pre-alloying for processing iron and steel melts.
trinnsvis med et innhold fra 25 til 40 % magnesium og 6 til 20% sjeldne jordmetaller, idet også her forholdet mlelom magnesium og sjeldne jordmetaller skal ligge mellom 2 : 1 og 4 : 1. in stages with a content of 25 to 40% magnesium and 6 to 20% rare earth metals, as here too the ratio between magnesium and rare earth metals must be between 2:1 and 4:1.
Forlegeringen kan videre bestå av 30-32% magnesium, 9-10% sjeldne jordmetaller, 3-4 % kalsium, 5-7 % jern og resten silisium. The prealloy can further consist of 30-32% magnesium, 9-10% rare earth metals, 3-4% calcium, 5-7% iron and the rest silicon.
Forlegeringen ifølge oppfinnelsen egner seg foruten til fremstilling av støpe-jern med kulegrafitt til desoksydasjon og avsvovling av støpejern uten at det tilstre-bes en kulegrafittdannelse. Dessuten kan det med disse forlegeringer behandles så-kalte halvstål med et karboninnhold mellom 0,9 og 1,7 % for å bringe grafitten, som ved avkjølingen utskiller seg i fast tilstand, i sfærolittform, hvorved spesielt fasthets-egenskapene og seigheten forbedres. Ende-lig kan legeringen ifølge oppfinnelsen også anvendes for desoksydasjon av stål, spesielt av høylegert stål med de vanlige høye nikkel- og krominnhold. Magnesiumbe-handlingen fører da til en spesiell høy seig-het, og dermed til bedre formbarhet og smi-barhet for stålet. I dette tilfelle er spesielt den nikkelholdige forlegering egnet fordi den samtidig kan tjene til å innføre det ønskede nikkel i stålet. The prealloy according to the invention is also suitable for the production of cast iron with nodular graphite for deoxidation and desulphurisation of cast iron without striving for the formation of nodular graphite. In addition, so-called semi-steel with a carbon content of between 0.9 and 1.7% can be treated with these prealloys to bring the graphite, which separates out in a solid state during cooling, into spherulite form, whereby especially the strength properties and toughness are improved. Finally, the alloy according to the invention can also be used for the deoxidation of steel, especially high-alloy steel with the usual high nickel and chromium content. The magnesium treatment then leads to a particularly high toughness, and thus to better formability and forgeability of the steel. In this case, the nickel-containing prealloy is particularly suitable because it can simultaneously serve to introduce the desired nickel into the steel.
Ved anvendelsen av forlegeringen iføl-ge oppfinnelsen har det vist seg overrask-ende at ved et nærvær av sjeldne jordmetaller økes magnesiumutbyttet i forlegeringen ganske vesentlig på grunn av ennu ikke oversiktlig sammenheng. Magnesiumutbyttets økning utgjorde i enkelttilfelle inntil 80 %. Gjennomsnittlig lå det mellom 40 og 70 %. Derved muliggjøres det å komme ut med en vesentlig mindre forlegeringsmeng-de for behandlingen av jern- og stålsmelter enn når den samme legering ville ha vært anvendt uten den tilsvarende tilsetning av sjeldne jordmetaller. Ved nedsettelsen av legeringsmengden oppnås foruten de dermed tilveiebragte besparelser at også tem-peraturtapet nedsettes ved tilsetning av forlegering. Dessuten forhindres en for hurtig avslutning av magnesiumbehandlin-gen og smeiten kan derfor støpes over et lengre tidsrom. When using the pre-alloy according to the invention, it has surprisingly been shown that in the presence of rare earth metals, the magnesium yield in the pre-alloy is increased quite significantly due to a connection that is not yet clear. The magnesium yield increased in individual cases by up to 80%. On average, it was between 40 and 70%. Thereby, it is possible to come up with a significantly smaller amount of prealloy for the treatment of iron and steel melts than when the same alloy would have been used without the corresponding addition of rare earth metals. By reducing the amount of alloy, in addition to the resulting savings, the temperature loss is also reduced by adding prealloy. In addition, a too rapid termination of the magnesium treatment is prevented and the forge can therefore be cast over a longer period of time.
Magnesiumutbyttets økning er i alle tilfelle fordelaktig hvor legeringen kan anvendes. Dette gjelder også når, som ved desoksydasjon og avsvovling av støpejern, resp. desoksydasjon av stål, det ikke tilstre-bes noen sfærolittdannelse, fordi i disse tilfelle er det for oppnåelse av den samme effekt nødvendig med en mindre mengde forlegering, og dermed en mindre magne-siummengde enn når legeringen ikke hadde inneholdt tilsetning av sjeldne jordmetaller. Spesielt ved behandling av halvstål og ved desoksydasjon av stål er økningen av magnesiumutbyttet av største betydning på grunn av den forholdsvis høye behandlingstemperatur som ligger over 1570° C. På grunn av det høye innhold av sjeldne jordmetaller er magnesiumet sterkere bundet, hvilket har til følge at magnesiumfor-dampningen står bedre under kontroll, re-aksjonen forløper derved bedre kontrollert og arbeidet lettes vesentlig under drift. The increase in magnesium yield is in all cases advantageous where the alloy can be used. This also applies when, as with deoxidation and desulphurisation of cast iron, resp. deoxidation of steel, no spherulite formation is sought, because in these cases, to achieve the same effect, a smaller amount of pre-alloy, and thus a smaller amount of magnesium, is required than if the alloy had not contained the addition of rare earth metals. Especially in the treatment of semi-steel and in the deoxidation of steel, the increase in the magnesium yield is of the greatest importance due to the relatively high treatment temperature, which is above 1570° C. Due to the high content of rare earth metals, the magnesium is more strongly bound, which means that the magnesium evaporation is better under control, the reaction proceeds thereby in a better controlled manner and the work is considerably eased during operation.
Det er for forlegeringen ifølge oppfinnelsen avgjørende at forholdet mellom magnesium og sjeldne jordmetaller over-holdes. Underskrides dette forhold, dvs. er mengden av sjeldne jordmetaller i forhold til magnesium for høy, så kan det ikke mere sikres noen fullstendig kulegrafittdannelse, spesielt når det skal behandles støpejern med et høyt svovelinnhold. Dessuten blir i alle anvendelsestilfelle magnesiumets reaksjon i smeiten spesielt ved større charger bremset for sterkt, hvorved reaksjonsproduktene ikke mere kan fjernes sikkert fra smeiten. Ligger innholdet av sjeldne jordmetaller under det angitte forhold, så opptrer ikke de ovenfor angitte fordeler, spesielt økning av magnesiumutbyttet. It is crucial for the prealloy according to the invention that the ratio between magnesium and rare earth metals is respected. If this ratio is exceeded, i.e. the amount of rare earth metals in relation to magnesium is too high, complete nodular graphite formation can no longer be ensured, especially when cast iron with a high sulfur content is to be treated. Moreover, in all cases of application, the magnesium's reaction in the smelting, especially with larger charges, is slowed down too strongly, whereby the reaction products can no longer be safely removed from the smelting. If the content of rare earth metals is below the specified ratio, then the above-mentioned benefits, especially the increase in magnesium yield, do not occur.
Forlegeringen ifølge oppfinnelsen kan uten videre innbringes i jern- og stålsmel-ten ved at den enten kastes på smeiten eller at den legges i den tomme behand-lingskjele, og deretter helles jernsmelten oppå. Dette gjelder spesielt ved behandling av stål i større charger. The prealloy according to the invention can be introduced into the iron and steel melt without further ado by either throwing it onto the smelter or placing it in the empty treatment pot, and then pouring the iron melt on top. This applies especially when processing steel in larger chargers.
Forlegeringen med et innhold av 20 til 50 % magnesium anvendes fortrinnsvis et-ter neddypningsfremgangsmåten, dvs. den dyppes ved hjelp av en dyppeklokke inn i støpe jernsmelten til nær støpekjelens bunn, hvis høyde vesentlig overstiger bredden. Legeringens innføring i dyppefremgangs-måten egner seg spesielt ved behandling av støpejern med høye svovelinnhold, da denne innføringstype for forlegeringen da er spesielt økonomisk. The prealloy with a content of 20 to 50% magnesium is preferably used according to the immersion method, i.e. it is dipped with the aid of a dipping bell into the cast iron melt to near the bottom of the ladle, the height of which substantially exceeds the width. The introduction of the alloy in the dipping process is particularly suitable for treating cast iron with a high sulfur content, as this type of introduction for the prealloy is then particularly economical.
De sjeldne jordmetaller foreligger i legeringen i metallisk form, nemlig vanligvis som lanthanider, overveiende som cer og lanthan. Den innføres best på i og for seg kjent måte ved fremstilling av legeringen ved reduksjon av de sjeldne jordmetallers forbindelser. The rare earth metals are present in the alloy in metallic form, namely usually as lanthanides, predominantly as cerium and lanthanum. It is best introduced in a manner known per se when producing the alloy by reducing the compounds of the rare earth metals.
Ved følgende eksempel fra fremstilling av støpejern med kulegrafitt vises at legeringen ifølge oppfinnelsen tilveiebringer en vesentlig økning av magnesiumutbyttet. The following example from the production of cast iron with nodular graphite shows that the alloy according to the invention provides a significant increase in the magnesium yield.
Eksempel 1. Example 1.
I to laboratorieforsøk ble et råjern med sammensetning: fylt i en støpekjele ved en temperatur på 1470° C ved hvis bunn det var ifylt en forlegering av følgende sammensetning;, og deretter støpt: In two laboratory experiments, pig iron with composition: was filled into a casting pot at a temperature of 1470° C, at the bottom of which a pre-alloy of the following composition was filled, and then cast:
Det ble oppnådd følgende resultater: The following results were obtained:
Eksempel 2. Example 2.
Det ble anvendt to forskjellige legeringer, so n praktisk talt bare adskilte seg ved innholdet av sjeldne jordmetaller. De hadde følgende sammensetning: Two different alloys were used, which practically only differed in the content of rare earth metals. They had the following composition:
Begge legeringer ble satt til en støpejernsmelte på 800 kg ved en behandlingstemperatur fra 1480 til 1500° C med en dyppeklokke i en smal kjele. Derved fremkom følgende resultater som er gjengitt i følgende tabell. I denne tabell betyr Both alloys were added to an 800 kg cast iron melt at a treatment temperature of 1480 to 1500°C with a dip bell in a narrow pot. This resulted in the following results, which are reproduced in the following table. In this table means
SR = Svovel i rennejern (Rinneneisen) SR = Sulfur in channel iron (Rinneneisen)
SSj = Svovel i støpejern SSj = Sulfur in cast iron
FL-T = Forlegeringstilsetning FL-T = Prealloy addition
Mg = Magnesiuminnhold i støpejern Mg = Magnesium content in cast iron
Mg-U = Magnesiumutbytte Mg-U = Magnesium yield
For forsøkene 1 til 4 ble den kjente legering anvendt, for forsøkene 5 til 12 legeringene ifølge oppfinnelsen. For experiments 1 to 4, the known alloy was used, for experiments 5 to 12 the alloys according to the invention.
Av ovenstående tabell fremgår det at From the above table it appears that
magnesiumutbyttet i de ekstreme tilfelle er the magnesium yield in the extreme case is
øket fra 30,6 til 61,0 %, altså med over increased from 30.6 to 61.0%, i.e. by over
100 %. Men midlere økning utgjør ca. 60 %. 100%. But the average increase amounts to approx. 60%.
Forlegeringsmengden kan nedsettes til un - The amount of prealloying can be reduced to un -
der halvparten, gjennomsnittlig imidlertid where half, average however
til 60 til 70 %. to 60 to 70%.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8000310A SE421059B (en) | 1980-01-15 | 1980-01-15 | TRANSPORTBEHALLARE |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO810094L NO810094L (en) | 1981-07-16 |
| NO149919B true NO149919B (en) | 1984-04-09 |
| NO149919C NO149919C (en) | 1984-08-08 |
Family
ID=20339980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO810094A NO149919C (en) | 1980-01-15 | 1981-01-13 | TRANSPORT CONTAINER |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| CH (1) | CH651258A5 (en) |
| DE (1) | DE3100787C2 (en) |
| DK (1) | DK148706C (en) |
| FI (1) | FI67333C (en) |
| FR (1) | FR2473451A1 (en) |
| NL (1) | NL8100064A (en) |
| NO (1) | NO149919C (en) |
| SE (1) | SE421059B (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2636054B1 (en) * | 1988-09-06 | 1991-01-25 | Hervieu | TROLLEY FOR THE TRANSPORT OF OBJECTS, BASED ON TWO PIVOTING LONGONS ON EACH PART AND ON THE OTHER OF A LIFTING FORK |
| DE10017350A1 (en) * | 2000-04-07 | 2001-10-31 | Thomas Voelkl | Blower unit and method for cooling or warming up |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE7119565U (en) * | 1971-08-26 | S E M I C O | Pallet container | |
| US2576750A (en) * | 1950-01-06 | 1951-11-27 | Willie V Clark | Collapsible cabinet |
| AT354860B (en) * | 1972-09-28 | 1979-02-11 | Pelly Ab | TRANSPORT CART |
| US4222579A (en) * | 1976-08-31 | 1980-09-16 | Elopak A/S | Nestable trolley with volume regulation |
| DE2707294A1 (en) * | 1977-02-19 | 1978-08-24 | Hans Eberle | Warehouse trolley with foldable side and front panels - has castor wheels mounted on base two which floor is attached by hinge carrier |
-
1980
- 1980-01-15 SE SE8000310A patent/SE421059B/en unknown
-
1981
- 1981-01-08 NL NL8100064A patent/NL8100064A/en active Search and Examination
- 1981-01-12 CH CH168/81A patent/CH651258A5/en not_active IP Right Cessation
- 1981-01-13 DK DK12681A patent/DK148706C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-01-13 NO NO810094A patent/NO149919C/en unknown
- 1981-01-13 DE DE3100787A patent/DE3100787C2/en not_active Expired
- 1981-01-14 FR FR8100524A patent/FR2473451A1/en active Granted
- 1981-01-14 FI FI810083A patent/FI67333C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI67333B (en) | 1984-11-30 |
| SE8000310L (en) | 1981-07-16 |
| DK148706C (en) | 1986-04-01 |
| DK148706B (en) | 1985-09-09 |
| NO810094L (en) | 1981-07-16 |
| NL8100064A (en) | 1981-08-17 |
| DK12681A (en) | 1981-07-16 |
| CH651258A5 (en) | 1985-09-13 |
| DE3100787A1 (en) | 1981-12-03 |
| DE3100787C2 (en) | 1983-11-24 |
| FI67333C (en) | 1985-03-11 |
| FR2473451A1 (en) | 1981-07-17 |
| SE421059B (en) | 1981-11-23 |
| NO149919C (en) | 1984-08-08 |
| FI810083L (en) | 1981-07-16 |
| FR2473451B1 (en) | 1984-12-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10612105B2 (en) | Gray cast iron inoculant | |
| CA1070986A (en) | Rare earth metal treated cold rolled non-oriented silicon steel | |
| CN110423859A (en) | A kind of low-phosphorous smelting process of martensitic stain less steel main shaft | |
| US3793000A (en) | Process for preparing killed low carbon steel and continuously casting the same, and the solidified steel shapes thus produced | |
| NO149919B (en) | TRANSPORT CONTAINER | |
| DE2032845B2 (en) | Process for the sulfur and oxygen purification of molten steel | |
| US2819956A (en) | Addition agent for and method of treating steel | |
| US3907547A (en) | Method of preparing vacuum-treated steel for making ingots for forging | |
| US4014683A (en) | Method of making Drawing Quality steel | |
| US4131456A (en) | Chill-free foundry iron | |
| NO851461L (en) | PROCEDURE AND APPARATUS FOR MANUFACTURING CAST IRON WITH VERMICULAR GRAPH. | |
| US1727088A (en) | Method of making rimming steel | |
| US2715064A (en) | Method of producing silicon steel | |
| US3955967A (en) | Treatment of steel | |
| CN107739977A (en) | The high-end guide steel of low cost and its production method | |
| US3306737A (en) | Magnesium and rare earth metal containing prealloy for the treatment of iron and steel melts | |
| DE3447244C1 (en) | Process for producing nodular cast iron and vermicular cast iron | |
| DE3034430A1 (en) | Two=stage mfr. of special low alloy steels - by induction melting dry charge and oxygen-inert gas refining of melt | |
| CN108950367B (en) | Preparation method of high-performance nodular cast iron | |
| US1460830A (en) | Metallurgical process | |
| SU380720A1 (en) | ^ AUDIO jJiAR ^ rHtf ^ TVXHKfEQIM I ЬЫ? ИОТ? НА ^ •••• "ii =: = i _.„ * ^ f \ | |
| SU908840A1 (en) | Process for melting steel and alloys | |
| SU1148886A1 (en) | Method of obtaining cast iron with ball-shaped graphite | |
| SU1710582A1 (en) | Method for production of low-alloy steels | |
| US3899321A (en) | Method of producing a vaccum treated effervescing boron steel |