NO149519B

NO149519B - SKJAERELADNING.

Info

Publication number: NO149519B
Application number: NO790036A
Authority: NO
Inventors: Boris Evgenievich Paton; Vladimir Mikhailovich Kudinov; Leonid Alexandrovich Volgin; Vladimir Georgievich Petushkov; Jury Petrovich Bushtedt; Anatoly Yakovlevich Koroteev; Viktor Anatolievich Kotov
Original assignee: Inst Elektroswarki Patona
Priority date: 1979-01-05
Filing date: 1979-01-05
Publication date: 1984-01-23
Also published as: NO790036L; NO149519C

Description

Oppfinnelsen vedrører en skjæreladning, hvor et konvekst ytre skall og en i retning mot det ytre skall konkav foring i en hulladningsfordypning danner et hulrom som er fylt med et høyeksplosivt sprengstoff, hvorved det ytre skall og hulladningsfordypningens foring er utført i ett stykke og danner et rørformet legeme, og hvor den konvekse del og den konkave del av det rørformede legeme utgjør avsnitt av en første, henholdsvis en andre lukket kurve, som har en felles symmetriakse og som berører hverandre på denne akse i et punkt, hvorved det konvekse avsnitt er koblet.slik til det konkave avsnitt at bredden for hulladningsfordypningen, målt på korden til den første kurve, målt mellom snittpunktene for sistnevnte med tangentene ved endepunktene til det konjugerte andre, krumlinjede avsnitt ikke er mindre enn lengden for den til den nevnte symmetriakse loddrette maksimale korde for den andre kurve. The invention relates to a cutting charge, where a convex outer shell and a lining concave in the direction of the outer shell in a hollow charge recess form a cavity which is filled with a high-explosive explosive, whereby the outer shell and the lining of the hollow charge recess are made in one piece and form a tubular body, and where the convex part and the concave part of the tubular body form sections of a first, respectively a second closed curve, which have a common axis of symmetry and which touch each other on this axis at a point, whereby the convex section is connected. such to the concave section that the width of the hollow charge depression, measured on the chord of the first curve, measured between the points of intersection of the latter with the tangents at the endpoints of the conjugate second curvilinear section is not less than the length of it to the said axis of symmetry vertical maximum chord of the second curve.

Skjæreladninger benyttes for skjæring av metallpro-dukter og arbeidsstykker'under utnyttelse av eksplosjonsvirk-ning. Gjennomslagskraften til en gjennomtrengende stråle, hvormed skal forstås inntrengningsdybden i materialet, og sær-lig den største snittdybde, vil være avhengig av formen til en hulladningsfordypning, høyden til et over denne fordypning anordnet sjikt av sprengstoff, den spesifikke vekt for dette sprengstoff og en rekke andre faktorer. Cutting charges are used for cutting metal products and workpieces using explosive effects. The penetrating power of a penetrating beam, by which is to be understood the depth of penetration into the material, and in particular the greatest cutting depth, will depend on the shape of a hollow charge depression, the height of a layer of explosive arranged above this depression, the specific weight of this explosive and a number of other factors.

Ved forbedring av konstruksjonen av slike skjæreladninger har man inntil nu i det vesentlige bare tatt hensyn til de to førstnevnte faktorer. Et problem ved en økning av den spesifikke vekt for et i hulrommet til ladningen anbring-bart sprengstoff ble derved løst parallelt og har ikke vært avstemt på den konstruktive utførelse av selve ladningen. When improving the construction of such cutting charges, up to now essentially only the first two factors have been taken into account. A problem of an increase in the specific weight of an explosive that can be placed in the cavity of the charge was thereby solved in parallel and has not been coordinated with the constructive design of the charge itself.

Ved de kjente skjæreladninger med kjegleformet eller krumlinjet fordypning er kledningen festet ved ladningens ytteromhyIling, vanligvis ved sveising, klebing eller en lås-forbindelse og danner sammen med omhyllingen et hus, hvis hulrom er utfylt med et sprengstoff (se f. eks. US patentene 3176613, 3251300, 3777663). Det sammensatte hus muliggjør fremstilling av en ladning med vilkårlig form, men utelukker muligheten for innvirkning på den spesifikke vekt for det sprengstoff som er anbragt i hulrommet. In the case of the known cutting charges with a cone-shaped or curvilinear recess, the casing is attached to the outer casing of the charge, usually by welding, gluing or a locking connection and together with the casing forms a housing, the cavity of which is filled with an explosive substance (see e.g. US patents 3176613 , 3251300, 3777663). The composite housing enables the manufacture of a charge of arbitrary shape, but excludes the possibility of influencing the specific weight of the explosive placed in the cavity.

Det er dessuten kjent en skjæreladning i hvilken et konvekst ytre hylster og en i retning av det ytre hylster konkav kledning av hulladningsfordypningen danner et hulrom som er utfylt med et brisant sprengstoff. Det ytre hylster for ladningen består av plast og har en sylindrisk form. Kledningen av ladningsfordypningen danner en kobberskillevegg som er innsatt i det indre rom av den dannede sylinder og deler hulrommet i hvilket sprengstoffet er anbragt fra det med gass fylte hulrom i hulladningsfordypningen for å sikre en virkning også ved bruk under vann.. Kledningen av hulladningsfordypningen har form av en del av en sylinder. Således er hulrommet begrenset til opptak av sprengstoffet, av innbyrdes seg kryssende sirkelbuer på to sylindre (DE-PS 2428435) . Den konstruktive utførelse av ladningen forutsetter en delt fremstilling av det ytre hylster og kledningen av hulladningsfordypningen med derpå følgende sammenbygging av det flerdelte hus. Det i hulrommet anbragte sprengstoff har form av et stø-pestykke og har derfor uunngåelig hulrom som reduserer spreng-stoffets spesifikke vekt. A cutting charge is also known in which a convex outer casing and a cladding of the hollow charge recess concave in the direction of the outer casing form a cavity which is filled with an explosive explosive. The outer casing for the charge consists of plastic and has a cylindrical shape. The lining of the charge recess forms a copper partition wall which is inserted into the inner space of the formed cylinder and divides the cavity in which the explosive is placed from the gas-filled cavity in the hollow charge recess to ensure an effect also when used underwater. The lining of the hollow charge recess has the form of part of a cylinder. Thus, the cavity is limited to receiving the explosive, by intersecting circular arcs on two cylinders (DE-PS 2428435). The constructive execution of the charge presupposes a split production of the outer casing and the lining of the hollow charge recess with the subsequent assembly of the multi-part housing. The explosive placed in the cavity has the form of a casting and therefore inevitably has a cavity which reduces the specific weight of the explosive.

Det kan nevnes at det i en ladning med den ovenfor omtalte konstruksjon av huset prinsipielt er mulig å benytte pulverformet sprengstoff. Den spesifikke vekt for et slikt stoff er imidlertid lav ved fritt fylt volum (ca. 1 g/cm 3) og er således dårligere enn det som' kan oppnås med et støpestykke, samtidig som en sammentrykning av det pulverformede sprengstoff ved husets hodeende utgjør en ikke ufarlig og dyr ekstra operasjon som ikke medfører vesentlig sterkere kompresjon, slik at den spesifikke vekt maksimalt kan økes til 1,3 g/cm 3. It can be mentioned that in a charge with the above-mentioned construction of the housing it is in principle possible to use powdered explosives. However, the specific weight for such a substance is low with a freely filled volume (approx. 1 g/cm 3 ) and is thus worse than what can be achieved with a casting, at the same time that a compression of the powdered explosive at the head end of the housing constitutes a not a harmless and expensive extra operation that does not entail significantly stronger compression, so that the specific weight can be increased to a maximum of 1.3 g/cm 3.

Til ulempene ved disse kjente skjæreladninger må det også medtas at ferdigdelkonstruksjonen av huset utelukker muligheten for en vesentlig ytelsesøkning ved fremstillingen. To the disadvantages of these known cutting charges, it must also be added that the finished construction of the housing excludes the possibility of a significant increase in performance during manufacture.

Hensikten med foreliggende oppfinnelse er å unngå The purpose of the present invention is to avoid

de ovenfor nevnte ulemper. the above-mentioned disadvantages.

Den oppgave som ligger til grunn for oppfinnelsen er å tilveiebringe en skjæreladning i hvilken det ved den konstruktive utførelse av det ytre hylster og kledningen av hul-ladningsf ordypningen er sikret muligheten for en maksimal kompresjon av det i hulrommet innførte sprengstoff for økning av gjennomslagskraften til sprengstrålen. The task that forms the basis of the invention is to provide a cutting charge in which, by the constructive design of the outer casing and the lining of the hollow charge cavity, the possibility of a maximum compression of the explosive introduced into the cavity is ensured to increase the penetrating power of the explosive jet .

Denne oppgave blir løst ved en skjæreladning av den innledningsvis nevnte type, som er kjennetegnet ved det som fremgår av kravene. This task is solved by a cutting charge of the type mentioned at the outset, which is characterized by what appears in the requirements.

En slik utførelse av skjæreladningen som sikrer be-tingelsene for dannelsen av en stabil sprengstoffstråle til-later også en økning av gjennomslagskraften ved økning av den spesifikke vekt for det i hulrommet anbragte sprengstoff, da den beskrevne form av rørlegemet muliggjør fremstillingen ved valsing eller trekking. Derved kan hulrommet før en forvals-ing fylles med et pulverformet sprengstoff, og dette kan kom-primeres maksimalt'hvorved man kan oppnå en spesifikk vekt Such an execution of the cutting charge, which ensures the conditions for the formation of a stable explosive jet, also allows an increase in the penetration force by increasing the specific weight of the explosive placed in the cavity, as the described shape of the tubular body enables production by rolling or drawing. Thereby, the cavity before a pre-roll can be filled with a powdered explosive, and this can be compressed to the maximum, whereby a specific weight can be achieved

nær opp til 1, 8 kg/cm"^. close to 1.8 kg/cm"^.

Det er også hensiktsmessig at bredden til ladningshulrommet, svarende til diameteren for den andre sirkel er mellom 4 0 og 50 % av den indre diameter til det rørformede legeme 1 den del av dette som svarer til den konvekse del av profilet, noe som gir de beste betingelser for dannelsen av en stabil per-foreringsstråle og et minimalt forbruk av eksplosivt materiale pr. lengdeenhet for kuttet. It is also appropriate that the width of the charge cavity, corresponding to the diameter of the second circle, is between 40 and 50% of the inner diameter of the tubular body 1, the part of which corresponds to the convex part of the profile, which gives the best conditions for the formation of a stable perforating jet and a minimal consumption of explosive material per length unit for the cut.

Det er fordelaktig at det rørformede legeme konstrue-res av kobber, noe som er hensiktsmessig som materiale for foringen til ladningens hulrom på grunn av sin høye spesifikke vekt, noe som forbedrer gjennomtrengningsevnen for perforeringsstrålen. It is advantageous that the tubular body is constructed of copper, which is suitable as a material for the lining of the charge cavity due to its high specific gravity, which improves the penetration of the perforating jet.

I tillegg gir den høye plastisitet for kobber fordel-aktige betingelser for fremstillingen av et rørformet legeme og sikrer en høy grad av dets pressing med en relativt liten kraft ved vålsing eller trekking. In addition, the high plasticity of copper provides advantageous conditions for the production of a tubular body and ensures a high degree of its pressing with a relatively small force during rolling or drawing.

Det er videre hensiktsmessig at en veggtykkelse for det rørformede legeme på siden av ladningshulrommet utgjør fra 4 - 7 % av den indre diameter til det rørformede legeme i den del som svarer til den konvekse del av profilet. Forholdet mellom verdiene påvirker gjennomtrengningsevnen for perforerings-• strålen og sammen med de andre trekk ved den langstrakte skjæreladning sikres en optimal gjennomtrengningsevne for perforeringsstrålen. It is further appropriate that a wall thickness for the tubular body on the side of the charging cavity amounts to from 4 - 7% of the inner diameter of the tubular body in the part corresponding to the convex part of the profile. The ratio between the values affects the penetrating ability of the perforating • beam and together with the other features of the elongated cutting charge, an optimal penetrating ability of the perforating beam is ensured.

Oppfinnelsen skal i det følgende nærmere forklares ved hjelp av utførelseseksempler for oppfinnelsen, som er fremstilt på tegningen, som viser: fig. 1 et tverrsnitt av en langstrakt skjæreladning ifølge en foretrukket utførelse for oppfinnelsen, fig. 2-7 tverrsnitt av andre utførelser for ladningen ifølge oppfinnelsen, hvor det rørformede legeme har en form tildannet: på fig. 2 av to like lukkede kurver med en felles symmetriakse og forskjellig radius for krumningen, In the following, the invention will be explained in more detail using examples of the invention, which are shown in the drawing, which shows: fig. 1 a cross-section of an elongated cutting charge according to a preferred embodiment of the invention, fig. 2-7 cross-sections of other embodiments of the charge according to the invention, where the tubular body has a shape formed: in fig. 2 of two equally closed curves with a common axis of symmetry and different radius of curvature,

på fig. 3 like ellipser, on fig. 3 equal ellipses,

på' fig. 4 en ellipse og en sirkel, on' fig. 4 an ellipse and a circle,

på fig. 5 en sirkel og en ellipse, on fig. 5 a circle and an ellipse,

på fig. 6, 7 to ellipser orientert i forskjellige retninger, on fig. 6, 7 two ellipses oriented in different directions,

fig. 8 - 10 et aksonometrisk riss av ladningen ifølge oppfinnelsen med lengdeakse med forskjellig form, hvor fig. 8 - 10 an axonometric view of the charge according to the invention with a longitudinal axis of different shape, where

fig. 8 viser en rett langsgående akse, fig. 8 shows a straight longitudinal axis,

fig. 9 viser en krumlinjet langsgående akse krummet fig. 9 shows a curvilinear longitudinal axis curved

i et horisontalt plan, in a horizontal plane,

fig. 10 viser en krumlinjet langsgående akse krummet i et vertikalt plan, fig. 10 shows a curvilinear longitudinal axis curved in a vertical plane,

fig. 11 et diagram som viser avhengigheten mellcm skjære-dybden og veggtykkelsen for det rørformede legeme i ladningshulrommet, for den utførelse som er vist på fig. 1, fig. 11 is a diagram showing the dependence between the depth of cut and the wall thickness of the tubular body in the charge cavity, for the embodiment shown in fig. 1,

fig. 12 et skjematisk riss som viser en prosess for dannelsen av den perforerte stråle når eksplosivet er detonert, i samsvar med oppfinnelsen. fig. 12 is a schematic view showing a process for the formation of the perforated beam when the explosive is detonated, in accordance with the invention.

En langstrakt skjæreladning omfatter et rørformet legeme 1 (fig. 1) med et konvekst-konkavt profil. En vegg 2 på det rørformede legeme 1 danner et lukket hulrom 3 som er fylt med et høyeksplosivt materiale 4, og et ladningshulrom 5 er plassert på utsiden av den konkave del av legemet. En del av veggen som bestemmer ladningshulrommet 5 og som svarer til den konkave del av profilen f or det rørformede legeme 1 er en foring 6 i ladningshulrommet 5. Restdelen av veggen 2 utgjør et ytre skall 7. En kontur på det ytre skall 7 i tverrsnitt av det rørformede legeme 1 er utformet for dannelsen av en første krumlinjet lengde hvis ytterste punkter er betegnet med A og B. En kontur på foringen 6 til ladningshulrommet 5 er utformet som en andre krumlinjet lengde med ytterpunkter som er betegnet med C og E. Den første og den andre krumlinjede lengde utgjør re-spektive deler av en første og en andre lukket kurve m og n med en felles symmetriakse O - O og som tangerer hverandre ved punktet K som ligger på denne akse. Ved den foretrukkede utførelse for oppfinnélsen som er vist på fig. 1 utgjøres de lukkede kurver m og n av en første og en andre sirkel som gjør formen for det rørformede legeme kompakt, teknisk hensiktsmessig og økono-misk. Det sistnevnte forklares med det faktum at med en slik utforming av det rørformede legeme vil mengden av eksplosivt materiale 4 som kreves pr. enhetslengde for den formede ladning være minimal. An elongated cutting charge comprises a tubular body 1 (Fig. 1) with a convex-concave profile. A wall 2 of the tubular body 1 forms a closed cavity 3 which is filled with a high explosive material 4, and a charge cavity 5 is located on the outside of the concave part of the body. A part of the wall which defines the charging cavity 5 and which corresponds to the concave part of the profile of the tubular body 1 is a liner 6 in the charging cavity 5. The remaining part of the wall 2 constitutes an outer shell 7. A contour of the outer shell 7 in cross section of the tubular body 1 is designed to form a first curvilinear length whose extreme points are designated by A and B. A contour of the liner 6 of the charge cavity 5 is designed as a second curvilinear length with extreme points designated by C and E. The the first and the second curvilinear length constitute respective parts of a first and a second closed curve m and n with a common axis of symmetry O - O and which are tangent to each other at the point K which lies on this axis. In the preferred embodiment of the invention shown in fig. 1, the closed curves m and n are made up of a first and a second circle which makes the shape of the tubular body compact, technically appropriate and economical. The latter is explained by the fact that with such a design of the tubular body, the amount of explosive material 4 required per unit length of the shaped charge be minimal.

Det er også mulig å utforme et rørformet legeme i hvilket kurvene m og n ikke er sirkulære, men utgjør andre former for lukkede kurver, f. eks. en ellipse eller en kurve med en felles symmetriakse, men forskjellig radius for krumningen, som vist på fig. 2. It is also possible to design a tubular body in which the curves m and n are not circular, but constitute other forms of closed curves, e.g. an ellipse or a curve with a common axis of symmetry but different radius of curvature, as shown in fig. 2.

I avhengighet av de forutbestemte parametre for skjæringen, såsom dybde og bredde for skjæringen, og en form for et arbeidsstykke som skal skjæres kan lignende kurver tas som den første og den andre lukkede kurve m og n, som vist på fig. 1 - 3, kurver med forskjellig form, som vist på fig. 4 og 5, eller kurver med forskjellig orientering, som vist på fig. 6, 7. Depending on the predetermined parameters of the cut, such as depth and width of the cut, and a shape of a workpiece to be cut, similar curves can be taken as the first and the second closed curves m and n, as shown in fig. 1 - 3, curves of different shape, as shown in fig. 4 and 5, or curves with different orientations, as shown in fig. 6, 7.

For alle de ovenfor nevnte tilfeller vil den første og den andre lukkede kurve m og n utgjøre en indre tangent til hverandre ved punktet K som ligger på deres felles symmetriakse 0-0, som gir de beste betingelser for fremstilling av det rørformede legeme 1 ved valsing eller trekking ved bruk av et kjerneelement med en form for den andre lukkede kurve. For all the cases mentioned above, the first and the second closed curves m and n will constitute an internal tangent to each other at the point K which lies on their common axis of symmetry 0-0, which provides the best conditions for the production of the tubular body 1 by rolling or drawing using a core element with a shape for the second closed curve.

Ved den foretrukkede utførelse for oppfinnelsen In the preferred embodiment of the invention

(fig. 1) er den første krumme lengde (bue) AB konjugert med den andre krumme lengde (bue) CE hovedsakelig ved rette linjeleng-der AC og BE som er parallelle til symmetriaksen 0-0. Andre former for konjugerende lengder er også mulig. Det kan f. eks. være sirkulære buer, som vist på fig. 4 og 6. Generelt må kon-jugeringen tilfredsstille betingelsen (fig. 1) the first curved length (arc) AB is conjugate to the second curved length (arc) CE mainly by straight line lengths AC and BE which are parallel to the axis of symmetry 0-0. Other forms of conjugating lengths are also possible. It can e.g. be circular arcs, as shown in fig. 4 and 6. In general, the conjugation must satisfy the condition

a >, 1, hvor a >, 1, where

a er bredden for ladningshulrommet 5, målt ved korden til den første lukkede kurve mellom dens snittpunkter med tangentene p og q (fig. 4 og 6) trukket til ytterpunktene C og E til den andre konjugerende krumlinjede lengde, 1 er en lengde for den store korde til den andre lukkede kurve vinkelrett til symmetriaksen 0-0. a is the width of the charge cavity 5, measured at the chord of the first closed curve between its points of intersection with the tangents p and q (Figs. 4 and 6) drawn to the extreme points C and E of the second conjugate curvilinear length, 1 is a length of the large chord to the second closed curve perpendicular to the axis of symmetry 0-0.

Hvis denne 'betingelse ikke opprettholdes kan dette forårsake uønskede deformeringer av perforeringsstrålen av side-delene til foringen 6 til ladningshulrommet 5. If this condition is not maintained, this can cause unwanted deformations of the perforation beam of the side parts of the lining 6 of the charge cavity 5.

Ved utførelsen av oppfinnelsen, som er vist på fig. 1, er a = d, hvor d er diameteren til den andre sirkel n, da de krav som stilles til det ytre skall 7 og foringen 6 til ladningshulrommet 5 er forskjellige med hensyn til deres evne til å absorbere sjokkbølgeenergi. Veggtykkelsen for det rørformede legeme i disse deler er forskjellig, nemlig tykkelsen til foringen for ladningshulrommet 5 er mindre enn den for det ytre skall 7, som muliggjør at foringen 6 kan gis en høy hastighet når perforeringsstrålen dannes. In carrying out the invention, which is shown in fig. 1, a = d, where d is the diameter of the second circle n, since the requirements placed on the outer shell 7 and the liner 6 of the charge cavity 5 are different with regard to their ability to absorb shock wave energy. The wall thickness of the tubular body in these parts is different, namely the thickness of the liner for the charge cavity 5 is less than that of the outer shell 7, which enables the liner 6 to be given a high speed when the perforating jet is formed.

Det rørformede legeme 1 har en rett eller krummet langsgående akse Y - Y, som er avhengig av den forutbestemte form for skjærelinjen W på arbeidsstykket 8 (se fig. 8 - 10). The tubular body 1 has a straight or curved longitudinal axis Y - Y, which depends on the predetermined shape of the cutting line W on the workpiece 8 (see Fig. 8 - 10).

Ved en foretrukket utførelse for oppfinnelsen er det rørformede legeme 1 konstruert fra kobber, selv om det også kan lages av andre materialer med tilstrekkelig plastisitet og som kan gjennomgå en deformasjon når de valses eller trekkes, f. eks. stål med lavt karboninnhold eller aluminium. Bortsett fra en høy plastisitet som letter fremstillingen av det rørfor-mede legeme 1 ved koldvalsing eller trekking, har kobber den videre fordel overfor andre materialer som ligger i dens høye spesifikke vekt med en økning av massen til foringen 6 i ladningshulrommet 5, noe som på sin side er fordelaktig for forbedring av gjennomtrengningsevnen for gjennomtrengningsstrålen. In a preferred embodiment for the invention, the tubular body 1 is constructed from copper, although it can also be made from other materials with sufficient plasticity and which can undergo a deformation when they are rolled or drawn, e.g. low carbon steel or aluminium. Apart from a high plasticity which facilitates the production of the tubular body 1 by cold rolling or drawing, copper has the further advantage over other materials which lies in its high specific weight with an increase in the mass of the liner 6 in the charge cavity 5, which on its side is beneficial for improving the penetrating ability of the penetrating beam.

Forsøk har vist at gjennomtrengningsevnen for perforeringsstrålen påvirkes av forholdet mellom volumet for ladningshulrommet og volumet for det eksplosive materiale 4 som er anordnet i hulrommet til det rørformede legeme 1. Experiments have shown that the penetration ability of the perforating beam is affected by the ratio between the volume of the charge cavity and the volume of the explosive material 4 which is arranged in the cavity of the tubular body 1.

For det rørformede legeme 1 med en form svarende til fig. 1 er den optimale betingelse For the tubular body 1 with a shape corresponding to fig. 1 is the optimal condition

hvor d er en diameter for den andre sirkel n, svarende til bredden a for ladningshulrommet 5 og where d is a diameter for the second circle n, corresponding to the width a of the charge cavity 5 and

D er diameteren for hulrommet 3 i det rørformede legeme 1 D is the diameter of the cavity 3 in the tubular body 1

i den del som svarer til de ytre skall 7. in the part corresponding to the outer shells 7.

Med forholdet ^ vil 50 % mengde av eksplosiv ikke være tilstrekkelig til å gi en høy hastighet til foringen 6 for ladningshulrommet 5 når perforeringsstrålen dannes. Med forholdet g- < 40 % vil en mengde av eksplosivet være i overskudd. I begge tilfeller vil mengden av eksplosiv pr. lengdeenhet skjæring for å gi den samme skjæredybde være større enn med ^d.-verdi<er> som ligger innenfor de angitte grenser. With the ratio ^, the 50% amount of explosive will not be sufficient to give a high velocity to the liner 6 of the charge cavity 5 when the perforating jet is formed. With the ratio g- < 40%, a quantity of the explosive will be in excess. In both cases, the amount of explosive per length unit cutting to give the same depth of cut be greater than with ^d.-value<er> which lies within the specified limits.

En av de viktige faktorer som har innvirkning på gjennomtrengningsevnen for perforeringsstrålen er tykkelsen til foringen 6-på ladningshulrommet 5. Diagrammet på fig. 11 viser avhengigheten for dybden h for skjæringen ved hjelp av perforeringsstrålen av tykkelsen 6 for foringen 6 til ladningshulrommet 5. Begge disse verdier er angitt i forhold til diameteren D One of the important factors that has an impact on the penetration ability of the perforating beam is the thickness of the liner 6 on the charge cavity 5. The diagram in fig. 11 shows the dependence of the depth h of the cut by means of the perforating jet on the thickness 6 of the lining 6 of the charge cavity 5. Both these values are indicated in relation to the diameter D

for hulrommet 3. En kurve S kjennetegner forholdet som er blitt reprodusert av registreringen som er opptatt som et resultat av skjæringen av strålemateriale ved hjelp av en langstrakt formet ladning^ hvor det rørformede legeme er bygget opp av kobber og har en form svarende til, fiq. 1 med betingelsen for the cavity 3. A curve S characterizes the relationship reproduced by the registration taken as a result of the cutting of radiation material by means of an elongated shaped charge^ where the tubular body is made up of copper and has a shape corresponding to, fiq . 1 with the condition

Som høyeksplosivt materiale ble det benyttet heksogen med en tetthet på 1,7 2 g/cm 3. Hexogen with a density of 1.7 2 g/cm 3 was used as high-explosive material.

Kurven har sitt markante maksimum ved en verdi — nær 6 %. The curve has its marked maximum at a value — close to 6%.

For en langstrakt formet ladning med andre høyeks-plosive materialer, f. eks. oktogen, vil verdiene for forholdet j=j være forskjellige med de samme forholdsverdier mellom dybden h for skjæringen og diameteren D for hulrommet 3, men hoved-karakteristikken for kurven S vil ikke forandres. Innenfor et område for verdier for når dybden h for skjæringen overskrider diameteren D for hulrommet 3 eller er lik denne (se skravert del av diagrammet), vil gjennomtrengningsevnen for gjennomtrengningsstrålen være maksimum. Denne del for den langstrakte formede ladning for denne utforming finnes i området For an elongated shaped charge with other high-explosive materials, e.g. octogen, the values for the ratio j=j will be different with the same ratio values between the depth h of the cut and the diameter D of the cavity 3, but the main characteristic of the curve S will not change. Within a range of values for when the depth h of the cut exceeds or is equal to the diameter D of the cavity 3 (see shaded part of the diagram), the penetrating ability of the penetrating beam will be maximum. This part for the elongated shaped charge for this design is found in the area

Det høyeksplosive materiale 4 som er anbragt i hulrommet 3 til det rørformede legeme 1 er heksogen eller oktogen-pulver med en tetthet nær 1,8 g/cm 3. En slik tetthet kan oppnås ved fremstilling av ladningen ved valsing eller trekking av et rørformet arbeidsstykke som på forhånd er fylt med et av eksplo-sivene. En høy tetthet for ladningens eksplosiv sikrer en høy gjennomtrengningsevne for perforeringsstrålen. The high-explosive material 4 which is placed in the cavity 3 of the tubular body 1 is hexogen or octogen powder with a density close to 1.8 g/cm 3. Such a density can be achieved by manufacturing the charge by rolling or drawing a tubular workpiece which is filled in advance with one of the explosives. A high density of the charge's explosive ensures a high penetrating ability of the perforating beam.

Hvis eksplosivet detoneres ved hjelp av tennanord-ninger (ikke vist) som er plassert langs symmetriaksen 0 - 0 til det rørformede legeme 1 (fig. 1) blir foringen 6 til ladningshulrommet 5 deformert av sjokkbølgen, slik at dens masse konsentreres langs symmetriaksen 0-0 til det rørformede legeme 1 for dannelsen av perforeringsstrålen 9 (fig. 12) med en kile-lignende fremr.e ende som er rettet motsatt til ladningshulrommet If the explosive is detonated by means of ignition devices (not shown) which are placed along the axis of symmetry 0 - 0 of the tubular body 1 (Fig. 1), the liner 6 of the charge cavity 5 is deformed by the shock wave, so that its mass is concentrated along the axis of symmetry 0 - 0 to the tubular body 1 for the formation of the perforation jet 9 (Fig. 12) with a wedge-like front end which is directed opposite to the charge cavity

5 og beveger seg med hø<i>y hastighet mot arbeidsstykket 8 som skal skjæres. Ved inntrengningen i arbeidsstykket 8 vil perforeringsstrålen skjære det opp. Tykkelsen h til arbeidsstykket som skal skjære er bestemt i avhengighet av materialet for arbeidsstykket, tettheten til den høyeksplosive masse 4, som er anordnet i det rørformede legeme 1 til ladningen, den relative dimensjon for foringen 6 i forhold til ladningshulrommet 5 og hulrommet 3 og avstanden f mellom det rørformede legeme 1 og arbeidsstykket 8 som skal skjæres. 5 and moves at high speed towards the workpiece 8 to be cut. When penetrating the workpiece 8, the perforating jet will cut it open. The thickness h of the workpiece to be cut is determined depending on the material of the workpiece, the density of the high-explosive mass 4, which is arranged in the tubular body 1 of the charge, the relative dimension of the liner 6 in relation to the charge cavity 5 and cavity 3 and the distance f between the tubular body 1 and the workpiece 8 to be cut.

Den forlengede skjæreladning ifølge oppfinnelsen ble prøvet ved skjæring i en stålplate som var 60 mm tykk, idet ladningen ble plassert over platen. Kobberrørlegemet hadde en diameter på 18 mm, tykkelsen til det ytre skall var 1,2 mm, The extended cutting charge according to the invention was tested by cutting a steel plate which was 60 mm thick, the charge being placed over the plate. The copper tube body had a diameter of 18 mm, the thickness of the outer shell was 1.2 mm,

d 6 forholdet ^ = 0,42, forholdet ^ = 0,055. Heksogen med en tetthet på 1,72 g/cm^ ble benyttet som høyeksplosivt materiale. Dybden for inntrengningen for perforeringsstrålen var 22 mm. d 6 ratio ^ = 0.42, ratio ^ = 0.055. Hexogen with a density of 1.72 g/cm^ was used as high explosive material. The depth of penetration for the perforating beam was 22 mm.

En annen langstrakt 'skjæreladnin<g> med et kobberrørs-legeme med en diameter på 27 mm ble fylt med oktogen med en Another elongated 'shearladnin<g> with a 27 mm diameter copper tube body was filled with octogen with a

3 d 6 3 d 6

tetthet på 1,75 g/cm . Forholdene ^ og ^ var henholdsvis 0,48 og 0,04 5. Dybden for inntrengning av perforeringsstrålen var 32 mm. density of 1.75 g/cm . The ratios ^ and ^ were 0.48 and 0.04 5 respectively. The depth of penetration of the perforating beam was 32 mm.

Prøven som ble gjennomført for sammenligning av to andre langstrakte skjæreladninger som avvek fra de ovenfor nevnte ladninger bare ved forholdet ^ som var 0,1 for ladningen med en diameter på 18 mm og 0,13 for ladningen med en diameter på 27 mm ga dårligere resultater: inntrengningsdybden for perforeringsstrålen for ladningen med diameter på 18 mm var 14,5 mm og den for ladningen med diameter på 27 mm var 22 mm. The test conducted for the comparison of two other elongated cutting charges which differed from the above charges only by the ratio ^ which was 0.1 for the 18 mm diameter charge and 0.13 for the 27 mm diameter charge gave worse results : the penetration depth of the perforating beam for the 18 mm diameter charge was 14.5 mm and that of the 27 mm diameter charge was 22 mm.

Tallrike forsøk har vist at en maksimal dybde for inntrengningen for perforeringsstrålen i stål (eller en tykkelse for arbeidsstykket som skal skjæres)som ble oppnådd med en langstrakt formet ladning med et rørformet legeme, som vist på fig. 1, med en ytre diameter opp til 3 5 mm og tallrike verdier for forholdene ^ d og ^ 6 ikke overskridende de øvre grenser over-skred diameteren for ladningen. Numerous experiments have shown that a maximum depth of penetration for the perforating beam in steel (or a thickness of the workpiece to be cut) obtained with an elongated shaped charge with a tubular body, as shown in fig. 1, with an outer diameter up to 35 mm and numerous values for the ratios ^ d and ^ 6 not exceeding the upper limits exceeded the diameter of the charge.

Ladningen muliggjør en høy inntrengningsevne for perforeringsstrålen på grunn av såvel det optimale forhold mellom dimensjonene for ladningshulrommet og hulrommet fylt med eksplosive midler og muligheten oppnådd på grunn av utformingen for å oppnå en maksimal tetthet for det høyeksplosive middel som er anbragt i hulrommet til det rørformede legeme. The charge enables a high penetrating ability of the perforating beam due to both the optimal relationship between the dimensions of the charge cavity and the cavity filled with explosive agents and the possibility achieved due to the design to achieve a maximum density of the high explosive agent placed in the cavity of the tubular body .

Selv om spesielle utførelser er beskrevet i forbind-else med tegningen, er mange modifikasjoner mulige innnfor oppfinnelsens ramme. Although particular embodiments are described in connection with the drawing, many modifications are possible within the scope of the invention.

Claims

1. Cutting charge, where a convex outer shell (7) and a lining (6) concave in the direction of the outer shell in a hole charge depression (5) form a cavity (3) which is filled with a high-explosive explosive, whereby the the outer shell (7) and the lining (6) of the hollow-charge well are made in one piece and form a tubular body (1), and where the convex part (AB) and the concave part (CE) of the tubular body form sections of a first, respectively a second closed curve (m and n), which have a common axis of symmetry (0 - 0) and which touch each other on this axis at a point (K), whereby the convex section (AB) is thus connected to the concave section (CE) that the width (a) of the hollow charge recess (5), measured on the chord of the first curve (m), measured between the points of intersection of the latter with the tangents (p and q) at the endpoints (C and E) of the conjugate second , curvilinear section (CE) is not less than the length (1) of the to the said axis of symmetry (0 - 0) vertical maximum chord of the second k clock (n), characterized in that the lining (6) of the hollow charge recess (5) has a reduced wall thickness, the thickness (6) of the lining (6) being approx. 4 - 7% of the inner diameter (D) of the tubular body (1) in the part of the latter which corresponds to the convex profile part.

2. Cutting charge according to claim 1, characterized in that the width (a) of the hollow charge recess (5), which corresponds to the diameter (d) running across the axis of symmetry (0 - 0) for the second curve (n), amounts to approx. 40 - 50% of the inner diameter (D) of the tubular body (1) in the part corresponding to the convex part (AB).

3. Cutting charge according to claim 1 or 2, characterized in that the tubular housing (1) is made of copper.