NO149519B - Skjaereladning. - Google Patents
Skjaereladning. Download PDFInfo
- Publication number
- NO149519B NO149519B NO790036A NO790036A NO149519B NO 149519 B NO149519 B NO 149519B NO 790036 A NO790036 A NO 790036A NO 790036 A NO790036 A NO 790036A NO 149519 B NO149519 B NO 149519B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- charge
- tubular body
- cavity
- explosive
- lining
- Prior art date
Links
- 239000002360 explosive Substances 0.000 claims description 41
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 23
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 7
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- XTFIVUDBNACUBN-UHFFFAOYSA-N 1,3,5-trinitro-1,3,5-triazinane Chemical compound [O-][N+](=O)N1CN([N+]([O-])=O)CN([N+]([O-])=O)C1 XTFIVUDBNACUBN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000028 HMX Substances 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- UZGLIIJVICEWHF-UHFFFAOYSA-N octogen Chemical compound [O-][N+](=O)N1CN([N+]([O-])=O)CN([N+]([O-])=O)CN([N+]([O-])=O)C1 UZGLIIJVICEWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000007903 penetration ability Effects 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000001268 conjugating effect Effects 0.000 description 1
- 230000021615 conjugation Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Ladders (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en skjæreladning, hvor et konvekst ytre skall og en i retning mot det ytre skall konkav foring i en hulladningsfordypning danner et hulrom som er fylt med et høyeksplosivt sprengstoff, hvorved det ytre skall og hulladningsfordypningens foring er utført i ett stykke og danner et rørformet legeme, og hvor den konvekse del og den konkave del av det rørformede legeme utgjør avsnitt av en første, henholdsvis en andre lukket kurve, som har en felles symmetriakse og som berører hverandre på denne akse i et punkt, hvorved det konvekse avsnitt er koblet.slik til det konkave avsnitt at bredden for hulladningsfordypningen, målt på korden til den første kurve, målt mellom snittpunktene for sistnevnte med tangentene ved endepunktene til det konjugerte andre, krumlinjede avsnitt ikke er mindre enn lengden for den til den nevnte symmetriakse loddrette maksimale korde for den andre kurve.
Skjæreladninger benyttes for skjæring av metallpro-dukter og arbeidsstykker'under utnyttelse av eksplosjonsvirk-ning. Gjennomslagskraften til en gjennomtrengende stråle, hvormed skal forstås inntrengningsdybden i materialet, og sær-lig den største snittdybde, vil være avhengig av formen til en hulladningsfordypning, høyden til et over denne fordypning anordnet sjikt av sprengstoff, den spesifikke vekt for dette sprengstoff og en rekke andre faktorer.
Ved forbedring av konstruksjonen av slike skjæreladninger har man inntil nu i det vesentlige bare tatt hensyn til de to førstnevnte faktorer. Et problem ved en økning av den spesifikke vekt for et i hulrommet til ladningen anbring-bart sprengstoff ble derved løst parallelt og har ikke vært avstemt på den konstruktive utførelse av selve ladningen.
Ved de kjente skjæreladninger med kjegleformet eller krumlinjet fordypning er kledningen festet ved ladningens ytteromhyIling, vanligvis ved sveising, klebing eller en lås-forbindelse og danner sammen med omhyllingen et hus, hvis hulrom er utfylt med et sprengstoff (se f. eks. US patentene 3176613, 3251300, 3777663). Det sammensatte hus muliggjør fremstilling av en ladning med vilkårlig form, men utelukker muligheten for innvirkning på den spesifikke vekt for det sprengstoff som er anbragt i hulrommet.
Det er dessuten kjent en skjæreladning i hvilken et konvekst ytre hylster og en i retning av det ytre hylster konkav kledning av hulladningsfordypningen danner et hulrom som er utfylt med et brisant sprengstoff. Det ytre hylster for ladningen består av plast og har en sylindrisk form. Kledningen av ladningsfordypningen danner en kobberskillevegg som er innsatt i det indre rom av den dannede sylinder og deler hulrommet i hvilket sprengstoffet er anbragt fra det med gass fylte hulrom i hulladningsfordypningen for å sikre en virkning også ved bruk under vann.. Kledningen av hulladningsfordypningen har form av en del av en sylinder. Således er hulrommet begrenset til opptak av sprengstoffet, av innbyrdes seg kryssende sirkelbuer på to sylindre (DE-PS 2428435) . Den konstruktive utførelse av ladningen forutsetter en delt fremstilling av det ytre hylster og kledningen av hulladningsfordypningen med derpå følgende sammenbygging av det flerdelte hus. Det i hulrommet anbragte sprengstoff har form av et stø-pestykke og har derfor uunngåelig hulrom som reduserer spreng-stoffets spesifikke vekt.
Det kan nevnes at det i en ladning med den ovenfor omtalte konstruksjon av huset prinsipielt er mulig å benytte pulverformet sprengstoff. Den spesifikke vekt for et slikt stoff er imidlertid lav ved fritt fylt volum (ca. 1 g/cm 3) og er således dårligere enn det som' kan oppnås med et støpestykke, samtidig som en sammentrykning av det pulverformede sprengstoff ved husets hodeende utgjør en ikke ufarlig og dyr ekstra operasjon som ikke medfører vesentlig sterkere kompresjon, slik at den spesifikke vekt maksimalt kan økes til 1,3 g/cm 3.
Til ulempene ved disse kjente skjæreladninger må det også medtas at ferdigdelkonstruksjonen av huset utelukker muligheten for en vesentlig ytelsesøkning ved fremstillingen.
Hensikten med foreliggende oppfinnelse er å unngå
de ovenfor nevnte ulemper.
Den oppgave som ligger til grunn for oppfinnelsen er å tilveiebringe en skjæreladning i hvilken det ved den konstruktive utførelse av det ytre hylster og kledningen av hul-ladningsf ordypningen er sikret muligheten for en maksimal kompresjon av det i hulrommet innførte sprengstoff for økning av gjennomslagskraften til sprengstrålen.
Denne oppgave blir løst ved en skjæreladning av den innledningsvis nevnte type, som er kjennetegnet ved det som fremgår av kravene.
En slik utførelse av skjæreladningen som sikrer be-tingelsene for dannelsen av en stabil sprengstoffstråle til-later også en økning av gjennomslagskraften ved økning av den spesifikke vekt for det i hulrommet anbragte sprengstoff, da den beskrevne form av rørlegemet muliggjør fremstillingen ved valsing eller trekking. Derved kan hulrommet før en forvals-ing fylles med et pulverformet sprengstoff, og dette kan kom-primeres maksimalt'hvorved man kan oppnå en spesifikk vekt
nær opp til 1, 8 kg/cm"^.
Det er også hensiktsmessig at bredden til ladningshulrommet, svarende til diameteren for den andre sirkel er mellom 4 0 og 50 % av den indre diameter til det rørformede legeme 1 den del av dette som svarer til den konvekse del av profilet, noe som gir de beste betingelser for dannelsen av en stabil per-foreringsstråle og et minimalt forbruk av eksplosivt materiale pr. lengdeenhet for kuttet.
Det er fordelaktig at det rørformede legeme konstrue-res av kobber, noe som er hensiktsmessig som materiale for foringen til ladningens hulrom på grunn av sin høye spesifikke vekt, noe som forbedrer gjennomtrengningsevnen for perforeringsstrålen.
I tillegg gir den høye plastisitet for kobber fordel-aktige betingelser for fremstillingen av et rørformet legeme og sikrer en høy grad av dets pressing med en relativt liten kraft ved vålsing eller trekking.
Det er videre hensiktsmessig at en veggtykkelse for det rørformede legeme på siden av ladningshulrommet utgjør fra 4 - 7 % av den indre diameter til det rørformede legeme i den del som svarer til den konvekse del av profilet. Forholdet mellom verdiene påvirker gjennomtrengningsevnen for perforerings-• strålen og sammen med de andre trekk ved den langstrakte skjæreladning sikres en optimal gjennomtrengningsevne for perforeringsstrålen.
Oppfinnelsen skal i det følgende nærmere forklares ved hjelp av utførelseseksempler for oppfinnelsen, som er fremstilt på tegningen, som viser: fig. 1 et tverrsnitt av en langstrakt skjæreladning ifølge en foretrukket utførelse for oppfinnelsen, fig. 2-7 tverrsnitt av andre utførelser for ladningen ifølge oppfinnelsen, hvor det rørformede legeme har en form tildannet: på fig. 2 av to like lukkede kurver med en felles symmetriakse og forskjellig radius for krumningen,
på fig. 3 like ellipser,
på' fig. 4 en ellipse og en sirkel,
på fig. 5 en sirkel og en ellipse,
på fig. 6, 7 to ellipser orientert i forskjellige retninger,
fig. 8 - 10 et aksonometrisk riss av ladningen ifølge oppfinnelsen med lengdeakse med forskjellig form, hvor
fig. 8 viser en rett langsgående akse,
fig. 9 viser en krumlinjet langsgående akse krummet
i et horisontalt plan,
fig. 10 viser en krumlinjet langsgående akse krummet i et vertikalt plan,
fig. 11 et diagram som viser avhengigheten mellcm skjære-dybden og veggtykkelsen for det rørformede legeme i ladningshulrommet, for den utførelse som er vist på fig. 1,
fig. 12 et skjematisk riss som viser en prosess for dannelsen av den perforerte stråle når eksplosivet er detonert, i samsvar med oppfinnelsen.
En langstrakt skjæreladning omfatter et rørformet legeme 1 (fig. 1) med et konvekst-konkavt profil. En vegg 2 på det rørformede legeme 1 danner et lukket hulrom 3 som er fylt med et høyeksplosivt materiale 4, og et ladningshulrom 5 er plassert på utsiden av den konkave del av legemet. En del av veggen som bestemmer ladningshulrommet 5 og som svarer til den konkave del av profilen f or det rørformede legeme 1 er en foring 6 i ladningshulrommet 5. Restdelen av veggen 2 utgjør et ytre skall 7. En kontur på det ytre skall 7 i tverrsnitt av det rørformede legeme 1 er utformet for dannelsen av en første krumlinjet lengde hvis ytterste punkter er betegnet med A og B. En kontur på foringen 6 til ladningshulrommet 5 er utformet som en andre krumlinjet lengde med ytterpunkter som er betegnet med C og E. Den første og den andre krumlinjede lengde utgjør re-spektive deler av en første og en andre lukket kurve m og n med en felles symmetriakse O - O og som tangerer hverandre ved punktet K som ligger på denne akse. Ved den foretrukkede utførelse for oppfinnélsen som er vist på fig. 1 utgjøres de lukkede kurver m og n av en første og en andre sirkel som gjør formen for det rørformede legeme kompakt, teknisk hensiktsmessig og økono-misk. Det sistnevnte forklares med det faktum at med en slik utforming av det rørformede legeme vil mengden av eksplosivt materiale 4 som kreves pr. enhetslengde for den formede ladning være minimal.
Det er også mulig å utforme et rørformet legeme i hvilket kurvene m og n ikke er sirkulære, men utgjør andre former for lukkede kurver, f. eks. en ellipse eller en kurve med en felles symmetriakse, men forskjellig radius for krumningen, som vist på fig. 2.
I avhengighet av de forutbestemte parametre for skjæringen, såsom dybde og bredde for skjæringen, og en form for et arbeidsstykke som skal skjæres kan lignende kurver tas som den første og den andre lukkede kurve m og n, som vist på fig. 1 - 3, kurver med forskjellig form, som vist på fig. 4 og 5, eller kurver med forskjellig orientering, som vist på fig. 6, 7.
For alle de ovenfor nevnte tilfeller vil den første og den andre lukkede kurve m og n utgjøre en indre tangent til hverandre ved punktet K som ligger på deres felles symmetriakse 0-0, som gir de beste betingelser for fremstilling av det rørformede legeme 1 ved valsing eller trekking ved bruk av et kjerneelement med en form for den andre lukkede kurve.
Ved den foretrukkede utførelse for oppfinnelsen
(fig. 1) er den første krumme lengde (bue) AB konjugert med den andre krumme lengde (bue) CE hovedsakelig ved rette linjeleng-der AC og BE som er parallelle til symmetriaksen 0-0. Andre former for konjugerende lengder er også mulig. Det kan f. eks. være sirkulære buer, som vist på fig. 4 og 6. Generelt må kon-jugeringen tilfredsstille betingelsen
a >, 1, hvor
a er bredden for ladningshulrommet 5, målt ved korden til den første lukkede kurve mellom dens snittpunkter med tangentene p og q (fig. 4 og 6) trukket til ytterpunktene C og E til den andre konjugerende krumlinjede lengde, 1 er en lengde for den store korde til den andre lukkede kurve vinkelrett til symmetriaksen 0-0.
Hvis denne 'betingelse ikke opprettholdes kan dette forårsake uønskede deformeringer av perforeringsstrålen av side-delene til foringen 6 til ladningshulrommet 5.
Ved utførelsen av oppfinnelsen, som er vist på fig. 1, er a = d, hvor d er diameteren til den andre sirkel n, da de krav som stilles til det ytre skall 7 og foringen 6 til ladningshulrommet 5 er forskjellige med hensyn til deres evne til å absorbere sjokkbølgeenergi. Veggtykkelsen for det rørformede legeme i disse deler er forskjellig, nemlig tykkelsen til foringen for ladningshulrommet 5 er mindre enn den for det ytre skall 7, som muliggjør at foringen 6 kan gis en høy hastighet når perforeringsstrålen dannes.
Det rørformede legeme 1 har en rett eller krummet langsgående akse Y - Y, som er avhengig av den forutbestemte form for skjærelinjen W på arbeidsstykket 8 (se fig. 8 - 10).
Ved en foretrukket utførelse for oppfinnelsen er det rørformede legeme 1 konstruert fra kobber, selv om det også kan lages av andre materialer med tilstrekkelig plastisitet og som kan gjennomgå en deformasjon når de valses eller trekkes, f. eks. stål med lavt karboninnhold eller aluminium. Bortsett fra en høy plastisitet som letter fremstillingen av det rørfor-mede legeme 1 ved koldvalsing eller trekking, har kobber den videre fordel overfor andre materialer som ligger i dens høye spesifikke vekt med en økning av massen til foringen 6 i ladningshulrommet 5, noe som på sin side er fordelaktig for forbedring av gjennomtrengningsevnen for gjennomtrengningsstrålen.
Forsøk har vist at gjennomtrengningsevnen for perforeringsstrålen påvirkes av forholdet mellom volumet for ladningshulrommet og volumet for det eksplosive materiale 4 som er anordnet i hulrommet til det rørformede legeme 1.
For det rørformede legeme 1 med en form svarende til fig. 1 er den optimale betingelse
hvor d er en diameter for den andre sirkel n, svarende til bredden a for ladningshulrommet 5 og
D er diameteren for hulrommet 3 i det rørformede legeme 1
i den del som svarer til de ytre skall 7.
Med forholdet ^ vil 50 % mengde av eksplosiv ikke være tilstrekkelig til å gi en høy hastighet til foringen 6 for ladningshulrommet 5 når perforeringsstrålen dannes. Med forholdet g- < 40 % vil en mengde av eksplosivet være i overskudd. I begge tilfeller vil mengden av eksplosiv pr. lengdeenhet skjæring for å gi den samme skjæredybde være større enn med ^d.-verdi<er> som ligger innenfor de angitte grenser.
En av de viktige faktorer som har innvirkning på gjennomtrengningsevnen for perforeringsstrålen er tykkelsen til foringen 6-på ladningshulrommet 5. Diagrammet på fig. 11 viser avhengigheten for dybden h for skjæringen ved hjelp av perforeringsstrålen av tykkelsen 6 for foringen 6 til ladningshulrommet 5. Begge disse verdier er angitt i forhold til diameteren D
for hulrommet 3. En kurve S kjennetegner forholdet som er blitt reprodusert av registreringen som er opptatt som et resultat av skjæringen av strålemateriale ved hjelp av en langstrakt formet ladning^ hvor det rørformede legeme er bygget opp av kobber og har en form svarende til, fiq. 1 med betingelsen
Som høyeksplosivt materiale ble det benyttet heksogen med en tetthet på 1,7 2 g/cm 3.
Kurven har sitt markante maksimum ved en verdi — nær 6 %.
For en langstrakt formet ladning med andre høyeks-plosive materialer, f. eks. oktogen, vil verdiene for forholdet j=j være forskjellige med de samme forholdsverdier mellom dybden h for skjæringen og diameteren D for hulrommet 3, men hoved-karakteristikken for kurven S vil ikke forandres. Innenfor et område for verdier for når dybden h for skjæringen overskrider diameteren D for hulrommet 3 eller er lik denne (se skravert del av diagrammet), vil gjennomtrengningsevnen for gjennomtrengningsstrålen være maksimum. Denne del for den langstrakte formede ladning for denne utforming finnes i området
Det høyeksplosive materiale 4 som er anbragt i hulrommet 3 til det rørformede legeme 1 er heksogen eller oktogen-pulver med en tetthet nær 1,8 g/cm 3. En slik tetthet kan oppnås ved fremstilling av ladningen ved valsing eller trekking av et rørformet arbeidsstykke som på forhånd er fylt med et av eksplo-sivene. En høy tetthet for ladningens eksplosiv sikrer en høy gjennomtrengningsevne for perforeringsstrålen.
Hvis eksplosivet detoneres ved hjelp av tennanord-ninger (ikke vist) som er plassert langs symmetriaksen 0 - 0 til det rørformede legeme 1 (fig. 1) blir foringen 6 til ladningshulrommet 5 deformert av sjokkbølgen, slik at dens masse konsentreres langs symmetriaksen 0-0 til det rørformede legeme 1 for dannelsen av perforeringsstrålen 9 (fig. 12) med en kile-lignende fremr.e ende som er rettet motsatt til ladningshulrommet
5 og beveger seg med hø<i>y hastighet mot arbeidsstykket 8 som skal skjæres. Ved inntrengningen i arbeidsstykket 8 vil perforeringsstrålen skjære det opp. Tykkelsen h til arbeidsstykket som skal skjære er bestemt i avhengighet av materialet for arbeidsstykket, tettheten til den høyeksplosive masse 4, som er anordnet i det rørformede legeme 1 til ladningen, den relative dimensjon for foringen 6 i forhold til ladningshulrommet 5 og hulrommet 3 og avstanden f mellom det rørformede legeme 1 og arbeidsstykket 8 som skal skjæres.
Den forlengede skjæreladning ifølge oppfinnelsen ble prøvet ved skjæring i en stålplate som var 60 mm tykk, idet ladningen ble plassert over platen. Kobberrørlegemet hadde en diameter på 18 mm, tykkelsen til det ytre skall var 1,2 mm,
d 6 forholdet ^ = 0,42, forholdet ^ = 0,055. Heksogen med en tetthet på 1,72 g/cm^ ble benyttet som høyeksplosivt materiale. Dybden for inntrengningen for perforeringsstrålen var 22 mm.
En annen langstrakt 'skjæreladnin<g> med et kobberrørs-legeme med en diameter på 27 mm ble fylt med oktogen med en
3 d 6
tetthet på 1,75 g/cm . Forholdene ^ og ^ var henholdsvis 0,48 og 0,04 5. Dybden for inntrengning av perforeringsstrålen var 32 mm.
Prøven som ble gjennomført for sammenligning av to andre langstrakte skjæreladninger som avvek fra de ovenfor nevnte ladninger bare ved forholdet ^ som var 0,1 for ladningen med en diameter på 18 mm og 0,13 for ladningen med en diameter på 27 mm ga dårligere resultater: inntrengningsdybden for perforeringsstrålen for ladningen med diameter på 18 mm var 14,5 mm og den for ladningen med diameter på 27 mm var 22 mm.
Tallrike forsøk har vist at en maksimal dybde for inntrengningen for perforeringsstrålen i stål (eller en tykkelse for arbeidsstykket som skal skjæres)som ble oppnådd med en langstrakt formet ladning med et rørformet legeme, som vist på fig. 1, med en ytre diameter opp til 3 5 mm og tallrike verdier for forholdene ^ d og ^ 6 ikke overskridende de øvre grenser over-skred diameteren for ladningen.
Ladningen muliggjør en høy inntrengningsevne for perforeringsstrålen på grunn av såvel det optimale forhold mellom dimensjonene for ladningshulrommet og hulrommet fylt med eksplosive midler og muligheten oppnådd på grunn av utformingen for å oppnå en maksimal tetthet for det høyeksplosive middel som er anbragt i hulrommet til det rørformede legeme.
Selv om spesielle utførelser er beskrevet i forbind-else med tegningen, er mange modifikasjoner mulige innnfor oppfinnelsens ramme.
Claims (3)
1. Skjæreladning, hvor et konvekst ytre skall (7) og en i retning mot det ytre skall konkav foring (6) i en hullad-ningsf ordypning (5) danner et hulrom (3) som er fylt med et høyeksplosivt sprengstoff, hvorved det ytre skall (7) og hul-ladningsf ordypningens foring (6) er utført i ett stykke og danner et rørformet legeme (1), og hvor den konvekse del (AB) og den konkave del (CE) av det rørformede legeme utgjør avsnitt av en første, henholdsvis en andre lukket kurve (m og n), som har en felles symmetriakse (0 - 0) og som berører hverandre på denne akse i et punkt (K), hvorved det konvekse avsnitt (AB) er koblet slik til det konkave avsnitt (CE) at bredden (a) for hulladningsfordypningen (5), målt på korden til den første kurve (m), målt mellom snittpunktene for sistnevnte med tangentene (p og q) ved endepunktene (C og E) til det konjugerte andre, krumlinjede avsnitt (CE) ikke er mindre enn lengden (1) for den til den nevnte symmetriakse (0 - 0) loddrette maksimale korde for den andre kurve (n),karakterisert ved at hulladningsfordypningens (5) foring (6) har en redusert veggtykkelse, idet foringens (6) tykkelse (6) utgjør ca. 4 - 7 % av den indre diameter (D) for det rørformede legeme (1) i den del av sistnevnte som svarer til den konvekse profildel.
2. Skjæreladning ifølge krav 1, karakterisert ved at bredden (a) for hulladningsfordypningen (5), som svarer til den på tvers av symmetriaksen (0 - 0) forløpende diameter (d) for den andre kurve (n), utgjør ca. 40 - 50 % av den indre diameter (D) for det rørformede legeme (1) i den del som svarer til den konvekse del (AB).
3. Skjæreladning ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det rørformede hus (1) er fremstilt av kobber.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO790036A NO149519C (no) | 1979-01-05 | 1979-01-05 | Skjaereladning |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO790036A NO149519C (no) | 1979-01-05 | 1979-01-05 | Skjaereladning |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO790036L NO790036L (no) | 1980-07-08 |
NO149519B true NO149519B (no) | 1984-01-23 |
NO149519C NO149519C (no) | 1984-05-09 |
Family
ID=19884606
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO790036A NO149519C (no) | 1979-01-05 | 1979-01-05 | Skjaereladning |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
NO (1) | NO149519C (no) |
-
1979
- 1979-01-05 NO NO790036A patent/NO149519C/no unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO149519C (no) | 1984-05-09 |
NO790036L (no) | 1980-07-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4297946A (en) | Extended shaped charge and method of making same | |
US9360222B1 (en) | Axilinear shaped charge | |
US3100445A (en) | Shaped charge and method of firing the same | |
US2605703A (en) | Liner for hollow charges | |
US4080898A (en) | Spiral wrapped shaped charge liners and munition utilizing same | |
CA1262214A (en) | Hollow charges | |
US9175936B1 (en) | Swept conical-like profile axisymmetric circular linear shaped charge | |
US3311962A (en) | Method of making an expanding point bullet | |
GB2303688A (en) | Shaped charges | |
US4075946A (en) | Armor piercing projectile | |
NO172953B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av en splinthylse for et sprenglegeme av metall | |
CA2182409A1 (en) | Cascade shaped charge | |
CA2253375C (en) | Expansion projectile | |
US5847312A (en) | Shaped charge devices with multiple confinements | |
CN108731550A (zh) | 一种超聚能线性切割器 | |
NO149519B (no) | Skjaereladning. | |
US4474113A (en) | Hollow charge of a directed explosion effect as well as method for the manufacture of the metallic cone of the hollow charge | |
US2974595A (en) | Projectile | |
RU2001105180A (ru) | Стенобойная боеголовка | |
NO135547B (no) | ||
RU2000130945A (ru) | Кассетный осколочно-пучковый снаряд | |
CA1118276A (en) | Extended shaped charge | |
CN107011105A (zh) | 预控破片雷管壳 | |
Li et al. | Research on the skirt tail explosively formed projectile stable shaping technology | |
RU2235965C2 (ru) | Заряд |