NO147339B - Fremgangsmaate til fremstilling av svovelsyre. - Google Patents
Fremgangsmaate til fremstilling av svovelsyre. Download PDFInfo
- Publication number
- NO147339B NO147339B NO761497A NO761497A NO147339B NO 147339 B NO147339 B NO 147339B NO 761497 A NO761497 A NO 761497A NO 761497 A NO761497 A NO 761497A NO 147339 B NO147339 B NO 147339B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- sulfuric acid
- diluted
- acid
- gases
- weight
- Prior art date
Links
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 172
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 14
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 88
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 46
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 46
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 25
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 25
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 18
- 239000003595 mist Substances 0.000 claims description 13
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 claims description 5
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 18
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 8
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
- C01B17/76—Preparation by contact processes
- C01B17/775—Liquid phase contacting processes or wet catalysis processes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til fremstilling av svovelsyre fra fuktige S03-holdige gasser ved direkte avkjøling av de fuktige S03~holdige gasser med vandig svovelsyre og kondensasjon av svovelsyre i de under svovelsyrens duggpunkt avkjølte gasser og bortføring av vann som ikke er nødvendig til dannelse av svovelsyre som vanndamp med sluttgassene.
Ved den såkalte tørr-katalyse omsettes SC^-innholdet av tørre gasser katalytisk til SO^ og SO^ absorberes i svovelsyre. Ved den såkalte våt-katalyse omsettes SG>2-
og ^S-innholdet av fuktige gasser katalytisk til SO^. Da absorbsjonen av SO-^-innholdet i svovelsyre på grunn av dannelse av svovelsyretåker er vanskelig, utkondenseres vanlig-vis en fra SO^ og vanndamp dannet svovelsyre. Fuktige SC^-holdige gasser oppstår f.eks. ved forbrenning av t^S-holdige damper ved etterforbrenningen av I^S/SC^-holdige avgasser fra Claus-prosessen eller fra metallurgiske prosesser. De ^O/SC^-holdige gasser omsettes med et for oksydasjonen til SO^ tilstrekkelig oksygeninnhold og ved tilsvarende temperaturer i katalysatoranlegget på V20^-katalysatorer og deretter utkondenseres i et kondensasjonsanlegg svovelsyren. Overskytende vanndamp bortføres i avgassen. Dessuten kan
det også oppstå SO^-holdige fuktige gasser ved andre prosesser, hvorav likeledes svovelsyre må utkondenseres.
Fra tysk patent nr. 607.216 er det kjent å av-kjøle den fra katalysatoranlegget uttredende fuktige SO^-holdige gass i et første trinn til 280-300°C og deretter i et annet trinn ved avkjøling til ca. 150°C å utkondensere svovelsyren. Avkjølingen i første trinn kan foregå ved indirekte luftavkjøling eller ved innsprøyting av vann. Kon-densas jonstrinnet består av kondensasjonskolonner som er fylt med fyllegemer. Avkjølingen ved kondensasjonen må foregå langsomt og bør ikke underskride en tid på 0,5 sek-under. Kondensasjonskolonnene må være utformet tilsvarende store.
Tysk patent nr. 641.258 omtaler en fremgangsmåte hvor avkjøling og kondensasjon foregår i et-felles trinn. Gassen overrisles i et risletårn i motstrøm med vann eller fortynnet svovelsyre og avkjøles fra 300-400°C til 100°C. De derved opptredende store mengder av svovelsyretåker må utskilles fra gassene i en etterkoplet elektrisk gassrensning.
I US-patent nr. 2.199.691 omtales likeledes av-kjøling og kondensasjon i et felles trinn ved overrisling av gassene med svovelsyre i motstrøm. Avkjølingen foregår fra ca. 315°C-110°C og lavere. Svovelsyren fjernes fra risletårnet med 170-230°C, blandes med avkjølt svovelsyre av under 110°C således at det inntrer en blandingstemperatur
på under 130°C, den blandede syre avkjøles i en kjøler til under 110°C og av denne avkjølte syre føres en dels trøm til syreavkjøling og en delstrøm til risletårnet. Ulempene ved denne fremgangsmåte består i at det må foregå en omstendelig .indirekte avkjøling av gassene før inntreden i kondensatoren og at den samlede varme, som ved avkjøling og kondensasjon går i syren må bortføres ved indirekte avkjøling av syren.
I britisk patent nr. 692.109 omtales avkjøling og kondensasjon i et felles trinn, idet den varme gass bråav-kjøles i en injektor med kald svovelsyre av ca. 20°C til en temperatur på ca. 60°C. De dannede svovelsyretåker må ut-felles i et elektrofilter, den samlede i syren overførte varme må bortføres gjennom meget omstendelig indirekte av-kjøling og det kan ikke frembringes noen høyerekonsentrert syre når større vanndampmengder er inneholdt i gassene.
Fra DE off.skrift 1.792.577 er det kjent å om-sette SC^-innholdet i avgassene fra dampkjeleanlegg i første rekke katalytisk til SO^, avkjøle den SO-^-holdige gass ved indirekte varmeutveksling til temperaturer på 200-140°C og å utskille den derved dannede svovelsyretåke i en Cottrell-utskiller ved samme temperatur. Derved består den store fare for kondensatdannelse ved avkjøling i indirekte varme-utvekslere og utskillelse av tåken er omstendelig.
Fra DE uti.skrift 1.467.157 er det kjent, i første rekke å avkjøle gassene i en konsentreringsinnretning ved motstrømsoverrisling med en liten mengde av svovelsyre med ca. 160° og 80% fra ca. 275-245°C og deretter avkjøle gassene i et annet trinn ved motstrømsoverrisling med en stor mengde avkjølt svovelsyre med ca. 80% såvidt at svovelsyren utkondenseres. I første trinn fremkommer en syre med 250°C og 94%. Ved disse fremgangsmåter må varm svovelsyre pumpes i sirkula-sjon, og det er nødvendig med en omstendelig indirekte avkjøl-ing av gassene før inntreden.
Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave å unngå ulempene ved de kjente fremgangsmåter og spesielt å muliggjøre en best mulig fjerning av SO^-innholdet med minst mulig driftsmessig og apparativ komplikasjon også for meget S03~fattige gasser og gasser med høyt vanndampinnhold, idet det samtidig skal frembringes en syre med høyere konsentrasjon, f.eks. 70-95 vekt-% H2S<0>4.
Denne oppgave løses ifølge oppfinnelsen ved direkte avkjøling av de fuktige SO^-holdige gasser med vandig svovelsyre og kondensasjon av svovelsyre i de under svovelsyrens duggpunkt avkjølte gasser, og bortføring av det vann som ikke er nødvendig til dannelse av svovelsyre som vanndamp med sluttgassene, idet fremgangsmåten er karakterisert ved at den direkte avkjøling av de fuktige S03~ holdige gasser foregår ved tilsetning av 70-95 vekt-%-ig svovelsyre i medstrøm ved 120-230°C, den største del av svovelsyren utskilles i en sump, en delstrøm av den utskilte svovelsyre føres etter indirekte avkjøling i kretsløp tilbake til de SO^-holdige gasser, og den andre del bortføres som produkt, de avkjølte gasser tilblandes kald luft, gass-luftblandingen behandles deretter med fortynnet 5-70 vekt-%-ig svovelsyre, den fortynnede svovelsyre fraskilles, til den fraskilte, fortynnede svovelsyre settes vann, en del-strøm føres i kretsløp tilbake til gass-luftblandingen, den andre del føres inn i kretsløpet av den 70-95 vekt-%-ige syre, idet mengden av tilsatt luft og vann innstilles således at den fra behandlingen med den fortynnede svovelsyre uttredende avgass har en for etterkoblede aggregater uskade-lige temperatur, at ved behandlingen med den fortynnede svovelsyre fordampes den tilsatte vannmengde i noen grad,
og at avgassen befries i en tåkeutskiller for syretåker.
De fuktige gassers SO^-innhold kan være meget lavt, f.eks. ca. 0,3%, det kan imidlertid også ha en hvilken som helst høyere verdi, f.eks. 8%.
Tilsetningen av svovelsyre av 70-95 vekt-% i medstrøm til strømningsretningen av de med en temperatur på
ca. 330-450°C dannede SO^-holdige gasser kan foregå ved inn-dysing eller innsprøyting. Behandlingen kan foregå i en Venturi, et fyll-legemetårn, et tårn med et relativt tynt fyll-legemesjikt eller et tomtårn. Ved den direkte avkjøling i medstrøm til 120-230°C utkondenseres mest mulig den av SO^ og vanndamp dannede svovelsyre og kommer med den største del av den tilsatte svovelsyre i sumpen. Syren fra sumpen føres hensiktsmessig i et forlag, fra forlaget over en indirekte
syrekjøler, en del av den avkjølte syre avgrenses som produksjon og resten tilbakeføres igjen i forlaget. Derved senkes syretemperaturen i forlaget og pumpen, samt at kjøleren skånes. Fra forlaget strømmer syren i en mellombeholder, blandes der med tilbakeløpende fortynnet syre og blandingen resirkuleres med en pumpe. Mengden av fjernet produksjons-syre tilsvarer den nydannede svovelsyre. Konsentrasjonen av den tilsatte svovelsyre i området 70-95 vekt-% og av-kjøling av gassene til i området 120-230°C innstilles således at det i sumpen fremkommer en svovelsyre med den ønskede konsentrasjon. Det utkondenseres altså bare så meget vann som er nødvendig til dannelse av svovelsyre med den ønskede konsentrasjon.
Ved hjelp av den innblåste luft økes gass-volumet, hvorved samtidig også en større mengde vann kan opptas fra gass-luftblandingen som vanndamp. Det vil si den varme gass-luftblanding kan videreavkjøles ved fordampnings-kjøling. Mengden av tilsatt luft, konsentrasjonen av den sirkulerende fortynnede syre og mengden av det i den fortynnede syre tilsatte vann velges således at det ved for-dampning av vannet innstiller seg den ønskede temperatur i avgassen og ved denne temperatur fordampes noe av det tilsatte vann.
Kondensasjon og dannelse av svovelsyre fra gassen foregår sterkt ved avkjøling med den 70-95 vekt-%-ige syre. Ved behandlingen med den fortynnede svovelsyre opp-
står imidlertid dessuten også en liten del av svovelsyre.
En foretrukket utførelse består i at gass-luftblandingen i et første trinn behandles med fortynnet 4 0-70 vekt-%-ig svovelsyre og deretter i et annet trinn med fortynnet 5-4 0 vekt-%-ig svovelsyre, at fraskilt fortynnet svovelsyre føres fra annet trinns kretsløp inn i kretsløp med første trinn. Derved kan avkjølingen med den 70-95 vekt-%-ige syre foregå til en lavere temperatur, hvorved kondensasjon og dannelse av svovelsyre begunstiges.
En foretrukket utførelse består i at den ved tåkeutskillelse dannede syre føres inn i den fortynnede svovelsyres siste kretsløp. Derved utnyttes denne syres vanninnhold delvis for fordampningsavkjøling.
En foretrukket utførelse består i at en direkte avkjøling av de SO-^-holdige gasser med 70-95 vekt-%-ig svovelsyre foregår i en Venturi. Avkjølingen i en Venturi er mulig ved små apparatdimensjoner og krever relativt små driftsomkostninger.
En foretrukket utførelse består i at tilblanding av luft foregår i en som forstøvningsutskiller utformet forbindelsesledning mellom den direkte avkjøling med 70-95 vekt-%-ig svovelsyre og behandlingen med den fortynnede svovelsyre. Derved oppnås uten komplikasjoner en god gjennomblanding og det opptrer ingen kondensasjonsproblemer under tilblandingen.
En foretrukket utførelse består i at behandlingen med den fortynnede svovelsyre foregår i motstrøm. Derved bevirkes en god gjennomblanding og en god kondensasjon og dannelse av den i gassblandingen ennu tilstedevær-ende resterende syre.
En utførelse består i at den i kretsløp førte delstrøm av den utskilte fortynnede svovelsyre minst delvis føres gjennom en indirekte kjøler. Derved kan temperaturen senkes relativt ukomplisert, hvis mengden av tilblandet luft skal senkes.
En foretrukket utførelse består i at temperaturen av avgassen fra behandlingen med den fortynnede svovelsyre utgjør 70-85°C. Denne temperatur er spesielt gunstig med hensyn til skåning av de etterkoblede aggregater og den nødvendige omkostning for avkjøling.
Oppfinnelsen skal forklares nærmere ved hjelp av noen eksempler under henvisning til tegningsfigurene.
Eksemgel_l__(f ig_1_l)
Over ledning 1 innføres 10.000 Nm 3/time fuktige S02- og H-S-holdige gasser med en gassammensetning på
med en temperatur av 450°C i katalysatorkar 2. I de to katalysatorhorder 3 og 3a forbrennes med vanadinkatalysatorer det innbragte H 2S til SO2 og det samlede SO2 omsettes til SO,. Mellom katalysatorhordene 3 og 3a foregår en mellomavkjøling av reaksjonsgassen ved hjelp av 2620 Nm 3/ time luft, som suges over et luftfilter 4 og blåses med viften 5 over ledning 5a inn i blandeinnretningen 6 med en temperatur på ca. 30°C inn i katalysatorkaret 2. 12620 Nm<3>/ time SO^-holdige gasser føres med en temperatur på ca.
405°C over ledning 7 inn i Venturi 8. Der foregår en direkte avkjøling av gassen ved samtidig sterk kondensasjon av det i gassen inneholdte SO^ til <I>^SO^. 12 m 3/time H2SO^ med en konsentrasjon av 85 vekt-% og en temperatur på ca. 85°C inndyses med pumpe 17 over ledning 14, dyse 9 i medstrøm med gassene. Fyllegemesiikt 10 tjener til forbedring av kjøle- og kondensasjonsprosessen. Størstedelen av den inndysede svovelsyre utskilles i sumpen 11. Gassen bort-føres med en temperatur på 190°C over den som forstøvnings-utskiller utformede gassledning 12, som inneholder omstyrings-innretninger 15 fra Venturi 8. Over stussene 13, ledning 41 blir det med ventilator 40 tilblandet ca. 2500 Nm 3/time luft med en temperatur av ca. 30°C til gassledning 12 i hovedgasstrømmen. Herved avkjøles gassene til ca. 140°C.
I risletårnet 26 med fyllegemesjikt 27 foregår den resterende kondensasjon av det ennu i gassen inneholdte SO^• Herved inndyses 12 m<3>/time 40 vekt-%-ig H2S04 med pumpe 32 over ledning 31, dyse 28 inne i tårnet 26. Syren samles i tårnsumpen 26a. Gasskjøling til 75°C foregår ved H20-fordampning. Den til avkjøling nødvendige H20 innmates over ledning 42 i syre-kretsløpet. Gass-luftblandingen oppladet med overskytende H20-damp og med syretåke forlater over syreforstøvningsut-skiller 29 og ledning 30 kjøle- og kondensasjonsaggregatet 8
og 26. I tåkeutskiller 36, som er utrustet med filterveke 37, utskilles svovelsyretåken. Over ledning 38 forlater de for S03 og for svovelsyretåke mest mulig befridde avgasser anlegget. Den i filtervekene 37 utskilte væske samles i sumpen 36a og føres over ledning 3 9 inn i tynnsyrekretsløpet av risletårnet 26 resp. i forlag 33. Sterksyren med en konsentrasjon på 85 vekt-% H2S04 og en temperatur på ca. 180°C forlater over ledning 19 venturisumpen 11 og føres inn i forlaget 20.
Med pumpen 22 befordres ca. 50 m 3/time syre over kjøleren
23 og avkjøles her fra ca. 85°C til 60°C. Over ledning 24 føres ca. 49,5 m<3>/time syre igjen i forlaget 20. Ca. 0,5 m 3 /time ,produksjon avgis med en konsentrasjon på 85 vekt-% H2S04 og en temperatur på 60°C. Over ledning 21 løper den
til ca. 85°C avkjølte syre inn i et blandingsforlag 16 hvor over ledning 3 5 tilsettes tynnsyre.
Eksem2§l_2__(f igi_2]_
Over ledning la føres 10.000 Nm 3/time fuktig
SO_- og H9S-holdige gasser med en gassammensetning på
med en temperatur på ca. 3 60°C over varmeutveksleren lb, foroppvarmes her til 4 50°C og innføres over ledning 1 inn i katalysatorkar 2. I de tre katalysatorhorder 3, 3a og 3b forbrennes med vanadinkatalysatorer det innførte H2S til
S02 og det samlede S02 omsettes til S03. Over ledning 3c føres det foromsatte gasser inn i varmeutveksler lb, av-kjøles her til ca. 440°C og føres over ledning 3d til kataly-satorhorde 3a. Mellom katalysatorhordene 3a og 3b foregår en mellomavkjøling ved hjelp av 800 Nm<3>/time luft, som med vifte 5 blåses over luftfilter 4, ledning 5a og blandeinnretning 6 med en temperatur på ca. 3 0°C inn i katalysatorkaret 2.
De SO^-holdige gasser innføres med en temperatur på ca. 4 05°C over ledning 7 inn i kjøle- og kondensasjonsanlegg 8 og 26. I dette anlegg foregår som omtalt i eksempel 1 opparbeidelsen av SO^ til 85%-ig svovelsyre.
Eksemp_el_3__(f igi_3)
Over ledning 7 føres 10.000 Nm 3/time fuktige SO-j-holdHge gasser med en gassammensetning på
med en temperatur på ca. 4 00°C inn i kjøle- og kondensasjons-anlegget 8 og 26.
I dette anlegg foregår som omtalt i eksempel 1 opparbeidelsen av SO^ til 85%-ig svovelsyre.
Eksempel_4___( f ig_1_4)
Over ledning la innføres 435 kg/time flytende svovel og over ledning lb 463 kg/time H?S inn i forbrenn-ingsovnen lc og forbrennes med ca. 73 7 5 Nm 3/time luft, som tilblandes over ledning 5c. Forbrenningsgassene kommer deretter over ledning ld inn i avvarmerkar le, hvor de av-kjøles til ca. 600OC Over ledning ]g forlater gassene avvarraingskaret. Ved lufttilblanding av 2225 Nm 3/time over ledning lf senkes temperaturen til 450°C.
Over ledning 1 innføres ca. 10.000 Nm^/time fuktig S02_holdige gasser med en gassammensetning på
inn i katalysatorkaret 2. I katalysatorhorden 3, 3a, 3b og 3c omsettes med vanadinkatalysatorer S0 2 til SO-^. Mellom katalysatorhordene innblåses til avkjøling av reaksjonsgassen atmosfærisk luft med en temperatur på 30°C. Over blandeinnretningene 6,' 6a og 6b tilføres tilsammen 6700 Nm 3/time luft. Luften (innbefattende forbrennings- og for-tynningsluft) tilsuges over luftfilter 4 med vifte 5. 16.400 Nm 3/time SO-^-holdige gasser føres med en temperatur på ca. 410°C over ledning 7 inn i venturien 8. Her foregår en direkte avkjøling av gassen ved samtidig sterk kondensasjon av det i gassen inneholdte SO^ til H2S04-Ca. 55 m<3>/time <H>2S04 med en konsentrasjon på 95 vekt-% og en temperatur på ca. 75°C inndyses med pumpen 17 over ledning 14, dyse 9 i medstrøm med gassene. Fyllegemesjiktet 10 tjener til forbedring av kondensasjonsprosessen. Den største del av den inndysede svovelsyre utskilles i sumpen 11. Gassen bortledes med en temperatur på ca. 170°C over den som forstøvningsutskiller utformede gassledning 12,
som inneholder omstyringsinnretningen 15, fra venturi 8. Sterksyren med en konsentrasjon på 95 vekt-% H2S04 og en temperatur på ca. 170°C forlater over ledning 19 venturisumpen 11 og føres inn i forlaget 20. Med pumpen 22 transporteres ca. 200 m 3/time syre over kjøler 23 og av-kjøles der fra ca. 75°C til 50°C. Over ledning 24 føres ca. 198,4 m 3 /time syre igjen i forlaget 20. Ca. 1,6 m 3/ time produksjon avgis ved en konsentrasjon på ca. 95
vekt-% H2S04 og en temperatur på 50°C. Over ledning 21 løper den til ca. 75°C innstilte syre i et blandings forlag 16, hvorover ledning 35 ca. 0,47 m 3/time tynnsyre tilsettes med en konsentrasjon på 70 vekt-% H2S04. Over stusser 13, ledning 41 tilblandes med ventilatoren 40 ca. 1750 Nm<3>/ time luft med en temperatur av ca. 30°C til gassledning 12
i hovedgasstrømmen. Her avkjøles gassene til ca. 155°C. I det to-trinnede risletårn 26 med fyllegemesjikt 27 og 27a foregår den resterende kondensasjon av det ennu i gassen inneholdte SO^. Herved fordeles ca. 25 m 3/time ?0 vekt-%-ig H2SO4 med pumpe 32 over ledning 31, dyse 28 på fyllegemesjiktet 27. Syren samles i tårnsumpen 26a og renner bort over ledning 34 i forløpsbeholder 33. Gassavkjølingen til ca. 95°C ved uttreden av første trinn av risletårnet 26 foregår ved hjelp av vannfordampning.
Over gasstusser 26b forlater gass-luftblandingen første trinn av risletårnet 26 og kommer inn i annet trinn. Med pumpen 32a fordeles over ledning 31a ca. 25 m 3/time
20 vekt-%-ig H2S04 over dysen 28a på fyllegemesjiktet 27a. Syren samles i tårnsumpen 26c og løper over ledning 34a
inn i forløpsbeholder 33a. Gassavkjølingen til 45°C ved uttreden av annet trinn av risletårnet 26 foregår likeledes ved hjelp av vannfordampning.
Gass-luftblandingen oppladet med overskytende H20-damp og med syretåker forlater over forstøvningsut- : skiller 29 og ledning 30 kjøle- og kondensasjonsaggregatet 8 og 26. I tåkeutskiller 36, som er utrustet med filter-veker 37, utskilles den ved avkjølingen dannede tåke.
Over ledning 38 forlater de for SO^ og svovelsyretåker mest mulig befridde avgasser anlegget. Den i filtervekene 37 utskilte væske samles i sumpen 36a og føres over ledning 39 i tynnsyrekretsløpet av risletårnet 26 resp. i forlaget 33 .
Fordelene ved oppfinnelsen består hovedsakelig
i at det er mulig å gjennomføre kondensasjonen på enkel måte i direkte varmeutveksling med fortynnet svovelsyre, samtidig å frembringe en relativt konsentrert svovelsyre og å holde dannelsen av tåke så lav som mulig. Alle dannede mellomprodukter kan tilbakeføres i systemet.
Claims (4)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av svovelsyre av fuktige SO^-holdige gasser ved direkte avkjøling av de fuktige SO^-holdige gasser med vandig svovelsyre og kondensasjon av svovelsyre i de under svovelsyrens duggpunkt avkjølte gasser, og bortføring av det vann som ikke er nødvendig til dannelse av svovelsyre som vanndamp med sluttgassene, karakterisert ved at den direkte avkjøling av de fuktige SO^-holdige gasser foregår ved tilsetning av 70-95 vekt-%-ig svovelsyre i medstrøm ved 120-230°C, den største del av svovelsyren utskilles i en sump, en delstrøm av den utskilte svovelsyre føres etter indirekte avkjøling i kretsløp tilbake til de SO^-holdige gasser, og den åndre del bortføres som produkt, de avkjølte gasser tilblandes kald luft, gass-luftblandingen behandles deretter med fortynnet 5-70 vekt-%-ig svovelsyre, den fortynnede svovelsyre fraskilles, til den fraskilte, fortynnede svovelsyre settes vann, en delstrøm føres i kretsløp tilbake til gass-luftblandingen, den andre del føres inn i kretsløpet av den 70—95 vekt—%—ige syre, idet mengden av tilsatt luft og vann innstilles således at den fra behandlingen med den fortynnede svovelsyre uttredende avgass har en for etterkoblede aggregater uskadelig temperatur, at ved behandlingen med den fortynnede svovelsyre fordampes den tilsatte vannmengde i noen grad, og at avgassen befris i en tåkeutskiller for syretåker.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at gass-luftblandingen behandles i et første trinn med fortynnet 40-70 vekt-%-ig svovelsyre, og deretter i et annet trinn med fortynnet 5-40 vekt-%-ig svovelsyre, og at fraskilt, fortynnet svovelsyre fra annet trinns kretsløp føres inn i kretsløp med første trinn.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1-2, karakterisert ved at tilblanding av luft foregår i en som forstøvningsutskiller utformet forbindelsesledning mellom den direkte avkjøling med 70-95 vekt-%-ig svovelsyre og behandling med fortynnet svovelsyre.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-2, karakterisert ved at den i kretsløp førte delstrøm av den fraskilte, fortynnede svovelsyre av 5-70 vekt-%, minst delvis føres gjennom en indirekte kjøler.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2519928A DE2519928C3 (de) | 1975-05-05 | 1975-05-05 | Verfahren zur Herstellung von Schwefelsäure |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO761497L NO761497L (no) | 1976-11-08 |
| NO147339B true NO147339B (no) | 1982-12-13 |
| NO147339C NO147339C (no) | 1983-03-23 |
Family
ID=5945789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO761497A NO147339C (no) | 1975-05-05 | 1976-04-30 | Fremgangsmaate til fremstilling av svovelsyre. |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4029751A (no) |
| JP (1) | JPS608965B2 (no) |
| BE (1) | BE841446A (no) |
| BR (1) | BR7602788A (no) |
| CA (1) | CA1059727A (no) |
| DE (1) | DE2519928C3 (no) |
| ES (1) | ES447043A1 (no) |
| FR (1) | FR2310312A1 (no) |
| GB (1) | GB1548632A (no) |
| IT (1) | IT1059780B (no) |
| MX (1) | MX3195E (no) |
| NL (1) | NL7604134A (no) |
| NO (1) | NO147339C (no) |
| SE (1) | SE416128B (no) |
| YU (1) | YU102976A (no) |
| ZA (1) | ZA762022B (no) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2643798A1 (de) * | 1976-09-29 | 1978-04-06 | Bayer Ag | Verfahren zur aufarbeitung von abfallschwefelsaeure und eisensulfatheptahydrat zu frischsaeure |
| US4223735A (en) * | 1978-10-27 | 1980-09-23 | Mobil Oil Corporation | Petroleum production technique utilizing a hot aqueous fluid |
| DE2945021A1 (de) * | 1979-11-08 | 1981-05-21 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur herstellung von konzentrierter schwefelsaeure |
| US4996038A (en) * | 1983-07-05 | 1991-02-26 | Monsanto Company | Heat recovery from concentrated sulfuric acid |
| CA1196473A (en) * | 1984-01-27 | 1985-11-12 | C-I-L Inc. | Apparatus and processes for the concentration of sulphuric acid |
| LU85454A1 (de) * | 1984-07-06 | 1985-09-12 | Euratom | Verfahren und vorrichtung zum entfernen von schwefeldioxid aus heissen abgasen |
| US4654205A (en) * | 1986-01-15 | 1987-03-31 | C-I-L Inc. | Sulphur trioxide absorption apparatus and process |
| DE3819417A1 (de) * | 1988-06-07 | 1989-12-14 | Utab Ges Fuer Umwelttechnische | Verfahren und vorrichtung zur reinigung von schwefeldioxidhaltigen rauchgasen |
| US5118490A (en) * | 1989-06-21 | 1992-06-02 | Monsanto Company | Absorption of wet conversion gas |
| EP0521075B1 (en) * | 1990-03-23 | 1994-12-14 | Monsanto Company | Methods for recovering high grade process energy from a contact sulfuric acid process |
| US6287534B1 (en) * | 1994-03-28 | 2001-09-11 | Ping Wha Lin | Method for manufacturing sulfuric acid |
| US5505767A (en) * | 1994-06-08 | 1996-04-09 | Minor; Cheryl | System and process for collecting sulfuric acid fumes |
| DE19628169A1 (de) * | 1996-07-12 | 1998-01-15 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Herstellen von Schwefelsäure |
| ES2157513T3 (es) * | 1996-11-26 | 2001-08-16 | Haldor Topsoe As | Procedimiento de concentracion de acido sulfurico. |
| US6759018B1 (en) * | 1997-05-16 | 2004-07-06 | Advanced Technology Materials, Inc. | Method for point-of-use treatment of effluent gas streams |
| OA12344A (en) | 2000-07-25 | 2006-05-15 | Phelps Dodge Corp | Processing elemental sulfur-bearing materials using high temperature pressure leaching for sulfuric acid production and metal recovery. |
| CN1813371A (zh) * | 2003-06-05 | 2006-08-02 | 太阳能反应器技术公司 | 处理烟气排放物的方法 |
| US7077884B2 (en) * | 2004-06-09 | 2006-07-18 | Precision Control Technology, Inc. | Hydrogen sulfide scrubber using polymeric amine and associated methods |
| US20090028767A1 (en) * | 2007-07-16 | 2009-01-29 | Parker Melahn L | Waste Treatment and Energy Production Utilizing Halogenation Processes |
| JP2011502929A (ja) * | 2007-11-07 | 2011-01-27 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | 硫酸の製造方法 |
| FI127393B (en) | 2016-09-07 | 2018-05-15 | Valmet Technologies Oy | System and method for preparing a sulfuric acid solution |
| DE102017219401A1 (de) * | 2017-10-27 | 2019-05-02 | Thyssenkrupp Ag | SO3-Absorptionsturm |
| JP7085818B2 (ja) * | 2017-10-31 | 2022-06-17 | 三菱重工エンジニアリング株式会社 | ガス処理装置及びガス処理方法、ｃｏ２回収装置及びｃｏ２回収方法 |
| EP4077212B1 (en) * | 2019-12-19 | 2024-02-07 | Metso Metals Oy | A venturi absorber tube for absorbing sulfur trioxide in sulfuric acid |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2357195A (en) * | 1941-05-08 | 1944-08-29 | Du Pont | Contact process for manufacturing sulphuric acid |
| US2471072A (en) * | 1946-04-03 | 1949-05-24 | Allied Chem & Dye Corp | Manufacture of sulfuric acid |
| US2629651A (en) * | 1949-07-15 | 1953-02-24 | Allied Chem & Dye Corp | Manufacture of sulfuric acid |
| US3294487A (en) * | 1963-05-21 | 1966-12-27 | Metallgesellschaft Ag | Process for producing sulphuric acid |
| FR1395561A (fr) * | 1963-08-13 | 1965-04-16 | Aquitaine Petrole | Procédé et appareil pour l'obtention de l'acide sulfurique |
| GB1288835A (no) * | 1970-03-19 | 1972-09-13 | ||
| DE2050580C3 (de) * | 1970-10-15 | 1979-09-06 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Vorrichtung zur Absorption von gasförmigen Bestandteilen |
| CH547231A (de) * | 1970-10-15 | 1974-03-29 | Metallgesellschaft Ag | Zwischenabsorber fuer die absorption von so3 und verfahren zum betreiben des zwischenabsorbers. |
| DE2322982C3 (de) * | 1973-05-08 | 1979-09-13 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Entfernung von gasförmigen Verunreinigungen aus Abgasen von Schwefelsäurekontaktanlagen |
| DE2348108A1 (de) * | 1973-09-25 | 1975-04-03 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren und vorrichtung zur absorption von so tief 3 |
-
1975
- 1975-05-05 DE DE2519928A patent/DE2519928C3/de not_active Expired
- 1975-12-29 US US05/645,125 patent/US4029751A/en not_active Expired - Lifetime
-
1976
- 1976-04-05 ZA ZA762022A patent/ZA762022B/xx unknown
- 1976-04-14 ES ES447043A patent/ES447043A1/es not_active Expired
- 1976-04-20 NL NL7604134A patent/NL7604134A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-04-23 YU YU01029/76A patent/YU102976A/xx unknown
- 1976-04-29 FR FR7612755A patent/FR2310312A1/fr active Granted
- 1976-04-30 NO NO761497A patent/NO147339C/no unknown
- 1976-05-01 JP JP51050694A patent/JPS608965B2/ja not_active Expired
- 1976-05-04 BE BE6045475A patent/BE841446A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-05-04 SE SE7605105A patent/SE416128B/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-05-04 BR BR2788/76A patent/BR7602788A/pt unknown
- 1976-05-04 IT IT22950/76A patent/IT1059780B/it active
- 1976-05-04 CA CA251,801A patent/CA1059727A/en not_active Expired
- 1976-05-04 GB GB18280/76A patent/GB1548632A/en not_active Expired
- 1976-05-06 MX MX000211U patent/MX3195E/es unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB1548632A (en) | 1979-07-18 |
| YU102976A (en) | 1982-05-31 |
| JPS608965B2 (ja) | 1985-03-07 |
| ES447043A1 (es) | 1977-06-01 |
| FR2310312B1 (no) | 1981-04-10 |
| CA1059727A (en) | 1979-08-07 |
| SE7605105L (sv) | 1976-11-06 |
| BE841446A (fr) | 1976-11-04 |
| DE2519928C3 (de) | 1981-04-02 |
| IT1059780B (it) | 1982-06-21 |
| NO761497L (no) | 1976-11-08 |
| SE416128B (sv) | 1980-12-01 |
| AU1317476A (en) | 1977-10-27 |
| MX3195E (es) | 1980-07-01 |
| US4029751A (en) | 1977-06-14 |
| BR7602788A (pt) | 1976-11-09 |
| JPS51139597A (en) | 1976-12-01 |
| FR2310312A1 (fr) | 1976-12-03 |
| DE2519928B2 (de) | 1980-07-24 |
| DE2519928A1 (de) | 1976-11-18 |
| ZA762022B (en) | 1977-04-27 |
| NO147339C (no) | 1983-03-23 |
| NL7604134A (nl) | 1976-11-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO147339B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av svovelsyre. | |
| AU2009213076B2 (en) | Process for the production of sulphuric acid | |
| JPH01203027A (ja) | 煙道ガスの浄化方法 | |
| US4368183A (en) | Process of producing concentrated sulfuric acid | |
| CZ283750B6 (cs) | Způsob odstranění oxidu siřičitého z odpadních plynů | |
| US6645459B2 (en) | Method of recovering sulfurous components in a sulfur-recovery process | |
| JPS5836618B2 (ja) | ハイシユツガス ノ セイセイホウホウ オヨビ ソノソウチ | |
| US4333917A (en) | Process of producing sulfuric acid | |
| US2406930A (en) | Sulphuric acid regeneration | |
| DK167801B1 (da) | Fremgangsmaade til rensning af roeggasser | |
| JPH0360764B2 (no) | ||
| JPS6186929A (ja) | 煙道ガスの脱硫方法 | |
| CN101626977A (zh) | 硫酸制造方法 | |
| NO154364B (no) | Elektrisk stikkontakt. | |
| JPH04228406A (ja) | 発煙硫酸および硫酸の製造方法 | |
| KR100485866B1 (ko) | 황산의 제조방법 | |
| US3780166A (en) | Process of catalytically reacting so2 to form so3 and of producing sulfuric acid | |
| JPS5943402B2 (ja) | 硫酸の製造方法 | |
| US3954955A (en) | Process for working up the wash solution obtained in the washing of SO2 -containing off-gases | |
| US1901416A (en) | Production of gaseous mixtures containing sulphur dioxide | |
| US2044419A (en) | Production of sulphuric acid by the contact process | |
| US1957265A (en) | Process for the production of ammonium sulphate | |
| US3943237A (en) | Production of sulfuric acid from the scrubbing solution obtained in the desulfurization of coke-oven gas | |
| US3950502A (en) | Process for working up the scrubbing solution obtained in the scrubbing of So2 -containing waste gases | |
| US1649701A (en) | Process for obtaining liquid sulphurous acid from the products of combustion of sulphur or sulphurous pyrites |