NO144325B - Fremgangsmaate ved fremstilling av rustfritt staal av basismetall i oppdelt form - Google Patents
Fremgangsmaate ved fremstilling av rustfritt staal av basismetall i oppdelt form Download PDFInfo
- Publication number
- NO144325B NO144325B NO760924A NO760924A NO144325B NO 144325 B NO144325 B NO 144325B NO 760924 A NO760924 A NO 760924A NO 760924 A NO760924 A NO 760924A NO 144325 B NO144325 B NO 144325B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- lead
- base metal
- stainless steel
- procedure
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims description 10
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 4
- 229910052728 basic metal Inorganic materials 0.000 title 1
- 150000003818 basic metals Chemical class 0.000 title 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 48
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 48
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims description 17
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 10
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 8
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 claims description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 7
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011669 selenium Substances 0.000 claims description 6
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 14
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 10
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 10
- 239000000047 product Substances 0.000 description 10
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 6
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 238000001739 density measurement Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- XCAUINMIESBTBL-UHFFFAOYSA-N lead(ii) sulfide Chemical compound [Pb]=S XCAUINMIESBTBL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052752 metalloid Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002738 metalloids Chemical class 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006396 nitration reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 125000003748 selenium group Chemical group *[Se]* 0.000 description 1
- 150000003346 selenoethers Chemical class 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0207—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
- B22F3/16—Both compacting and sintering in successive or repeated steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F8/00—Manufacture of articles from scrap or waste metal particles
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49751—Scrap recovering or utilizing
- Y10T29/49753—Metalworking to consolidate scrap
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved: fremstilling av rustfritt stål av basismetall i oppdelt form, slik som spon, partikler, platédeler o.l., ved at metallet presses sammen i et hylster og deretter konsolideres ved varuibearbeiding ved en temperatur under smeltepunktet til basismetallet eller- legeringen, for å oppnå en densitet som er tilnærmet lik den- teoretiske densitet.
Tallrike undersøkelser og forsøk er hittil gjennomført for
å forbedre den mekaniske bearbeidbarhet for stål ved spon-fraskilling, av hensyn til den betydelige innvirkning bearbeidingskostnadene har på prisen for de ferdige produkter. Dette er av særlig betydning for stål for fremstilling av mekaniske produkter der den metallvekt som fjernes ved bearbeiding, i form av avkapp og spon, er vesentlig , og ofte større enn vekten av det ferdige produkt. Slike undersøkelser er særlig viktige når det gjelder rustfrie stål,slik som høye krom-og nikkelinnhold reduserer bearbeidbarheten meget.
Sponet har en tendens til å feste seg til dét skjærende verk-tøyet, ved at det på en måte sveises til eggen. Dette gjør raskt skade når skjærehastigheten overskrider en viss terskelverdi, og denne terskelverdi ligger mye lavere enn de hastig-heter som normalt brukes ved bearbeiding av vanlige stål. Undersøkelsene førte til frembringelsen av stålsammensetninger som har fått forbedret bearbeidbarhet ved tilsetning av utvalgte bestanddeler hvis særlige virkning er velkjent.
Som eksempler på slike bestanddeler kan nevnes metalloider
som svovel og tellur og metaller som bly, tinn og vismut.
Det finnes standard ståltyperi de forskjellige industriland, hvilke ståltyper inneholder svovel, selen eller bly. Den følgende tabell viser eksempler på noen konstr-uksjonsstål og rustfrie stål. Når det gjelder svovel og selen, tilsettes disse til stålsmelten før utstøpning. Under størkningen kan iakttas ut-skilling av mer eller mindre komplekse sulfider eller selen-ider, alt etter forholdene. Tilsetningsmengden er i området 0,10% for konstruksjonsstål og større enn 0,15% for rustfrie stål, som vist i tabell 1. Når det gjelder bly, tilsettes dette også til stålsmelten, og i en mengde av samme størrelses-orden. Blyet utfelles i korngrensene under størkningen.
Blyholdige stål er av stor betydning, men er uhyre vanskelige å varmbearbeide. ved varmebearbeidingstemperatur for stålet er blyet flytende, og det oppstår lett brudd i materialet selv ved små deformasjoner. Dette forklarer den høye prisen på slike stål, og således den begrensete bruken av dem.
Med hensyn til bearbeidbarhet, er det.påvist at tilsetning
av svovel, selen.eller bly gir betydelig øket ytelse for det skjærende verktøy. Denne økning arter seg som øket brukstid for verktøyet ved gitt skjærehastighet og -dybde, eller som en økning i skjærehastighet-og- dybde under opprettholdelse av verktøyets brukstid. Tilsetningene gjør dessuten sponene mere sprø, og dette letter fjernelsen av spon' og hindrer eller, minsker opphopningen av spon på verktøyet. Denne sist-nevnte fordel er av særlig betydning ved stanse- eller lokke-operasjoner.
Som nevnt har den industrielle fremstilling av disse produkter omfattet bruk av vanlige prosesser innen klassisk metallurgi, og med de begrensninger som derav følger med hensyn til smelting og varmebearbeiding, I henhold til den foreliggende oppfinnelse er det tatt sikte på å unngå disse begrensninger ved å komme frem til en fremgangsmåte som både er mer økonomisk og mer anvendelig. Det ville være av særlig interesse dir-ekte å kunne fremstille rør, rund bolt, tråd, flattstål og diverse profiler med forbedret bearbeidbarhet, ved tilsetning av elementer eller blandinger fra et størst mulig utvalg, og som er i stand til å gi halvfabrikatene bearbeidbarhetsegenskaper som er tilpasset deres bruk.
For oppnåelse av dette er det ved den foreliggende oppfinnelse tatt utgangspunkt i basismetall i oppdelt form, slik som dreiespon, blikkskrap, diverse andre typer spon og granu-later osv. Mulighetene til å gjøre slik skrap enhetlig ved sammenpressing og trekking er allerede kjent. Særlig kan nevnes GB-PS 1220.845, som beskriver fremstilling av stål-produkter ved trekking av sammenpresset skrap ved temperaturer under smeltepunktet. I US-PS 3.626.578 angis de strenge betingelser som er nødvendige for å oppnå metallurgisk gode produkter ved en slik fremgangsmåte, idet produktene er av stål eller metall i gruppen Ti,Zr, Mo, Nb, Ta eller W.
Endelig er det fra FR-PS 2.012.565 kjent en fremgangsmåte
for oppnåelse av kompakte metallprodukter fra avkapp. Samme patent angir muligheten til å forandre egenskapene til de ferdige produkter ved at avkapp som først er sammenpresset til 60-80% av teoretisk tetthet utsettes for deoksydasjon, karbonisering eller nitrering. Det foreslås også å blande metallpulver, med kornstrørreise under 2mm, med basismetallet i form av avkapp, for å forandre metallets sammensetning. Eksemplene viser imidlertid at slike blandinger fører til dannelsen av. metaller med heterogen struktur, fordi tilset-ningsstoffene ikke, kan diffundere inn i -massen under sammenpressingen i fast fase. •
Formålet med den foreliggende oppfinnelse er å komme.-frem
til en fremgangsmåte som angitt innledningsvis, og som med-fører at det oppnås et stål. med forbedret mekanisk bearbeidbarhet.
I henhold til oppfinnelsen er dette oppnådd ved-at det tilsettes ett eller flere legeringselementer fra gruppen svovel, selen, tellur og bly.
I henhold til den foreliggende oppfinnelse er det således overraskende kommet frem til at den homogenitet som oppnås ved konsolideringen (f.eks. ved ekstrudéring) medfører at de legeringeselementer som tilsettes ikke behøver å være særlig finfordelt for oppnåelse av den ønskede virkning. Det er påvist at legeringselementene blir meget jevnt dispergert ved konsolideringen, og at det fremstilte stål oppviser like god mekanisk bearbeidbarhet som stål fremstilt på konvensjonell måte.
Fremgangsmåten gjør det mulig å oppnå gode resultater også når det tilsettes bly. Det er kjent at tilsetning av bly ved konvensjonelle fremgangsmåter medfører store vanskelig-heter.
Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen gjør det mulig
å fremstille stål med andre egenskaper enn stål fremstilt etter konvensjonelle fremgangsmåter.
Oppfinnelsen bidrar til gode energiøkonomi, ved at skrap-metall som ellers ville måtte omsmeltes under stort for-
bruk av energi kan utnyttes på nytt med lite forbruk av energi.
Således går den foreliggende oppfinnelse på tvers av tidligere antagelser, og medfører betydelige fordeler. Oppfinnelsen skal illustreres ved hjelp av følgende eksempler.
Eksempel 1.
Deler av blikkskrap av rustfritt stål med 17% krom, type
AISI 430, noen cm langeog ca. 0,5 cm tykke, ble blandet i
en roterende blandemaskin med en mengde svovelpulver som tilsvarer 0,5 vektprosent av blandingen. 9 kg av blandingen ble presset sammen i kald tilstand i en sylindrisk beholder med lmm veggtykkelse og 97 mm ytterdiameter, laget av samme type stål. Beholderen, som var lukket i bunnen, ble plassert i en matrise i en 600 t presse.- Sammenpressingen ble foretatt med et stempel 95cm i diameter, til den tilsyne-latende tetthet var 84% av den teoretiske tetthet. Skrap-bitene fylte da beholderen 180 mm opp fra bunnen. Beholderen ble deretter tatt ut av matrisen og kappet langs den øvre flate av de sammenpressete skrapbiter, og et deksel av austenittisk stål ble sveiset på beholderen slik at beholderen ble tett forseglet. Barren sorn derved var dannet ble oppvarmet i en ovn til 1250°C og overført til en container med 100 mm diameter i en ekstruderingspresst, etter først å ha blitt dekket av et lag glasspulver som skal virke som "smøring<1>.<1>
Ved ekstrudering ble det således frembrakt en sylindrisk stang, 10 mm i diameter og 14 m lang. Analyser viste en jevn fordelig av svovel i en gjennomsnittlig andel på 0,5% som tilsvarer den tilsatte mengde. Tettheten av stangen tilsvarte den teoretiske verdi. Metallurgiske forsøk viste at det oppnådde stål var godt brukbart. Svovelet fantes i. form av sulfidinneslutninger og var jevnt fordelt, men med en overveiende orientering av partiklene i ekstruderingsret-ningen. Bearbeidingsforsøk viste at den mekaniske bearbeidbarheten var fullt ut sammenlignbar med bearbeidbarheten til stenger av stål med samme svovelinnhold fremstilt ved konvensjonelle metoder.
Eksempel 2
Spon eller avkapp av 18-10 austenittisk stål, type AISI 304, ble blandet på samme måte som i eksempel 1) med blypulver med kornstørrelse på gjennomsnittlig 500 /am i tverrmål, og som utgjorde 0, 5 vektprosent av blandingen. 9. kg av'blandingen' ble sammepresset i kald tilstand ved hjelp av 600 t-pressen, i en beholder laget av samme type nevnte austenittstål, på samme måte som i eksempel 1. Tettheten ble da 81% av den teoretiske tetthet,og blandingen fylte beholderen ca. 180 mm opp fra bunnen. Beholderen ble deretter lukket på samme måte som i eksempel 1, og den dannete barre ble oppvarmet til 1300°C, og ble deretter sattinn i en 100 mm container i en 800 t presse etter å ha blitt dekket med et lag glasspulver og ble til slutt ekstrudert til en sylindrisk stang med
100 mm diameter. Tetthetsmålinger viste at tettheten tilsvarte den teoretiske verdi. Analyse viste at blyet var jevnt fordelt i stangen, med en gjennomsnittlig konsentrasjon på 0,5%. Metallurgiske prover viste at blypartiklene var jevnt fordelt, men med en overveiende orientering i eks-truderingsretningen. Partiklene var i størrelsesorden 100. /am lange og 10/am brede. Bearbeidingsprøver viste at den mekaniske berabeidbarhet var fullt sammenlignbar med, bearbeidbarheten til stenger av stål med samme blyinnhold fremstilt ved konvensjonnelle metoder. Det skal påpekes, som forklart ovenfor, at den mekaniske bearbeidbarhet for blyholdige stål er bedre, under ellers like forhold,enn for svovelholdige stål..
Diagrammet med kurver angir variasjonen i aksial gjennom-trengingskraft i kp, som funksjon av rotasjonshastighet, i omdreininger pr. minutt, ved en boreprove med et 6 mm bor,
i fire ferrittiske, rustfrie stål med 17% krom.
Kurve 1 gjelder et 17% kromstål, type AISI 430, fremstilt
ved smelting og behandlet på konvensjonell måte. De tre øvrige kurver gjelder stål oppnådd ved sammenpressing og ekstrudering. av stål av type AISI 430, i form av oppdelt blikkskrap. Sammenpressingen og ekstruderingen ble utført på samme måte.som beskrevet i eksempel 1. Kurve (2) gjelder stål uten,ekstra tilsetninger. Kurve (3) gjelder stål som ble tilsatt svovelpulver i"en mengde som tilsvarer 0,25 vektprosent av blandingen. Kurve (4) gjelder stål som ble til-"
satt blypulver i en mengde som tilsvarer 0,50 vektprosent av blandingen.
Kurvene viser den klare fordel ved svovel- og blyholdige
stål, og at blyholdige stål er overlegent best.
Dessuten ble det funnet at blyholdige stål fremstilt i hen-
hold til oppfinnelsen har utmerket korrosjonsmotstand, vesentlig bedre enn svovelholdige stål.
Korrosjonsm<p>standen ble utledet av polarisasjonskurver avsatt for H^SO^ 2N ved 23°C. Det anvendte kriterium er passiverings-strømmen, idet høy strømstyrkebetyr dårlig korrosjonsmotstand. Fire typer 18-10 austenittstål, benevnt (5) til (8) , ble sammenlignet [å denne måten. Stål (5) var av type AISI 304 fremstilt ved smelting og behandlet på konvensjonell måte.
De -tre øvrige stål ble laget ved sammenpressing og ekstrudering av avkapp eller spon av type AISI 304 som basismetall, på lignende måte som beskrevet i eksempel 2. I stål (6) ble ingenting tilsatt. I stål (7) ble svovelpulver blandet med det oppdelte basismetall, i en mengde som tilsvarer 0,3 vektprosent av blandingen. I stål (8) ble bly blandet med det oppdelte basismetall i en mengde som tilsvarte 0,5 vektprosent av blandingen.
De oppnådde resultater er angitt i tabell 2.
Det fremgår at korrosjonsmostanden for det blyholdige stål fremstilt ved fremgangsmåten i henhold til den foreliggende oppfinnelse er fullt sammenlignbar med korrosjonsmotstanden for stål
fremstilt, etter konvensjonelle metoder, uten tilsetninger. Deri-mot har det svovelholdige stål en betydelig dårligere korrosjonsmotstand.
I eksemplene er nevnt svovel pg bly som legeringselementer. Imidlertid kan svovel erstattes med selen eller tellur, som også gir forbedret mekanisk bearbeidbarhet for stålet.
En fordel ved fremgangsmåten skyldes de relativt lave tempera - turene som brukes. Disse er mye lavere enn stålets smeltepunkt, og gjør det mulig for elementene å dispergeres i massen, idet de ville miste sin særlige virkning hvis massen måtte smeltes.
Som det vil fremgå av eksemplene, er fremgangsmåten godt anvend-bar for forskjellige typer rustfrie stål. Fremgangsmåten kan brukes også for stål med høy fasthet (flytegrense), stål med høy varmefasthet og "superlegeringer".
Ved fremgangsmåten er det også mulig å justere finheten og for-delingen av dispersjonen i massen ved endring av par.tikkelstørr-elsen for basismetallet eller - legeringen, så vel som sammen-setningen, finheten og mengden av. de tilsatte legeringselementer. For å forenkle blandeprosessen mellom det oppdelte basismetall og legeringselementene, kan tenkes brukt flyktige stoffer, slik som, f.eks. visse oljer, som bindemidler. Slike bindemidler vil vanligvis bli fjernet ved oppvarming til temperaturer i området 100 til 200°C, eventuelt ved lavt trykk eller vakuum, før eller etter sammenpressingen, men før beholderen lukkes i Det er allikevel mulig å dispergere legeringselementene i det oppdelte basismetall, ved å fukte de faste partikler av basismetallet med legeringselementene i flytende fase. Denne fremgangsmåte kan brukes når smeltepunktet til legeringselementene er lavere enn smeltepunktet til basismetallet.
Mengden av legeringselementer som kan tilsettes etter denne fremgangsmåte avhenger av den spesifikke overflate til basismetallet eller -legeringen, og av temperaturen i smeiten.
Skrap av rustfritt stål kan i en kortere tid holdes i smeiten av legeringselementet ell:e-r- elementene, og deretter tas ut og avkjøles. Overskytende smelte kan f.eks. fjernes ved.sentri-fugering.
For å begrense mengden av legeringselementer som tilsettes
på denne måte kan bare en del av skrapet holdes i smeiten og senere blandes med resten av skrapet. Det er også mulig å sprøyte smeltet legeringselement på det oppdelte basismetall. Derved er det lettere å beregne mengden som tilsettes.
Endelig vil graden av reduksjon under sammenpressingen i varm tilstand være en avgjørende faktor. Denne sammenpressingen vil vanligvis foregå som ekstrudering, men kan utføres på andre måter. Særlig kan varmvalsing under en plate anvendes. Det vil nesten alltid være fordelaktig å utføre en første sammenpressing, i kald, eller når mulig, i varm tilstand. Hvis massen inneholder særlig reaktive metaller, kan det være av betydning at den forste sammenpressing og forseglingen ut-føres i kontollert eller inert atmosfære, eller enda bedre i vakuum.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av rustfritt stål av basismetall i oppdelt form, slik som spon, partikler,platedeler o.l., ved at metallet presses sammen i et hylster og deretter konsolideres ved varmbearbeiding ved en temperatur under smeltepunktet til basismetallet eller - legeringen, f or å oppnå en densitet som er tilnærmet lik den teoretiske densitet,
karakterisert ved at det for oppnåelse av forbedret mekanisk bearbeidbarhet for stålet tilsettes ett eller flere legeringselementer fra gruppen svovel, selen, tellur og bly.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at legeringselementet eller-elementene blandes i flytende tilstand med i det minste en del av basismetallet eller - legeringen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7509563A FR2304678A1 (fr) | 1975-03-21 | 1975-03-21 | Nouveau procede d'elaboration d'aciers a usinabilite amelioree a partir de metal divise |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO760924L NO760924L (no) | 1976-09-22 |
NO144325B true NO144325B (no) | 1981-05-04 |
NO144325C NO144325C (no) | 1981-08-12 |
Family
ID=9153151
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO760924A NO144325C (no) | 1975-03-21 | 1976-03-16 | Fremgangsmaate ved fremstilling av rustfritt staal av basismetall i oppdelt form. |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4077108A (no) |
JP (1) | JPS51117106A (no) |
AT (1) | AT352159B (no) |
BE (1) | BE839790A (no) |
BR (1) | BR7601702A (no) |
CA (1) | CA1070146A (no) |
CH (1) | CH601463A5 (no) |
CS (1) | CS224602B2 (no) |
DD (1) | DD123893A5 (no) |
DE (1) | DE2611337A1 (no) |
DK (1) | DK114776A (no) |
ES (1) | ES446085A1 (no) |
FI (1) | FI760713A (no) |
FR (1) | FR2304678A1 (no) |
GB (1) | GB1499694A (no) |
IE (1) | IE43085B1 (no) |
IT (1) | IT1057035B (no) |
LU (1) | LU74614A1 (no) |
MX (1) | MX3386E (no) |
NL (1) | NL7603007A (no) |
NO (1) | NO144325C (no) |
PT (1) | PT64926B (no) |
SE (1) | SE7603456L (no) |
ZA (1) | ZA761678B (no) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA1151384A (en) * | 1978-11-24 | 1983-08-09 | Sang-Kee Suh | Liquid phase compacting |
JPS6036354B2 (ja) * | 1979-07-02 | 1985-08-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 装飾部品用金属複合材の製造法 |
JPS56136953A (en) * | 1980-03-26 | 1981-10-26 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of metal sintered body |
DE3113733C2 (de) * | 1981-04-04 | 1984-08-23 | Kamax-Werke Rudolf Kellermann Gmbh & Co Kg, 3360 Osterode | Verfahren zur Rückgewinnung von hochwertigen Werkstoffen |
JPS58145897U (ja) * | 1982-03-25 | 1983-09-30 | マツダ株式会社 | 注液ガンの液滴下防止装置 |
JPS6013697A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-24 | 株式会社ダイフク | ガン装置 |
US4611327A (en) * | 1983-11-25 | 1986-09-09 | Amoco Corporation | Gas transport laser system |
AT380491B (de) * | 1984-02-03 | 1986-05-26 | Kos Bernd | Verfahren und vorrichtung zum aufbereiten von spaenen aus der bearbeitung von titanwerkstuecken |
JPH0269897U (no) * | 1988-11-15 | 1990-05-28 | ||
US5614038A (en) * | 1995-06-21 | 1997-03-25 | Asarco Incorporated | Method for making machinable lead-free copper alloys with additive |
DE102009054972B4 (de) * | 2009-12-18 | 2011-11-10 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Gleitlagerwerkstoffs |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3626578A (en) * | 1968-07-02 | 1971-12-14 | Hoover Ball & Bearing Co | Conversion of metal scrap to useful products |
DE1752757B2 (de) * | 1968-07-09 | 1974-08-08 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf | Verfahren zur Herstellung von Profilen, z.B. Rohren und Stäben voller Dichte |
GB1313545A (en) * | 1969-09-09 | 1973-04-11 | Antonsteel Pty Ltd | Processing of scrap metal |
DE2114160B2 (de) * | 1971-03-24 | 1972-03-16 | Koehter, Max, Dt Ing , 5802 Wetter | Verfahren zur herstellung von ventilsitzringenx auf pulver metallurgischem wege |
US3729293A (en) * | 1971-04-30 | 1973-04-24 | Crcible Inc | Lead-bearing steel and method of manufacture |
JPS5614741B2 (no) * | 1972-09-28 | 1981-04-06 | ||
US3864809A (en) * | 1973-03-29 | 1975-02-11 | Int Nickel Co | Process of producing by powder metallurgy techniques a ferritic hot forging of low flow stress |
US3922769A (en) * | 1974-06-07 | 1975-12-02 | Gte Sylvania Inc | Method for making composite wire |
-
1975
- 1975-03-21 FR FR7509563A patent/FR2304678A1/fr active Granted
-
1976
- 1976-03-15 IT IT2120476A patent/IT1057035B/it active
- 1976-03-15 JP JP2802276A patent/JPS51117106A/ja active Granted
- 1976-03-16 ES ES446085A patent/ES446085A1/es not_active Expired
- 1976-03-16 AT AT191576A patent/AT352159B/de not_active IP Right Cessation
- 1976-03-16 NO NO760924A patent/NO144325C/no unknown
- 1976-03-16 US US05/667,521 patent/US4077108A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-03-17 DK DK114776A patent/DK114776A/da not_active Application Discontinuation
- 1976-03-17 FI FI760713A patent/FI760713A/fi not_active Application Discontinuation
- 1976-03-17 DD DD19189676A patent/DD123893A5/xx unknown
- 1976-03-17 DE DE19762611337 patent/DE2611337A1/de active Pending
- 1976-03-18 ZA ZA761678A patent/ZA761678B/xx unknown
- 1976-03-19 CH CH344776A patent/CH601463A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-03-19 CA CA248,277A patent/CA1070146A/fr not_active Expired
- 1976-03-19 GB GB1124276A patent/GB1499694A/en not_active Expired
- 1976-03-19 CS CS761799A patent/CS224602B2/cs unknown
- 1976-03-19 LU LU74614A patent/LU74614A1/xx unknown
- 1976-03-19 SE SE7603456A patent/SE7603456L/ unknown
- 1976-03-19 BE BE165355A patent/BE839790A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-03-19 PT PT6492676A patent/PT64926B/pt unknown
- 1976-03-19 IE IE591/76A patent/IE43085B1/en unknown
- 1976-03-19 BR BR7601702A patent/BR7601702A/pt unknown
- 1976-03-19 MX MX10176U patent/MX3386E/es unknown
- 1976-03-22 NL NL7603007A patent/NL7603007A/xx not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO760924L (no) | 1976-09-22 |
IT1057035B (it) | 1982-03-10 |
PT64926A (fr) | 1976-04-01 |
ZA761678B (en) | 1977-04-27 |
DE2611337A1 (de) | 1976-09-23 |
NO144325C (no) | 1981-08-12 |
FR2304678A1 (fr) | 1976-10-15 |
PT64926B (fr) | 1977-08-24 |
NL7603007A (nl) | 1976-09-23 |
DK114776A (da) | 1976-09-22 |
JPS563897B2 (no) | 1981-01-27 |
FI760713A (no) | 1976-09-22 |
ES446085A1 (es) | 1977-06-01 |
GB1499694A (en) | 1978-02-01 |
CA1070146A (fr) | 1980-01-22 |
MX3386E (es) | 1980-10-27 |
IE43085L (en) | 1976-09-21 |
ATA191576A (de) | 1979-02-15 |
BR7601702A (pt) | 1976-09-21 |
BE839790A (fr) | 1976-07-16 |
AT352159B (de) | 1979-09-10 |
US4077108A (en) | 1978-03-07 |
LU74614A1 (no) | 1977-01-11 |
CS224602B2 (en) | 1984-01-16 |
DD123893A5 (no) | 1977-01-19 |
FR2304678B1 (no) | 1977-11-18 |
JPS51117106A (en) | 1976-10-15 |
CH601463A5 (no) | 1978-07-14 |
IE43085B1 (en) | 1980-12-17 |
SE7603456L (sv) | 1976-09-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4340432A (en) | Method of manufacturing stainless ferritic-austenitic steel | |
JP4190720B2 (ja) | 多元合金 | |
NO144325B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av rustfritt staal av basismetall i oppdelt form | |
NO143166B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av dispersjonsforsterkede aluminiumlegeringsprodukter | |
US3744993A (en) | Powder metallurgy process | |
CN107227415B (zh) | 含钒的镁中间合金晶粒细化剂及其制备方法和应用 | |
CN110468382A (zh) | 一种含微量元素的大管径Ni-V旋转靶材及其制备方法 | |
CN111471921A (zh) | 一种新型低熔点高流动性的耐磨铁基合金粉末及其制备方法 | |
CN109825756B (zh) | 一种高耐磨合金钢材料的制备方法 | |
CN112981212B (zh) | 一种非等原子比高熵合金半固态触变坯料的制备方法 | |
US20090311123A1 (en) | Method for producing metal alloy and intermetallic products | |
Benjunior et al. | Direct thermal method pouring temperature and holding time effect on aluminium alloy 6061 microstructure | |
US7005017B2 (en) | Steel for mechanical construction, method of hot-shaping of a part from this steel, and part thus obtained | |
NO130828B (no) | ||
JPH0550211A (ja) | 半凝固金属の成形方法 | |
NO156117B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av metallpulver. | |
NO135018B (no) | ||
Siswanto et al. | The effect of pure temperature and pressure on alloy hardness of Al-6.7% Cu using squeeze casting method | |
NO873365L (no) | Pulvermetallurgisk fremstilling. | |
JP2004183103A (ja) | 機械構造のための鋼、この鋼から部品を高温成形する方法、および、それで得られる部品 | |
WO2006134405A1 (en) | Method of manufacturing aluminium-based composite material | |
RU2269586C9 (ru) | Способ приготовления лигатур и раскислителей | |
Chaus et al. | Effect of austenitising temperature on microstructural changes in high-speed steel of M2 type inoculated with addition of WC powder | |
US3254993A (en) | Zinc alloy and method of making same | |
KR800001245B1 (ko) | 미립(particulate) 스크랩으로 조밀절삭성 합금을 제조하는 방법 |