NO144297B - Fremgangsmaate ved oxydasjon av titanjernmalmer - Google Patents
Fremgangsmaate ved oxydasjon av titanjernmalmer Download PDFInfo
- Publication number
- NO144297B NO144297B NO763518A NO763518A NO144297B NO 144297 B NO144297 B NO 144297B NO 763518 A NO763518 A NO 763518A NO 763518 A NO763518 A NO 763518A NO 144297 B NO144297 B NO 144297B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- oxygen
- temperature
- ore
- carbon
- oxidation
- Prior art date
Links
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 title description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 23
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 21
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 21
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000003570 air Substances 0.000 claims description 20
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- IXQWNVPHFNLUGD-UHFFFAOYSA-N iron titanium Chemical compound [Ti].[Fe] IXQWNVPHFNLUGD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 claims description 3
- YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N iron;titanium;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Ti].[Fe] YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 6
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 3
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 3
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 2
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910003074 TiCl4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 238000005906 dihydroxylation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 hydroxyl ions Chemical class 0.000 description 1
- 150000002506 iron compounds Chemical class 0.000 description 1
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 1
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B34/00—Obtaining refractory metals
- C22B34/10—Obtaining titanium, zirconium or hafnium
- C22B34/12—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08
- C22B34/1204—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08 preliminary treatment of ores or scrap to eliminate non- titanium constituents, e.g. iron, without attacking the titanium constituent
- C22B34/1209—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08 preliminary treatment of ores or scrap to eliminate non- titanium constituents, e.g. iron, without attacking the titanium constituent by dry processes, e.g. with selective chlorination of iron or with formation of a titanium bearing slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G23/00—Compounds of titanium
- C01G23/04—Oxides; Hydroxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
- C22B1/10—Roasting processes in fluidised form
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/80—Compositional purity
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår oxydasjon av titanjernmalmer, som ilmenitt, for å befordre en selektiv fjernelse av jernforbind-elsene i malmene ved høy temperatur ved utluting eller klorer-
ing.
Oxydasjon av ilmenitt er en hurtig og enkel prosess som
finner sted ved en temperatur av 600°C og derover i en oxygenholdig atmosfære. Produktet ved oxydasjon av ilmenitt kan variere av-hengig av typen av den anvendte ilmenitt og oxydasjonstemperaturen. Det foreligger en tilbøyelighet til at materialet vil omdannes til pseudobrokitt ved en temperatur av 900°C og derover, som beskrevet i US patentskrifter nr. 3875286 og nr. 3803287. I det sistnevnte patentskrift er det angitt at den oxyderende røsting nedsetter titanets reaktivitet i ilmenitt overfor klor slik at den preferen-sielle klorering av jern påskyndes, og samtidig forbedres separer-ingen av jern under elektrostatisk oppredning. I US patentskrift nr. 3875286 er et foroxydasjonstrinn angitt, fulgt av et reduk-sjonstrinn for å forbedre anrikningen ved utluting under anvendelse f.eks. av saltsyre som inneholder en del toverdig jernklorid for å lette utlutingsprosessen.
I US patentskrift nr. 38 75286 er ikke oxydasjonsbetingelsene krevet som en del av den deri krevede oppfinnelse. I begge de to US patentskrifter efterfølges oxydasjonen av en reduksjon i en atmosfære som har et underskudd av oxygen.
Ved anrikning av strandsandilmenitt ved høytemperatur-klorering er det nødvendig å forvarme ilmenitten for å drive av hydrogen som er tilstede ikke bare som vann, men som en del av hydroxylioner som er absorbert på malmens store overflate. Det er nødvendig å fjerne hydrogen for å unngå klortap i form av hydrogenklorid ved de høye temperaturer som anvendes i anriknings-reaktoren.
En annen og like viktig grunn til forvarmingen av ilmenitten er for opprettholdelse av varmebalansen for anrikningen ved høy-temneraturklorerinq da høye temperaturer er ønskede for = oppnå
de ønskede reaksjonshastigheter og fordampningshastigheter. Det er derfor gunstig ved anrikning ved høytemperaturklorering å forvarme ilmenitten til en temperatur av over 600°C.
Det har nu vist seg at det er mulig å kombinere både oxydasjon og forvarming av ilmenitt ved å lede luft eller oxygen gjennom en blanding av malm og partikkelformig carbon, idet forbrenningen av carbonet innen et visst temepraturområde gir den nødvendige varme, men overraskende uten at carbonet hindrer oxydasjon av malmen. Den foreliggende fremgangsmåte er spesielt gunstig da naturgass spares ved denne og det kan anvendes rimeligere koks som idag er et lettere tilgjengelig brensel.
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved oxydasjon av en titanjernmalm, hvor malmen bringes i kontakt med luft, oxygen eller oxygenanriket luft ved en temperatur av minst 600°C, og fremgangsmåten er særpreget ved at malmen blandes med 5-35 vekt% partikkelformig carbon og at den erholdte blanding bringes i kontakt med luft, oxygen eller oxygenanriket luft ved en temperatur av 600-1080°C.
Blandingen av malm og carbon bringes fortrinnsvis i kontakt med luft, oxygen eller oxygenanriket luft ved den nevnte temperatur av 600-1080°C i 0,1-3 timer. Det kan også anvendes en lengre kontakttid for blandingen av malm og koks med luft, oxygen eller oxygenanriket luft ved den nevnte temperatur av 600-1080 C. Når hård petroleumskoks anvendes som partikkelformig carbon, er en kontakttid av 0,5-1,5 timer ved en temperatur av 650-950°C spesielt gunstig.
Det oppvarmede, oxyderte produkt er nyttig som råmateriale for fremstilling av titandioxydpigmenter. Det har ifølge oppfinnelsen vist seg at et slikt lag av koks og ilmenitt kan drives under stabile betingelser innen det temperaturområde som er nød-vendig for tørking og dehydroxylering av forvitrede ilmenitter,
og for tilveiebringelse av en forvarmet malm med en egnet temperatur til å tilfredsstille den nødvendige varmebalanse i anriknings-reaktoren.
En stabil drift av et fluidisert carbonskikt kan lettere oppnås innen det høytemperaturområde hvor carbonforbrenningen er diffusjonsregulert. Den over fire gangers forskjell i aktiver-ingsenergi mellom det kinetiskregulerte og diffusjonsregulerte
område av carbonforbrenning forbedrer stabiliteten.
Selv om en øket lagtykkelse kan anvendes for å motvirke
en nedsatt reaktivitet, innebærer en øket lagtykkelse den ulempe at den øker oppholdstiden. Det har ifølge oppfinnelsen vist seg at fordelene ved ilmenittoxydasjon kan motvirkes av en lang oppholdstid som tillater krystallforandringer som nedsetter en oxydert malms anrikningsaktivitet. Den foretrukne lagtykkelse er 0,15-0,91 m, men lagtykkelsen kan også være større, dvs. 0,91-1,83 m.
Den foreliggende fremgangsmåte utføres innen det høye reak-tivitetsområde slik at lagtykkelsen og oppholdstiden kan holdes så lave som mulig mens det fremdeles oppnås en vesentlig oxydasjon. Ved å regulere forholdet mellom geometriste overflatearealer og ved
å holde temperaturen innen egnede områder kan både forbrenning, malmoxydasjon og forvarmingsstabilitet opprettholdes.
Det ustabile temperaturområde vil avhenge av carbonover-flatens aktivitet. Petroleumskoks med sine inerte egenskaper er vel egnet for anrikningsreaktorer. Forbrenningstemperaturen er høy, og det stabile temperaturområde for behandling av laget med luft ligger over 550°C og overensstemmer godt med de ovennevnte krav til forvarming av en malm til en temperatur av 600°C og derover. Ved å anvende et fluidisert ilmentittlag kan partikler overføres fra sonen over oxygenet og ned i en sone hvor de kan oxyderes i løpet av en del av den tid som tilbringes i laget. Fremstillingen av carbonmonoxyd ved omsetning av carbonoverflaten med oxygen efterfølges av den sekundære omdannelse til carbondioxyd i gassfase, og temperaturer under 1000°C vil føre til at det dannes i det vesentlige bare carbondioxyd og vil således ikke motvirke ilmenittoxydasjonen på grunn av en påfølgende reduksjon med CO.
Eksempel 1
En kvartsreaktor for et fluidisert lag og med en diameter
på 2,54 cm og som ble utvendig oppvarmet, ble fylt med 20 g ilmenitt og 4 g koks. Deres egenskaper er angitt i tabell I.
I tabell II er angitt resultater av 10 minutters forsøk ved tre forskjellige temperaturer.
x Beregnet ut fra carbontap og oxydasjon av jern.
Dette eksempel viser at ilmenitten kan bli i det vesentlige fullstendig oxydert i nærvær av carbon ved temperaturer over det kinetisk begrensende område og at selv om luften ble i det vesentlige fullstendig forbrukt ved forbrenning og oxydasjon, gikk det med en konstant fraksjon, dvs. 23%, for å oxydere ilmenitten ved en temperatur av 750°C og derover.
Enkelte ilmenittkorn er vanskeligere å oxydere enn andre, og det forekommer sannsynlig at resten av toverdig jern foreligger helt i de korn som det er mer vanskelig å oxydere. Den ilmenitt som lett lar seg oxydere, ble således hurtig omdannet.
Eksempel 2
En reaktor for fluidisert lag og med en innvendig diameter av 1,68 m og innvendig foret og forsynt med en flerpunkts gass-fordelingsanordning ble drevet med en blanding av malm og koks med en statisk lagtykkelse på 25,4 cm. I tabell III er gjengitt en rekke analyser av prøver som ble tatt fra laget som avvekslende ble utsatt for reduserende og oxyderende betingelser, som angitt ved den medgåtte tid. Reduksjonen fant sted mens laget var statisk og oxydasjonen mens laget ble oppvarmet. For hver syklus ble laget oppvarmet til en temperatur av 950°C før det ble av-kjølt.
Laget ble igjen fluidisert med nitrogen, og prøver ble tatt fra laget efter reduksjonsperioder. For oppvarmingssykluser ble oxygen anriket med luft anvendt med et høyeste innhold av 30% oxygen. Koks ble tilsatt efter at den første prøve var blitt tatt.
For å vise den skadelige innvirkning av en for lang oppholdstid presenteres eksempel 3.
Eksempel 3
Laboratorieoxydasjon ble utført i et 2,54 cm tykt fluidisert lag med 20 g prøver av Murphy-malm-ilmenitt under anvendelse av luftoxydasjon uten at carbon var tilstede. Det viste seg at en oxydasjon kunne fullføres i løpet av lang tid, f.eks. lenger enn i ca. 1 time, men produktet hadde lave utbytningshastigheter sammen-lignet med naturlig malm eller hurtig oxydert malm. Denne virk-ning fremgår av resultatene angitt i tabell IV.
De i tabellene III og IV angitte aktiviteter er utbytningshastigheter tatt ut fra helningen til en halv-logkurve for log (gram gjenværende Fe) avsatt i forhold til tiden. Den samme laboratorie-reaktor ble anvendt som i eksempel 1 med TiCl4 og fluidisering med nitrogen av en 10 g charge (uten carbon) ved en hastighet av 0,5/s og ved anvendelse av 26 mmol/min . av hver- Prøver ble tatt med forskjellige tidsmellomrom.
Det fremgår av de i tabell III angitte aktiviteter at disse
kan variere oppad og nedad ikke bare i avhengighet av oxydasjonstil-standen, men også i avhengighet av oppholdstiden ved høye temperaturer.
For utførelse av den foreliggende fremgangsmåte bør derfor det fluidiserte lag hvori malmen og carbonet forvarmes, tørkes og oxyderes, være laget for behandling innen de følgende grenser for de anvendte betingelser:
Oppholdstid under 1 time
Carbonoverflateareal under 6,14 m 2/kg
Gasshastighet 0,09-0,46 m/s
Temperatur 650-950°C
Antennelsestemperatur for carbon-luft over 450°C.
Det bør tas hensyn til typen av ilmenittpartikler som skal oxyderes. Massive ilmenitter, som Tellnes-malmer, må oxyderes ved høyere temperaturer enn sterkt forvitrede strandsander, selv om det for fullstendig oxydasjon av strandsander som inneholder små mengder uforvitret ilmenitt, kreves høyere temperaturer eller
lengre oxydasjonseksponeringstid.
Claims (3)
1. Fremgangsmåte ved oxydasjon av en titanjernmalm, hvor malmen bringes i kontakt med luft, oxygen eller oxygenanriket luft ved en temperatur av minst 600°C, karakterisert ved at malmen blandes med 5-35 vekt% partikkelformig carbon og at den erholdte blanding bringes i kontakt med luft, oxygen eller oxygenanriket luft ved en temperatur av 600-1080°C.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det som carbon anvendes en hård petroleumskoks og at det anvendes en kontakttid av 0,5-1,5 timer og en temperatur av 650-950°C.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at luften, oxygenet eller den oxygenanrikede luft bringes i kontakt med malm/carbonblandingen i 0,1-3 timer med en hastighet av 0,15 m/s.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US62341775A | 1975-10-17 | 1975-10-17 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO763518L NO763518L (no) | 1977-04-19 |
NO144297B true NO144297B (no) | 1981-04-27 |
NO144297C NO144297C (no) | 1981-08-05 |
Family
ID=24498010
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO763518A NO144297C (no) | 1975-10-17 | 1976-10-15 | Fremgangsmaate ved oxydasjon av titanjernmalmer |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5249997A (no) |
AU (1) | AU504225B2 (no) |
BE (1) | BE847207A (no) |
CA (1) | CA1077239A (no) |
DE (1) | DE2644581A1 (no) |
FR (1) | FR2328048A1 (no) |
GB (1) | GB1502576A (no) |
IT (1) | IT1069022B (no) |
NL (1) | NL7611451A (no) |
NO (1) | NO144297C (no) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56149490U (no) * | 1980-04-07 | 1981-11-10 | ||
JPS56143940A (en) * | 1980-04-09 | 1981-11-10 | Shimadzu Corp | Leakage inspecting system |
JPS5756929Y2 (no) * | 1980-04-11 | 1982-12-07 | ||
JPS58147628A (ja) * | 1982-02-26 | 1983-09-02 | Toshiba Corp | 冷却ユニツトのガスリ−ク検査装置 |
DE3210729A1 (de) * | 1982-03-24 | 1983-10-06 | Hoechst Ag | Verfahren zur herstellung von titandioxid-konzentraten |
US4791805A (en) * | 1985-06-07 | 1988-12-20 | Expertek, Inc. | Fuel tank leak detection apparatus |
DE10260731B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-04-14 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
DE10260741A1 (de) | 2002-12-23 | 2004-07-08 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen |
DE10260734B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-05-04 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwelkoks |
DE10260739B3 (de) | 2002-12-23 | 2004-09-16 | Outokumpu Oy | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen |
DE10260733B4 (de) | 2002-12-23 | 2010-08-12 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
DE10260738A1 (de) | 2002-12-23 | 2004-07-15 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Förderung von feinkörnigen Feststoffen |
DE10260737B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-06-30 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von titanhaltigen Feststoffen |
JP2014234548A (ja) * | 2013-06-05 | 2014-12-15 | 東邦チタニウム株式会社 | チタン製錬原料の高品位化方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2234844A1 (de) * | 1972-07-15 | 1974-01-31 | Bayer Ag | Verfahren zum aufschluss von titaneisenerzen |
-
1976
- 1976-09-21 AU AU17972/76A patent/AU504225B2/en not_active Expired
- 1976-09-23 GB GB39569/76A patent/GB1502576A/en not_active Expired
- 1976-10-02 DE DE19762644581 patent/DE2644581A1/de not_active Withdrawn
- 1976-10-13 BE BE171447A patent/BE847207A/xx unknown
- 1976-10-14 FR FR7631461A patent/FR2328048A1/fr active Granted
- 1976-10-15 NL NL7611451A patent/NL7611451A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-10-15 CA CA263,445A patent/CA1077239A/en not_active Expired
- 1976-10-15 NO NO763518A patent/NO144297C/no unknown
- 1976-10-15 JP JP51123044A patent/JPS5249997A/ja active Pending
- 1976-10-15 IT IT28364/76A patent/IT1069022B/it active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU1797276A (en) | 1978-04-06 |
CA1077239A (en) | 1980-05-13 |
JPS5249997A (en) | 1977-04-21 |
NO144297C (no) | 1981-08-05 |
AU504225B2 (en) | 1979-10-04 |
FR2328048A1 (fr) | 1977-05-13 |
GB1502576A (en) | 1978-03-01 |
FR2328048B1 (no) | 1981-01-09 |
NO763518L (no) | 1977-04-19 |
DE2644581A1 (de) | 1977-04-28 |
IT1069022B (it) | 1985-03-21 |
BE847207A (fr) | 1977-01-31 |
NL7611451A (nl) | 1977-04-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO144297B (no) | Fremgangsmaate ved oxydasjon av titanjernmalmer | |
RU2102510C1 (ru) | Способ повышения содержания двуокиси титана в титансодержащей руде или концентрате | |
CA2087609C (en) | Process for preheating iron-containing reactor feed prior to being treated in a fluidized bed reactor | |
NO120335B (no) | ||
NO127110B (no) | ||
NL192685C (nl) | Werkwijze voor het winnen van titaanwaarden uit een complexe matrix. | |
NO130535B (no) | ||
US2852362A (en) | Process for forming titanium concentrates | |
NO137787B (no) | Fremgangsm}te ved fremstilling av syntetisk rutil fra en titan- og jernholdig malm | |
Aylmore et al. | Conditions and design considerations for maximising recoverable gold in roasting of refractory gold ores | |
NO127245B (no) | ||
US4629607A (en) | Process of producing synthetic rutile from titaniferous product having a high reduced titanium oxide content | |
CN107758669B (zh) | 一种丙醇还原制备碳化钼粉末的方法 | |
CA1113225A (en) | Recovery of chlorine values | |
Van Dyk et al. | Evaluation of a process that uses phosphate additions to upgrade titania slag | |
US3684486A (en) | Direct reduction of iron ore and the like | |
US3401032A (en) | Removal of impurities from nickel oxide granules | |
EP0319181B1 (en) | Molybdenum addition agent and process for its production | |
NO323159B1 (no) | Fremgangsmate for fremstilling av en fast sulfatkake som kan benyttes i fremstillingen av titandioksyd, og en fremgangsmate for fremstilling av titandioksyd | |
NO831042L (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av titandioksydkonsentrater | |
US6428763B1 (en) | Process for the production of iron carbide from iron oxide using external sources of carbon monoxide | |
US1984342A (en) | Purification of sodium carbonate | |
US5810906A (en) | Method for preheating feed materials for the production of iron carbide | |
CN109231248A (zh) | 加碳氯化生产三氯化铝的方法 | |
US2972517A (en) | Method of producing lithium sulphate from alpha and beta spodumene |