NO142580B - Soelvholdig magnesiumlegering samt fremgangsmaate ved fremstilling av denne - Google Patents
Soelvholdig magnesiumlegering samt fremgangsmaate ved fremstilling av denne Download PDFInfo
- Publication number
- NO142580B NO142580B NO754344A NO754344A NO142580B NO 142580 B NO142580 B NO 142580B NO 754344 A NO754344 A NO 754344A NO 754344 A NO754344 A NO 754344A NO 142580 B NO142580 B NO 142580B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- alloys
- weight
- silver
- copper
- Prior art date
Links
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 51
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 51
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 25
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims description 24
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N neodymium atom Chemical compound [Nd] QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 239000004035 construction material Substances 0.000 claims 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 9
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 2
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 2
- ZSLUVFAKFWKJRC-IGMARMGPSA-N 232Th Chemical compound [232Th] ZSLUVFAKFWKJRC-IGMARMGPSA-N 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N Gallium Chemical compound [Ga] GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052776 Thorium Inorganic materials 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 150000001879 copper Chemical class 0.000 description 1
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical group [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N indium atom Chemical compound [In] APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 229910052716 thallium Inorganic materials 0.000 description 1
- BKVIYDNLLOSFOA-UHFFFAOYSA-N thallium Chemical compound [Tl] BKVIYDNLLOSFOA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/06—Alloys based on magnesium with a rare earth metal as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Adornments (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
Description
Nærværende oppfinnelse vedrører en sølvholdig magnesiumlegering samt fremgangsmåte ved fremstilling av denne.
Magnesiumlegeringer har en meget lav vekt sammenlignet med legeringer av andre metaller, og følgelig har magnesiumlegerin-
ger funnet anvendelse spesielt i luftfartsindustrien, hvor legeringer med lav vekt er meget viktig. Eksisterende magnesiumlegeringer som har fordelaktige mekaniske egenskaper, spesielt en høy flytegrense, er beskrevet i britisk patent nr. 875.929.
De mekaniske egenskapene til disse legeringer beror til største delen på nærvær av en betydelig andel sølv, hvorav den typisk forekommende mengde er fra 2 til 3 vekt-%. Dette faktum gjør at legeringen blir meget dyr. Sølvets markedspris er dess-
uten utsatt for kraftige svingninger, som skyldes sølvets bruk i penge-vesenet, og da omkostningen i forbindelse med sølv ut-
gjør en vesentlig del av omkostningen ved legeringen, så er det åpenbart at denne omkostning også vil svinge.
Når det gjelder de nevnte legeringer vil de mekaniske egenskapene forbedres med økende innhold av sølv. Man har nå
funnet at sølv delvis kan erstattes med kopper uten betydelig forringelse av egenskapene.
Ifølge nærværende oppfinnelse er det fremskaffet en magnesiumlegering med følgende sammensetning (bortsett fra jern og andre forurensninger):
De maksimale mengder av zirkonium og mangan er begrenset av deres gjensidige oppløselighet.
Ifølge oppfinnelsen er sølvinnholdet fra 1 til 2 vekt-%, fortrinnsvis 1 til 1,75 vekt-%.
Neodym, som er et sjeldent jordmetall, er et materiale i ren tilstand, men det kan hensiktsmessig tilsettes i form av en blanding av sjeldne jordmetaller. Blandingen inneholder fortrinnsvis minst 60 vekt-% neodym og ikke mer enn 25 vekt-% lanthan og cerium tilsammen. Slike blandinger er for tiden kommersielt til-gjengelig.
Zirkonium kan forekomme i legeringer i en mengde på opp til 1 vekt-% for å bevirke kornforfining. Det er ønskelig å innkorporere minst 0,4 vekt-% zirkonium for å erholde tilfreds-stillende støping. Det er mulig å erstatte en del av zirkonium med mangan, men innholdet av mangan er begrenset av dets gjensidige løselighet med zirkonium.
Andre i magnesium løselige elementer kan være nærværende forutsatt at de ved dannelsen av forbindelser ikke i skadelig retning påvirker de fordelaktige virkninger av andre legerings-bestanddeler. Således kan sink, kadmium, litium, kalsium, gallium, indium, thallium, bly og vismut forekomme i de ovenfornevnte mengdeforhold.
Varmebehandling kreves for å utvikle de optimale mekaniske egenskaper hos legeringene ifølge nærværende oppfinnelse. Denne behandling består normalt av oppløsnings-glødning ved en høyere temperatur etterfulgt av bråkjøling samt utherding ved en lavere temperatur. Oppløsnings-glødingen ved en høyere temperatur til-sikter å gi maksimal praktisk løselighet av legerings-elementene såsom sølv, neodym og kopper. Den hurtige kjølingen tjener til å holde disse elementene i løsning, og utherdingen muliggjør den nødvendige grad av utfellings-herding. Man har funnet at en temperatur på minst 529°C kreves for oppløsnings-glødingen ved den høyere temperatur. Den øvre grense for temperaturen ved oppløs-nings-glødingen er legeringens størkningspunkt. Det kreves vanligvis en behandlingstid ved den høyere temperaturen på minst 2 timer.
Utherdingen kan utføres ved en temperatur fra 100°C til
275°C ved en tid på minst en halv time, hvorved det kreves lengre tid for de lavere temperaturene i det nevnte område. Typiske varmebehandlings-betingelser er holdetider på 8 timer ved 520-
525°C ved oppløsnings-glødingen, hvoretter man foretar bråkjøl-
ing og deretter holdetider på 16 timer ved 200°C for herdingen.
De ovenfornevnte behandlingsbetingelser egner seg for legeringer som inneholder opp til 0,1 vekt-% kopper. Når kopper-innholdet overstiger denne mengde kan det dannes et kopper-rikt eutektikum med et lavere smeltepunkt, og smelting av denne fase under oppløsnings-glødingen kan forårsake sprekkdannelser under den etterfølgende bråkjølingen. For å forhindre begynnende smelt-
ing av denne kopper-rike fasen kan oppløsnings-glødingen til å begynne med utføres ved en lavere temperatur, fortrinnsvis fra 400° til 485°C, etterfulgt av oppløsnings-gløding ved 485°C
eller høyere. Oppløsnings-glødingen ved de lavere initial-temperaturene kan foretas i løpet av minst en time. Typiske behandlingsbetingelser for en legering som inneholder 0,1 - 0,15% kopper er 16 timer ved 470°C etterfulgt av 8 timer ved 520°C, deretter bråkjøling og utfellings-herding i 16 timer ved 200°C
Spesielle legeringer ifølge nærværende oppfinnelse skal
i det følgende beskrives og illustreres ved hjelp av eksempler.
Eksempel I
Legeringer som hadde nedenfor angitte sammensetning, ble fremstilt ved å smelte magnesium under et konvensjonelt fluss-middel, høyne temperaturen til 800°C, tilsette alle legerings-materialer, ferske smeiten samt støpe smeiten til stykker med egnet form og størrelse ved 780°C. Prøvestykkene ble varmebe-handlet som angitt nedenfor.
De mekaniske egenskapene til legeringsprøvestykkene ble målt ved romtemperatur i henhold til British Standard 18 samt ved høyere temperaturer i henhold til British Standard 3688. Ved forsøkene ved 200° eller 250°C ble det anvendt en gjennomtreng-ningstid på 15 minutter eller 1 time.
Prøvenes korrosjonsbestandighet ble undersøkt i henhold til Royal Aircraft Establishment's sprayprøve med sjøvann, hvorved prøvene ble eksponert men beskyttet mot utfelling samt sprayet tre timer pr. arbeidsdag med naturlig sjøvann over en tidsperiode på 2 måneder. Vektstapene ble bestemt, og den gjennomsnittlige korrosjonshastighet beregnet.
Legeringenes støpbarhet ble målt ved å støpe 18 mm tykke plater med og uten avkjøling langs den lengste kanten, ved å maskinbearbeide platene på begge overflater samt ved å ta røntgen-bilder av platene.
Resultatene av de mekaniske prøvene ved romtemperatur vises i fig. 1, som viser et diagram over strekkfasthet og 0,2% flytegrense ved forskjellig sølvinnhold i magnesiumlegeringer som inneholder 2,0 eller 2,5% neodym og 0,6% zirkonium. Punktene som er markert med forskjellige symboler henfører seg til legeringer som inneholder forskjellige mengder kopper. Punktene som er markert ved hjelp av kvadrater henfører seg til "kontroll"-legeringer som ikke inneholder noe kopper, og som er medtatt for sammen-lignings skyld.
Når det gjelder legeringer som inneholder mer enn 2,0% sølv, så vil man se at nærvær av kopper har en marginal effekt på de mekaniske egenskapene. Ved et sølvinnhold i området fra 1,0 til 2,0% vil imidlertid tilsetningen av kopper ha en betydelig effekt på den måten at både strekkfasthet og 0,2% flytegrense for legeringer som inneholder fra 1,5% til 1,75% sølv i alt vesentlig er den samme som for legeringer som inneholder opp til 3% sølv. Den ønskede 0,2% minimum-f lytegrense f or legeringer av denne type er 175 N/mm 2, og man vil se av fig. 1 at mens en legering med 1% sølv og ikke noe kopper har en verdi som ligger godt under den angitte, så vil tilsetning av kopper resultere i verdier over den angitte. Kopperholdige legeringer får også en strekkfasthet på over 24 0 N/mm 2, hvilken verdi er den ønskede minimumsverdi for disse legeringer.
Effekten av koppertilsetning på mekaniske egenskaper ved
en høy temperatur (250°C) vises i tabell 1 sammen med resultatene som fåes ved romtemperatur. Ved både høye og lave temperaturer ser man at tilsetningen av kopper til legeringer med lavt sølvinnhold resulterer i egenskaper som er like gode eller bedre enn leger-
inger med høyt sølvinnhold.
Resultatene av porøsitetsforsøkene vises i nedenstående tabell 2.
Man ser av de ovenstående resultater at tilsetningen av 0,1% Cu resulterer i en markert forbedring når det gjelder "ukjølt porøsitet" og noe forbedring når det gjelder "kjølt porøsitet". Porøsitet er klassifisert ved hjelp av en vilkårlig skala, hvorved verdien øker med økende porøsitet.
Resultatene av korrosjonsprøver vises i nedenstående tabell 3. Disse prøver viser at legeringer med lavt sølvinnhold, og som inneholder kopper, har en nedsatt korrosjonshastighet. Ifølge nærværende oppfinnelse fremskaffes således legeringer med like gode egenskaper som de som hittil er kjent, mens legeringene ifølge nærværende oppfinnelse har bedre korrosjons-egenskaper.
Eksempel II
Dette eksempel skal bl.a. redegjøre for de studier som er foretatt med hensyn til de forskjellige legeringenes struktur.
Utherdingsforløpet og strukturen til vanlige magnesiumlegeringer som inneholdt opp til 3% sølv og opp til 3,5% sjeldne jordmetaller (hvorved de sistnevnte ikke omfatter yttrium eller thorium men i det minste 60 vekt-% neodym) men ingen kopper ble undersøkt. Det ble funnet at det ved utherding av støpe-legeringene først ble dannet intermediære utfellinger og deretter likevekts-utfellinger fra den overmettede løsning som ble erholdt ved støping.
Typen av utfelling for legeringer som inneholdt mindre enn 2% sølv var annerledes enn den for legeringer som inneholdt mer enn 2% sølv. De førstnevnte legeringer viser en utfellingssekvens som resulterer i en likevekts-utfelling som har en romsentrert tetragonal struktur (sekvens A); og de sistnevnte legeringer viste en helt annerledes sekvens (sekvens B), som resulterer i forskjellige intermediære forbindelser samt en likevekts-utfelling som har en lang og smal plate-lignende struktur, hvilken utfelling antas å ha formelen Mg^ (Nd2AG) .
Sekvensene (A) og (B) oppviser følgende forløp:
Det ble funnet at legeringer som oppviste utherdingsekvens B oppviste betydelig bedre mekaniske egenskaper, og da spesielt med hensyn til flytegrense, etter varmebehandling enn de legeringer som var gjenstand for sekvens A.
Dette fremgår tydelig av resultatene fra nedenstående tabell 4.og 5, som viser mekaniske egenskaper for forskjellige legeringer ved romtemperatur.
Når det blir tilsatt kobber i mengder fra 0,05% til 0,15% til legeringene, så oppviste disse sekvens B selv om sølvmengden var redusert til 1%.
Dataene som fremgår av den etterfølgende tabell 5 viser også denne tendens.
For å oppnå fullstendig utfelling er det nødvendig å holde legeringen ved en temperatur på 485°C i minst 2 timer, hvoretter det foretas kjøling og utherding ved fra 100° til 275°C i minst 1 time.
Tilsetningen av ca. 0,10% kobber reduserte solidusinter-vallet i den grad at nårstøpelegeringen ble holdt ved en temperatur over 485°C ble det erholdt en begynnende smelting, som ble etterfulgt av sprekkdannelse ved avkjøling. En slik sprekkdannelse vil bevirke at støpestykket blir helt uanvendbart for et hvert industrielt formål. Det ble imidlertid funnet at den nevnte sprekkdannelse helt kunne unngås ved tilsetningerav opp til 0,15% kobber hvis legeringen ble holdt i et temperaturområde fra 400°C til 485°C i minst 1 time før holdetemperaturen ble høyd til over 485°C.
Nærvær av kobber resulterte i forbedrede mekaniske egenskaper ikke bare ved romtemperatur men også ved 250°C, og dette fremgår da også av tabell 5.
De fleste prøver som inneholdt 0,17% kobber oppviste sprekkdannelse ved avkjøling.
Claims (6)
1. Sølvholdig magnesiumlegering med gode mekaniske egenskaper til bruk som konstruksjonsmateriale i f.eks. luftfartsindustrien, karakterisert ved at den foruten forurensninger har følgende sammensetning:
hvorved maksimum-mengdene av elementene zirkonium og mangan gjen-sidig begrenser hverandre.
2. Legering ifølge krav 1, karakterisert ved at den inneholder fra 1,0 til 1,75 vekt-% sølv.
3. Legering ifølge kravene 1 eller 2, karakterisert ved at den inneholder minst 0,4 vekt-% zirkonium.
4. Legering ifølge ett av de foregående krav, karakterisert ved at neodym tilsettes <o>som en blanding av sjeldne jordmetaller som inneholder minst 60 vekt-% neodym og ikke mer enn 25 vekt-% lanthan og cerium tilsammen.
5. Legering ifølge ett av de foregående krav, karakterisert ved at den inneholder opp til 0,1 vekt-% kopper.
6. Fremgangsmåte ved fremstilling av en magnesiumlegering ifølge kravene 1-4, karakterisert ved at legeringen i et første oppvarmingstrinn holdes ved en temperatur fra 4 00°C til 485°C i minst 1 time, hvoretter legeringen i et andre trinn holdes ved en temperatur fra 485°C til legeringens
solidus-punkt i minst 2 timer, og hvoretter legeringen bråav-kjøles og deretter utherdes i minst en halv time ved en temperatur av 100°C - 275°C.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB5602174A GB1463608A (en) | 1974-12-30 | 1974-12-30 | Magnesium alloys |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO754344L NO754344L (no) | 1976-07-01 |
NO142580B true NO142580B (no) | 1980-06-02 |
NO142580C NO142580C (no) | 1980-09-10 |
Family
ID=10475539
Family Applications (3)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO754344A NO142580C (no) | 1974-12-30 | 1975-12-22 | Soelvholdig magnesiumlegering samt fremgangsmaate ved fremstilling av denne. |
NO754345A NO142581C (no) | 1974-12-30 | 1975-12-22 | Anvendelse av en magnesiumlegering til komponenter som skal ha gode mekaniske egenskaper ved hoeyere temperaturer |
NO754367A NO142582C (no) | 1974-12-30 | 1975-12-23 | Magnesiumlegering med gode mekaniske egenskaper ved hoeyere temperaturer |
Family Applications After (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO754345A NO142581C (no) | 1974-12-30 | 1975-12-22 | Anvendelse av en magnesiumlegering til komponenter som skal ha gode mekaniske egenskaper ved hoeyere temperaturer |
NO754367A NO142582C (no) | 1974-12-30 | 1975-12-23 | Magnesiumlegering med gode mekaniske egenskaper ved hoeyere temperaturer |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
JP (3) | JPS5856742B2 (no) |
AU (2) | AU500182B2 (no) |
BE (3) | BE837169A (no) |
CA (3) | CA1066923A (no) |
CH (3) | CH608832A5 (no) |
DE (3) | DE2558519C2 (no) |
FR (3) | FR2296696A1 (no) |
GB (1) | GB1463608A (no) |
IL (3) | IL48763A (no) |
IN (3) | IN155906B (no) |
IT (3) | IT1052036B (no) |
NL (3) | NL7515192A (no) |
NO (3) | NO142580C (no) |
SE (3) | SE421635B (no) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6240872U (no) * | 1985-08-27 | 1987-03-11 | ||
JPS63174477U (no) * | 1987-01-21 | 1988-11-11 | ||
DE10003970B4 (de) * | 2000-01-25 | 2005-09-22 | Technische Universität Clausthal | Verfahren zur Herstellung von Magnesiumlegierungen mit einer superplastischen Gefügestruktur |
JP3592310B2 (ja) | 2001-06-05 | 2004-11-24 | 住友電工スチールワイヤー株式会社 | マグネシウム基合金ワイヤおよびその製造方法 |
AUPS311202A0 (en) * | 2002-06-21 | 2002-07-18 | Cast Centre Pty Ltd | Creep resistant magnesium alloy |
WO2007139438A2 (fr) * | 2006-05-26 | 2007-12-06 | Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostuy 'vniibt-Burovoy Instrument' | Pompe à vis de type gérotor |
CA2726572C (en) * | 2008-06-06 | 2017-09-12 | Synthes Usa, Llc | Resorbable magnesium alloy |
DE102010008393A1 (de) | 2010-02-10 | 2011-10-06 | Technische Universität Dresden | Substrat zur Bodenverbesserung mit Wasser speichernder Eigenschaft, Verfahren zur Herstellung und dessen Verwendung |
GB201413327D0 (en) | 2014-07-28 | 2014-09-10 | Magnesium Elektron Ltd | Corrodible downhole article |
GB201700714D0 (en) * | 2017-01-16 | 2017-03-01 | Magnesium Elektron Ltd | Corrodible downhole article |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1243398B (de) * | 1958-05-16 | 1967-06-29 | Magnesium Elektron Ltd | Seltene Erdmetalle enthaltende Magnesium-Guss- oder -Knetlegierung |
-
1974
- 1974-12-30 GB GB5602174A patent/GB1463608A/en not_active Expired
-
1975
- 1975-12-20 IN IN2366/CAL/75A patent/IN155906B/en unknown
- 1975-12-20 IN IN2365/CAL/1975A patent/IN142860B/en unknown
- 1975-12-22 NO NO754344A patent/NO142580C/no unknown
- 1975-12-22 NO NO754345A patent/NO142581C/no unknown
- 1975-12-23 IN IN2376/CAL/1975A patent/IN143219B/en unknown
- 1975-12-23 AU AU87814/75A patent/AU500182B2/en not_active Expired
- 1975-12-23 AU AU87815/75A patent/AU507250B2/en not_active Expired
- 1975-12-23 NO NO754367A patent/NO142582C/no unknown
- 1975-12-24 CH CH7516774A patent/CH608832A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-12-24 CH CH7516776A patent/CH608833A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-12-24 DE DE2558519A patent/DE2558519C2/de not_active Expired
- 1975-12-24 DE DE2558545A patent/DE2558545C2/de not_active Expired
- 1975-12-24 CH CH1677575A patent/CH611650A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-12-29 IL IL48763A patent/IL48763A/xx unknown
- 1975-12-29 CA CA242,645A patent/CA1066923A/en not_active Expired
- 1975-12-29 IL IL48761A patent/IL48761A/xx unknown
- 1975-12-29 DE DE2558915A patent/DE2558915C2/de not_active Expired
- 1975-12-29 JP JP50159635A patent/JPS5856742B2/ja not_active Expired
- 1975-12-29 SE SE7514711A patent/SE421635B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-12-29 SE SE7514709A patent/SE421634B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-12-29 CA CA242,644A patent/CA1047282A/en not_active Expired
- 1975-12-29 JP JP50159636A patent/JPS594497B2/ja not_active Expired
- 1975-12-29 IL IL48762A patent/IL48762A/xx unknown
- 1975-12-29 JP JP50159634A patent/JPS5918457B2/ja not_active Expired
- 1975-12-29 CA CA242,643A patent/CA1053484A/en not_active Expired
- 1975-12-29 SE SE7514710A patent/SE448241B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-12-30 IT IT30859/75A patent/IT1052036B/it active
- 1975-12-30 BE BE163185A patent/BE837169A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-12-30 NL NL7515192A patent/NL7515192A/xx not_active Application Discontinuation
- 1975-12-30 IT IT30860/75A patent/IT1052037B/it active
- 1975-12-30 FR FR7540121A patent/FR2296696A1/fr active Granted
- 1975-12-30 BE BE163186A patent/BE837170A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-12-30 IT IT30858/75A patent/IT1052035B/it active
- 1975-12-30 NL NL7515190A patent/NL7515190A/xx not_active Application Discontinuation
- 1975-12-30 BE BE163187A patent/BE837171A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-12-30 NL NL7515191A patent/NL7515191A/xx not_active Application Discontinuation
- 1975-12-30 FR FR7540123A patent/FR2296698A1/fr active Granted
- 1975-12-30 FR FR7540122A patent/FR2296697A1/fr active Granted
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4073667A (en) | Processing for improved stress relaxation resistance in copper alloys exhibiting spinodal decomposition | |
US4758286A (en) | Heat treated and aged Al-base alloys containing lithium, magnesium and copper and process | |
US3794531A (en) | Method of using a highly stable aluminum alloy in the production of recrystallization hardened products | |
NO161866B (no) | Aluminiumlegeringer. | |
JPH0372695B2 (no) | ||
US3824135A (en) | Copper base alloys | |
US4388270A (en) | Rhenium-bearing copper-nickel-tin alloys | |
NO764316L (no) | ||
US10519530B2 (en) | Magnesium alloy and method of preparing the same | |
NO142580B (no) | Soelvholdig magnesiumlegering samt fremgangsmaate ved fremstilling av denne | |
US4173469A (en) | Magnesium alloys | |
US3582406A (en) | Thermal treatment of aluminum-magnesium alloy for improvement of stress-corrosion properties | |
US3892565A (en) | Magnesium alloy for die casting | |
US2885286A (en) | Anodizable aluminum die casting alloy | |
GB1569466A (en) | Method of obtaining precipitation hardened copper base alloys | |
US3366477A (en) | Copper base alloys | |
US4149882A (en) | Magnesium alloys | |
JP7472318B2 (ja) | アルミニウム合金及びアルミニウム合金鋳物材 | |
NO764228L (no) | ||
JPH0432140B2 (no) | ||
US3556872A (en) | Process for preparing aluminum base alloys | |
JPS62133050A (ja) | 高力高導電性銅基合金の製造方法 | |
US1716943A (en) | Aluminum-beryllium alloy and method of treatment | |
US4406859A (en) | Anticorrosion copper alloys | |
DK143112B (da) | Fremgangsmaade til fremstilling af en aluminiumlegering indeholdende kobber og soelv |