NO135298B - - Google Patents

Abstract

Anordning for elektrisk forbindelse. ved hjelp av symmetriske kontaktstykker.

Description

Fremgangsmåte ved ekstraksjon og utvinning av aromatiske hydrocarboner fra en flytende hydrocarbonblanding.

Forskjellige fremgangsmåter er kjent for ekstraksjon og utvinning av aromatiske hydrocarboner fra flytende hydrocarbon-blandinger ved hjelp av høytkokende selek-tive oppløsningsmidler, såsom dietylenglykol, dipropylenglykol og sulfolan (cyklisk tetramethylensulfon), hvis oppløsningsevne for hydrocarboner faller omtrent i rekke-følgen lette aromater, tunge aromater, lette paraffiner og tunge paraffiner. Ved disse kjente fremgangsmåter utvinnes der, når der skal oppnåes et stort utbytte av aromater, som regel en med lette paraffiner forurenset ekstrakt.

For oppnåelse av en renere ekstrakt

ved disse kjente fremgangsmåter er der blitt foreslått en fremgangsmåte (se britisk patentskrift 739 200), ved hvilken en hydrocarbonblanding som inneholder aromatiske hydrocarboner, innføres i et flertrinns ekstraksjonssystem i et punkt mellom systemets to ender og ekstraheres med et i den ene ende av ekstraksjonssystemet tilført vannholdig glykolsk oppløsningsmid-del for aromater; ekstraksjonsresten ledes ut i den ende av ekstrasjonssystemet hvor oppløsningsmidlet tilføres, mens ekstrakten ledes ut fra ekstraksjonssystemets annen ende og tilføres en avdrivnings- eller strippingkolonne, hvor en del av ekstraktens mest flyktige aromater sammen med ikke-aromatiske hydrocarboner med en til-svarende flyktighet fjernes ved avdrivning eller stripping ved et trykk som er lavere

enn det i ekstraksjonssystemet anvendte trykk, hvoretter avdrivningskolonnens topp-produkt kondenseres og kondensatet som tilbakeløp tilføres ekstraksjonssystemet i den ende, hvor ekstrakten ledes ut. Den avdrivningsrest som fåes som bunnprodukt i avdrivningskolonnen, ledes til en destillasjonskolonne, i hvilken de aromatiske hydrocarboner destilleres fra oppløsnings-midlet ved atmosfærisk eller underatmosfærisk trykk med vanndamp som tilføres ved kolonnens bunn. Det påståes at der ved denne fremgangsmåte kan vinnes aromatiske hydrocarboner med en renhet på 97,5 pst., og at deres renhetsgrad kan økes til ca. 98 pst. når der for ekstraktens opparbeidelse anvendes et komplisert system med tre kolonner i stedet for to og med to forskjellige tilbakeløp i stedet for ett. Fremstillingen av meget rene aromatiske hydrocarboner, f. eks. med en renhet på minst 98,5 pst., som kreves for nitrerings-formål ved denne og andre kjente fremgangsmåter for ekstraksjon og utvinning av aromatiske hydrocarboner fra aromat-holdige hydrocarbon-blandinger, er således vanskelig og kostbar.

Det har nu vist seg at den omtalte kjente fremgangsmåte (britisk patentskrift 739 200) kan forbedres så vesentlig ved forskjellige endringer og ved overholdelse av bestemte arbeidsbetingelser at der med et enklere system med bare to kolonner for ekstraktens opparbeidelse kan oppnås aromatiske hydrocarboner med en renhet på 97,5—99 pst. eller ennu mere. Dette resul-tat oppnås ved overholdelse av en kombi-nasjon av følgende betingelser ved fremgangsmåtens utførelse. 1. Der anvendes som oppløsningsmiddel et oppløsningsmiddel som koker ved 225— 295°C og inneholder høyst 2 pst. vann, og som har en selektiv virkning overfor aromater, f. eks. dietylen- eller propylenglykol eller sulfolan eller en blanding av disse. 2. I ekstraksjonssystemet anvendes en temperatur på mellom 130 og 155° C. 3. Den fra ekstraksjonssystemet avledede ekstrakt ledes til avdrivningssonen med en temperatur på mellom 125 og 155°C. 4. Avdrivningen fra ekstraktet gjen-nomføres ved et trykk som er lavere enn trykket i ekstraksjonssystemet, men ikke så lavt at der alene ved trykknedsettelsen og uten varmetilførsel skjer en vesentlig «flash»-fordampning, og som minst utgjør 1,5 ata. 5. Avdrivningen gjennomføres med en topptemperatur på mellom 125 og 155°C og med en bunntemperatur på minst 165°C. 6. Den vannfase som fåes ved kondensasjon av de damper som dannes ved avdrivningen, skilles fra den organiske fase innen denne ledes tilbake til ekstraksjonssystemet. 7. Avdrivningsrestens destillasjon gjen-nomføres ved et trykk på under 0,5 ata. 8. Avdrivningsrestens destillasjon gjen-nomføres med en bunntemperatur som er minst 145°C, dog minst 10°C lavere enn bunntemperaturen ved avdrivningen. 9. Destillasjonen av avdrivningsresten gjennomføres under tilførsel av vanndamp for å nedsette bunntemperaturen under destillasjonen. 10. Den destillasjonsrest som dannes ved avdrivningsrestens destillasjon, av-kjøles minst 15°C til en temperatur på mellom 130 og 155°C innen destillasjonsresten ledes tilbake til ekstraksjonssystemet.

Oppfinnelsen er bygget på denne er-kjennelse og angår en fremgangsmåte ved ekstraksjon og utvinning av aromatiske hydrocarboner fra en flytende hydrocarbonblanding som inneholder et eller flere aromatiske hydrocarboner, hvor den til-førte blandings ekstraksjon gjennomføres med et vannholdig oppløsningsmiddel ved forhøyet temperatur og et for oppnåelse av en ekstraksjon i flytende fase tilstrek-kelig trykk i et motstrømekstraksjonssy-stem med flere trinn og med oppløsnings-midlets tilførsel i den ene ende av systemet og ekstraksjonsrestens bortledning ved samme ende av systemet, mens ekstrakten ledes bort fra den annen ende av systemet til en avdrivningssone, i hvilken der av-dampes en blanding av aromatiske og ikke-aromatiske hydrocarboner ved et trykk som er lavere enn trykket i ekstraksjonssystemet, hvoretter dampen kondenseres og kondensatet ledes tilbake til ekstraksjonssystemet, mens avdrivningsresten ledes til en destillasjonssone, i hvilken oppløsnings-midlet skilles fra hydrocarbonene ved destillasjon med vanndamp ved et underatmosfærisk trykk, hvoretter det fraskilte vannholdige oppløsningsmiddel ledes tilbake til ekstraksjonssystemet; fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen utmerker seg ved at ekstraksjonen gjennomføres ved 130—155°C med et selektivt oppløsnings-middel for aromatiske hydrocarboner som inneholder høyst 2 pst. vann og med koke-grenser 225—295° C, at det fra ekstraksjonssystemet avledede ekstrakt uten

merkbar «flash»-fordampning alene ved

trykknedsettelsen og med en temperatur på 125—155°C tilføres en avdrivningssone, hvor avdrivningen utføres ved et trykk på minst 1,5 ata, en topptemperatur på 125— 155°C og en bunntemperatur på minst 165°C, at det kondensat som dannes ved kondensasjon av de ved avdrivningen for-dampede bestanddeler av ekstraktet, etter fraskillelse av vannfasen ledes til ekstraksjonssystemet i den ende hvor ekstraktet

avledes eller i et punkt mellom ekstraksjonssystemets to ender eller på begge steder, at avdrivningsrestens destillasjon gjennomføres ved et trykk på mindre enn 0,5 ata og en bunntemperatur som er minst 145°C, dog minst 10°C lavere enn bunntemperaturen i avdrivningssonen, og at destillasjonsresten avkjøles med minst 15° C til en temperatur på 130—155°C og deretter ledes til ekstraksjonssystemet.

Ved denne fremgangsmåte kan der som mateblandinger anvendes hydrocar-bonblandinger med vide eller trange koke-grenser. Fremgangsmåten egner seg særlig til fjernelse av aromater fra katalytisk re-formerte,' f. eks. hydroformede eller plat-formede bensiner eller fraksjoner av disse. De anvendte mateblandinger har hensiktsmessig et ASTM-sluttkokepunkt på høyst 220°C, fortrinnsvis en øverste kokegrense på ikke over 160°C. Når der som fødeblan-ding anvendes en reformert bensin, er denne fortrinnsvis av en slik art at dens øvre kokegrense er omtrent den samme som den øvre kokegrense av den hydrocarbonblanding som ble anvendt til den katalytiske re formning. Den laveste kokegrense av den anvendte fødeblanding ligger fortrinnsvis ved ca. 100°C.

Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen anvendes der hensiktsmessig et vo-lumforhold mellom oppløsningsmidlet og hydrocarbonfødeblandingen på mellom 3:1 og 8:1, fortrinnsvis mellom 4:1 og 6:1, mens forholdet mellom mengden av det topp-produkt som ledes fra avdrivningssonen tilbake til ekstraksjonssystemet, og mengden av hydrocarbonfødeblandingen hensiktsmessig ligger mellom 0,2:1 og 0,7:1, fortrinnsvis mellom 0,3—1 og 0,5:1.

Ved den omhandlede fremgangsmåte anvendes der som oppløsningsmiddel som nevnt f. eks. dietylenglykol, dipropylenglykol, sulfolan eller blandinger av to eller alle tre av disse oppløsningsmidler, fortrinnsvis dog dietylenglykol alene. Det anvendte opp-løsningsmiddel kan inneholde en liten mengde vann, dog ikke over 2 pst.

Det motstrøm-ekstraksjonssystem med flere trinn som anvendes ved utførelsen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, såsom en kolonne med fyllegemer eller sil-bunner eller en kontaktor med roterende skiver eller et system med flere blander-separator-par, har fortrinnsvis minst fem teoretiske trinn. Fødeblandingen kan til-føres systemet i et punkt mellom systemets to ender, men det foretrekkes at denne tilførsel skjer ved eller i nærheten av den ende av systemet, hvor ekstraktet avledes, idet der i dette tilfelle i alminnelighet kan oppnås det beste kompromiss mellom de oppnådde aromaters renhet og aromatutbyttet. Av denne grunn tilføres fødeblan-dingen fortrinnsvis i ekstraksjonssystemets første teoretiske trinn som faller sammen med systemets ene ende, eller særlig ved systemets annet teoretiske trinn, i hvilket sistnevnte tilfelle der oppnås gode utbytter av særlig rene aromater. Under visse om-stendigheter kan det være hensiktsmessig at fødeblandingen tilføres ekstraksjonssystemet i flere forskjellige punkter. Den blanding som fåes i avdrivningssonen som topprodukt og som ved kondensasjonen danner et vannlag og et organisk lag, som i hovedsaken består av ikke-aromatiske hydrocarboner med en mindre mengde aromater og en liten mengde oppløsningsmid-del, ledes etter vannlagets fraskillelse tilbake til ekstraksjonssystemet og føres fortrinnsvis inn på ett eller flere steder ved eller i nærheten av systemets ende, hvor ekstraktet ledes bort, dvs. ved ekstraksjonssystemets første eller annet teoretiske trinn, idet der derved oppnås det beste kompromiss mellom de oppnådde aromaters renhet og aromatutbyttet. Eventuelt kan dette tilbakeløp til ekstraksjonssystemet oppvarmes innen det innføres i systemet. I ekstraksjonssystemet opprettholdes som nevnt, en temperatur på mellom 130 og 155°C; der kan arbeides med en viss temperaturgradient innen de anførte grenser.

Det i ekstraksjonssystemet fremstilte ekstrakt ledes, som nevnt, til avdrivningssonen med en temperatur på 125—155°C, dvs. uten tilsiktet avkjøling, i eller i nærheten av toppen. I avdrivningssonen opprettholdes et lavere trykk enn i ekstraksjonssystemet, men trykket må være minst 1,5 ata. Forskjellen mellom trykket i ekstraksjonssystemet og i avdrivningssonen må dog ikke være så stor at trykkets ned-settelse kan forårsake en «flash»-fordampning av vesentlige mengder av ekstraktet uten tilførsel av varme. Når ekstraktet inneholder bestanddeler som kan fordampes på denne måte, er vektforholdet mellom disse bestanddeler og den ekstraksjonssonen tilførte fødeblanding hensiktsmessig ikke større enn 1:10, fortrinnsvis mindre enn 5:100. De beste resultater oppnås når ekstraktet slett ikke inneholder bestanddeler som kan fordampes, som følge av trykkfallet mellom ekstraksjonssystemet og avdrivningssonen. I avdrivningssonen arbeides der med en topptemperatur på 125—

155°C og en bunntemperatur på minst 165°C, idet der mellom topp- og bunntemperaturen hensiktsmessig opprettholdes en

temperaturforskjell på minst 40°C. Det i avdrivningssonen oppnådde topprodukt inneholder så godt som alt vannet og like-ledes så godt som alle de ikke-aromatiske hydrocarboner som finnes i ekstraktet, samt en liten mengde av ekstraktets aromater og oppløsningsmiddel.

Når fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen gjennomføres med et glykolsk oppløs-ningsmiddel, er det ved anvendelse av en høy bunntemperatur i avdrivningssonen, for å unngå en spaltning av oppløsnings-midlet, hensiktsmessig at dette inneholder en liten mengde, f. eks. 0,05—1 pst., fentiasin eller substituert fentiasin (sml. patent 103 686).

Avdrivningsresten ledes fra avdrivningssonen til en destillasjonssone, hvor der arbeides med et trykk på under 0,5 ata, fortrinnsvis 0,2 ata, og en bunntemperatur på minst 145°C som dog skal ligge minst 10°C, fortrinnsvis minst 20°C, lavere enn bunntemperaturen i avdrivningssonen. Der må ikke finne sted noen annen avkjøling av avdrivningsresten ved overgangen fra avdrivningssonen til destillasjonssonen, enn den som skyldes den ekspansjon som fin-ner sted. Mens der i avdrivningssonen ikke tilføres vanndamp i eller i nærheten av bunnen, er dette tilfelle i destillasjonssonen, idet man ellers for å oppnå oppløs-ningsmidlet i ren form, dvs. uten innhold av hydrocarbon, måtte anvende en bunntemperatur i destillasjonssonen, som ville medføre en spaltning av det eventuelt anvendte glykolske oppløsningsmiddel. Som følge av den vanndamp som anvendes i destillasjonssonen, inneholder det oppløs-ningsmiddel som gjenvinnes i denne sone, en liten mengde vann, som dog er mindre enn 2 pst. Den destillasjonsrest som oppnås i destillasjonssonen, avkjøles med minst 15°C til en temperatur på 130—155° C og ledes tilbake deretter til ekstraksjonssystemet.

Ved en foretrukket utførelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen anvendes der i ekstraksjonssystemet en temperatur på 135°C, en temperatur av ekstrakten ved innstrømning i avdrivningssonen på 128°C, en topptemperatur i avdrivningssonen på 128°C, en bunntemperatur i avdrivningssonen på 175°C, en topptemperatur i destillasjonssonen på 85°C, en bunntemperatur i destillasjonssonen på 155°C og en temperatur av den destillasjonsrest som fra destillasjonssonen ledes tilbake til ekstraksjonssystemet, på 140°C, mens trykket i ekstraksjonssystemet er 5 ata, trykket i avdrivningssonen 1,8 ata og trykket i destillasjonssonen 0,2 ata. Ved denne ut-førelse av fremgangsmåten inneholder det oppløsningsmiddel som gjenvinnes fra destillasjonssonen ved kondensasjon av topp-produkt, ca. 0,6—0,8 pst. vann.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, ved hvilken der så godt som ikke foregår noen fordampning av ekstraktet på veien mellom ekstraksjonssystemet og avdrivningssonen og der i avdrivningssonen arbeides med et forholdsvis stort temperaturfall og med en vesentlig høyere bunntemperatur enn i destillasjonssonen og destillasjonsresten avkjøles innen den ledes tilbake til ekstrasjonssystemet, adskiller seg vesentlig fra den ovenfor omtalte kjente fremgangsmåte (britisk patentskrift nr. 739 200), hvor temperaturfallet i avdrivningssonen er forholdsvis lite, den nød-vendige varme i hovedsaken tilføres ved bunnen av destillasjonssonen og ikke i avdrivningssonen og destillasjonsresten ikke avkjøles innen den ledes tilbake til ekstraksjonssystemet; på grunn av disse for-skjeller overfor den kjente fremgangsmåte oppnås ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen den vesentlige fordel at der i avdrivningssonen som topprodukt fjernes en stør-re mengde av de i ekstraktet tilstedeværende ikke-aromatiske hydrocarboner og der i destillasjonssonen derfor vinnes aromater med en større renhetsgrad.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelser skal beskrives nærmere under henvisning til tegningen som viser skjematisk et anlegg for fremgangsmåtens utførelse.

I en motstrøm-ekstraksjonskolonne 1 med flere trinn ekstraheres en flytende blanding av aromatiske og ikke-aromatiske hydrocarboner med et vannholdig selektivt oppløsningsmiddel ved overatmosfærisl trykk og 130—150°C. Fødeblandingen til-føres kolonnen 1 gjennom en eller f len tilførselsledninger 2, 3, 4 og 5, mens dei vannholdige oppløsningsmiddel tilføres kolonnen 1 i eller i nærheten av toppen gjennom en ledning 6. Ekstraksjonsresten sorr bare inneholder små mengder vann, opp-løsningsmiddel og aromatiske hydrocarboner, ledes bort ved toppen av kolonnen : gjennom en ledning 7. Ekstraktet strøm-mer fra bunnen av kolonnen 1 gjennom ei ledning 8 med en ikke vist innskutt reduk sjonsventil inn i en avdrivningskolonne H i eller i nærheten av toppen.

I avdrivningskolonnen 10 opprettholde et trykk på minst 1,5 ata, men som er min dre enn trykket i ekstraksjonskolonnen 1 I avdrivningskolonnen 10 som i nærhetei av bunnen er forbundet med et kretsløi med innskutt oppvarmingskjel 11 og i hvil ken der arbeides med et temmelig stor temperaturfall, oppdeles ekstraktet i e topprodukt som inneholder noe oppløs ningsmiddel, en del av de i ekstraktet til stedeværende aromatiske hydrocarboner o hovedmengden av vannet og de ikke aromatiske hydrocarboner som finnes ekstraktet, og en avdrivningsrest som bunn produkt; dette inneholder en liten mengd vann og resten av ekstraktets oppløsnings middel og aromatiske hydrocarboner o eventuelt en liten mengde ikke-aromatisk hydrocarboner. De som topprodukt danned damper strømmer gjennom en ledning 1 inn i en kjøler 13, hvor de kondenseres kondensatet ledes til en separator 14, hvilken der dannes et vannlag og et or ganisk lag som i hovedsaken består av opp løsningsmiddel og hydrocarboner. Vannla get trekkes av gjennom en ledning 1! mens det organiske lag fra separatoren 1 strømmer gjennom en ledning 16 med inn skutt oppvarmningselement 17, en elle flere ledninger 18, 19 og 20 og inn i de nedre del av ekstrasjonskolonnen 1.

Den avdrivningsrest som fåes soi bunnprodukt i avdrivningskolonnen 1 strømmer gjennom en ledning 21 med e innskutt reduksjonsventil (ikke vist) og inn i en destillasjonskolonne 22 som drives med vanndamp som tilføres i bunnen av kolonnen 22 gjennom en ledning 31 med innskutt oppvarmingselement 32 og i hvilken der opprettholdes et underatmosfærisk trykk. I destillasjonskolonnen 22 deles avdrivningsresten ved en vanndamp-destillasjon ved underatmosfærisk trykk opp i et dampformig topprodukt som inneholder restens aromatiske hydrocarboner og så godt som ikke oppløsningsmiddel, og et flytende bunnprodukt som inneholder opp-løsningsmidlet og så godt som ikke aromatiske hydrocarboner. Topproduktet strøm-mer gjennom en ledning 23 inn i en kjøler 24, hvor det kondenseres; En del av kondensatet ledes bort gjennom en ledning 25, mens resten av kondensatet anvendes som tilbakeløp til destillasjonskolonnen 22, idet den gjennom en ledning 26 strømmer til en separator 26A, hvor det tilstedeværende vann fraskilles, mens det organiske lag strømmer tilbake til destillasjonskolonnen 22. Den destillasjonsrest som fåes i kolonnen 22 som bunnprodukt, strømmer gjennom en ledning 27 og ledningen 6 med innskutt kjøler 28 tilbake til ekstraksjonskolonnen 1. En del av destillasjonsresten kan f. eks. for rensning av oppløsnings-midlet ledes bort gjennom en ledning 29, mens der gjennom en ledning 30 kan til-føres friskt eller renset oppløsningsmiddel.

I et anlegg av den beskrevne art, hvis ekstraksjonskolonne var en skivekolonne med fem teoretiske trinn, ble der ekstra-hert en plattformet bensinfraksjon som inneholdt 1,5 molpst. benzen, 24 molpst. toluen, 34 molpst. xylener, 6 molpst. C,,-aromater, 0,5 molpst. C(i-paraffiner, 12 molpst. C--paraffiner, 17 molpst. C8-paraffiner og 5 molpst. C,,-paraffiner, med 6 volum-deler dietylenglykol pr. volumdel bensinfraksjon under opprettholdelse av en temperatur på 135°C i ekstraksjonskolonnen, en temperatur på ekstraksjonen ved inn-strømning i avdrivningskolonnen på 128°C, en topptemperatur i avdrivningskolonnen på 128° C, en bunntemperatur i avdrivningskolonnen på 175° C, en topptemperatur i destillasjonskolonnen på 85° C og en bunntemperatur i destillasjonskolonnen på 155°C, mens trykket i ekstraksjonskolonnen var 5 ata, i avdrivningskolonnen 1,8 ata og i destillasjonskolonnen 0,2 ata. Fødeblandingen ble tilført ekstraksjonskolonnen i dens annet teoretiske trinn, mens oppløsningsmidlet ble tilført ved eks-traksjonskolonnens topp, dvs. i kolonnens femte teoretiske trinn. Tilbakeløpet fra avdrivningskolonnen ble tilført ekstraksjonskolonnen i bunnen, dvs. i kolonnens første teoretiske trinn.

Det ekstrakt som ble oppnådd som sluttprodukt, inneholdt 2,5 molpst. benzen, 39,5 molpst. toluen, 51,2 molpst. xylener, 6,6 molpst. C,raromater og 0,2 molpst.paraffiner, mens den som sluttprodukt oppnådde ekstraksjonsrest ikke inneholdt benzen, 1,2 molpst. toluen, 8,6 molpst. xylener, 5 molpst. C^-aromater,- 1,2 molpst. C(i-paraffiner, 29,5 molpst. C7-paraffiner, 42,0 molpst. Cs-paraffiner og 12,5 molpst. C9-paraffiner. Benzenutbyttet var således 100 pst., . to-luenutbyttet 98 pst., xylenutbyttet 90 pst. og C0-aromat-utbyttet 67 pst.

Claims (7)

1. Fremgangsmåte ved ekstraksjon og utvinning av aromatiske hydrocarboner fra en flytende hydrocarbonblanding, som inneholder ett eller flere aromatiske hydrocarboner, ved innføring av blandingen i et flertrinns motstrømsekstraksjonssystem, innføring av et for de aromatiske hydrocarboner selektivt oppløsningsmiddel som har et atmosfærisk kokepunkt innenfor området 225 til 295°C, og som ikke inneholder over 2 vektprosent oppløst vann, i en ende av systemet, idet ekstraksjonssystemet holdes under et trykk som er til-strekkelig til å holde det strømmende innhold flytende ved en temperatur over 40°C, idet et raffinat som er fattig på aromatiske bestanddeler og oppløsningsmiddel, taes ut fra den samme ende av systemet hvor oppløsningsmidlet innføres, og idet der taes ut en aromatisk ekstraktfase fra den annen ende av systemet, hvorefter ekstraktfasen underkastes avdrivning (strip-pes») i en avdrivningssone («stripping zone») for å frigjøre en blanding av aromatiske og ikke-aromatiske hydrocarboner, idet avdrivningen utføres ved et trykk som er lavere enn det trykk som hersker i ekstraksjonssystemet, de således frigjorte damper kondenseres og kondensatet retur-neres til ekstraksjonssonen og resten av ekstraktfasen føres til en destillasjonssone, som drives ved undertrykk, i hvilken destillasjonssone der bevirkes adskillelse mellom hydrocarboner og oppløsningsmid-del, idet direkte damp innføres i sonen, og idet praktisk talt hydrocarbonfritt oppløs-ningsmiddel inneholdende ikke over 2 vektprosent vann føres tilbake til ekstraksjonssystemet, karakterisert ved at tem-peraturen i ekstraksjonssystemet holdes mellom 130° og 155°C, at ekstraktfasen som

taes ut fra ekstraksjonssystemet uten merkbar «flash»-fordampning og med en temperatur mellom 125° og 155°C, innføres i en avdrivningssone, som drives ved et trykk på minst 1,5 ata, med en topptemperatur mellom 125° og 155°C og en bunntemperatur på minst 165° C, at dampene fra avdrivningssonen kondenseres og resirkuleres til ekstraksjonssystemet efter fjernelse av vann som er tilstede som en annen flytende fase, idet de kondenserte damper innføres i ekstraksjonssystemet enten i den ende hvor ekstraktfasen taes ut og/eller på et mellomliggende punkt, og at destillasjonen av avdrivningsresten utføres ved et trykk som er mindre enn 0,5 ata ved en bunntemperatur på minst 145° C, dog minst 10° C lavere enn bunntemperaturen i avdrivningssonen, og at destillasjonsresten av-kjøles minst 15° C til en temperatur mellom 130 og 155° C og derefter ledes til ekstrasjonssystemet.

2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at fødeblandin-gen til ekstrakjonssystemet fortrinsvis inn-føres i det første eller det annet teoretiske trinn av den ende av ekstraksjonssystemet hvori ekstraktfasen taes ut.

3. Fremgangsmåte ifølge påstand 1 eller 2, karakterisert ved at kondensatet fra avdrivningssonen efter fraskillelse av den vannfase som dannes ved kon-densasjonssonen, innføres i det første eller det annet teoretiske trinn av ekstraksjonssystemet.

4. Fremgangsmåte ifølge påstand 1—3, karakterisert ved at ekstraktfasen innføres i eller nær ved toppen av avdrivningssonen.

5. Fremgangsmåte ifølge påstand 1—4, karakterisert ved at der anvendes et vektforhold mellom det dampformige materiale som er tilstede i ekstraktfasen når denne går inn i avdrivningssonen, og den friske fødeblanding som føres inn i ekstraksjonssystemet, på mindre enn 5:100, fortrinsvis at det ikke er noen damper tilstede i ekstraktfasen når denne går inn i avdrivningssonen.

6. Fremgangsmåte ifølge påstand 1—5, karakterisert ved at der anvendes en temperatur i ekstraksjonssystemet på 135°C, en temperatur av ekstraktet ved innstrømning i avdrivningssonen på 128°C, en topptemperatur i avdrivningssonen på 128°C, en bunntemperatur i avdrivningssonen på 175°C, en topptemperatur i destillasjonssonen på 85°C, en bunntemperatur i destillasjonssonen på 155°C og en temperatur av destillasjonsresten etter avkjøling på 140°C, et trykk i ekstraksjonssystemet på 5 ata, et trykk i avdrivningssonen på 1,8 ata og et trykk i destillasjonssonen på 0,2 ata.

7. Fremgangsmåte ifølge påstand 1—6, karakterisert ved at der som opp-løsningsmiddel anvendes cyclisk tetramethylensulfon. Anførte publikasjoner: Britisk patent nr. 718 909, 739 200.