NO129726B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO129726B NO129726B NO03236/70A NO323670A NO129726B NO 129726 B NO129726 B NO 129726B NO 03236/70 A NO03236/70 A NO 03236/70A NO 323670 A NO323670 A NO 323670A NO 129726 B NO129726 B NO 129726B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- metal
- hollow body
- reinforced plastic
- plastic hollow
- reinforced
- Prior art date
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 34
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 34
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 claims description 18
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 18
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 17
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 16
- 229920002430 Fibre-reinforced plastic Polymers 0.000 claims description 10
- 239000011151 fibre-reinforced plastic Substances 0.000 claims description 9
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 7
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 claims description 3
- LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N haloperidol Chemical compound C1CC(O)(C=2C=CC(Cl)=CC=2)CCN1CCCC(=O)C1=CC=C(F)C=C1 LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 claims description 3
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 claims description 3
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 claims description 3
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 claims description 2
- 239000002990 reinforced plastic Substances 0.000 claims description 2
- 239000004918 carbon fiber reinforced polymer Substances 0.000 description 7
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 6
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 4
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000965 Duroplast Polymers 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 229920006037 cross link polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000001723 curing Methods 0.000 description 1
- 230000009189 diving Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 238000013007 heat curing Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C63/00—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C53/00—Shaping by bending, folding, twisting, straightening or flattening; Apparatus therefor
- B29C53/80—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C53/84—Heating or cooling
- B29C53/845—Heating or cooling especially adapted for winding and joining
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C15/00—Construction of rotary bodies to resist centrifugal force
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2307/00—Use of elements other than metals as reinforcement
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S29/00—Metal working
- Y10S29/035—Shrink fitting with other step
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49826—Assembling or joining
- Y10T29/49863—Assembling or joining with prestressing of part
- Y10T29/49865—Assembling or joining with prestressing of part by temperature differential [e.g., shrink fit]
Description
Fremgangsmåte ved fremstilling av sammensatte
legemer med høy fasthet og bøyestivhet og lav vekt.
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved fremstilling av sammensatte legemer med høy fasthet og bøyestivhet og lav vekt, særlig sentrifuge-rotorer, bestående av et ytre plastlegeme av varmherdbare, tverrbundne polymere, særlig epoksydharpikser som er forsterket med fibre med stor fasthet og som ved oppvarming ikke utvider seg i lengderetningen, og et koaksialt og konsentrisk indre metallegeme som har stor elastisitet og et stort forhold fasthet til spesifikk vekt, hvilke to legemer forbindes kraft- og formsluttende med hinannen ved utnyttelse av deres forskjellige varmeutvidelseskoeffisienter, således at der i det forsterkede plast-hullegeme bygges opp tangentialt og radialt rettede strekkspenninger.
Sammensatte legemer av denne art finner anvendelse på de områder av teknikken hvor der kreves byggeelementer med lavest mulig vekt og størst mulig fasthet. Disse krav gjelder særlig i forbindelse med hurtigroterende sentrifugerotorer.
Det har vært forsøkt å fremstille rotorer som kommer til anvendelse i sentrifuger, av en glassfiberforsterket plast og renon-sere på det bøyestive konsentriske metallrør som ligger innenfor den fiberforsterkede plast. Ved det kjente forsøk ble den ytre glassfiberforsterkede plast viklet på en dor i aksial- og omfangsretnin-gen. Ved en på denne måte fremstilt rotor viste det seg imidlertid at den glassfiberforsterkede plast ikke hadde den nødvendige bøye-stivhet og fasthet ved de høye rotasjonshastigheter (over 450 m/s) som forekommer.
I forbindelse med sentrifugekonstruksjoner er også rotorer kjent som er fremstilt som et konsentrisk legeme, hvor det indre legeme består av et metallrør med stor stivhet og konsentrisk omgitt av et fiberforsterket plastrør.
I den senere tid anvendes varmherdbare duroplaster, f.eks. epoksydharpikser, sammen med karbonfibre som ved siden av sine høye fasthetsverdier og lave spesifikke vekt har den egenskap at de ved oppvarming utvider seg sterkt i fibrenes tverretning, mens de i fibrenes lengderetning til og med forkortes ganske lite.
Fremstillingen av de kjente sammensatte rotorer ved den hittil brukte metode gjennomføres på den måte at der over et metall-rør, hvis ytre overflate er forsynt med et kobleskikt (klebemiddel), ved romtemperatur vikles et lav av karbonfiberforsterket plast (CFP), hvilket skikt herdes ved forhøyet temperatur.
Som følge av de forskjellige store' utvidelseskoeffisienter for de anvendte komponenter som ved metall er av størrelsesorde-nen 11 til 25*10 *V°C og ved karbonfibre i lengderetningen er 1*10 6/°C og i tverretningen 25*10 6/°C og ved kunstharpiks (matrix) 60*10 *V°C, oppstår betydelige vanskeligheter med hensyn til lengde-utvidelsesforholdene.
Ved den temperaturforhøyelse som er nødvendig for herdin-gen av matrixen, utvider alle komponentene seg i overensstemmelse med sine utvidelseskoeffisienter, under hvilket behandlingstrinn harpiksen herdes ut, men ennu er så viskos at lengdeutvidelsene er mulig uten oppbygging av en egenspenningstilstand.
Som en særegenhet må observeres at den radiale utvidelse av det indre metallrør bare delvis hindres av fiberomviklingen, da fibrene i harpiksomviklingen ennå ikke er nøyaktig fiksert i sin,
stilling. Metallrøret utvider seg i radial og aksial retning,
mens fiberomviklingen forblir uforandret i radial retning og bare utvider seg aksialt.
Under avkjølingen fra herdetemperaturen vil det indre metallrør gjerne trekke seg sammen i radial retning, mens fiberomviklingen forblir mforandret i denne retning, således at det klebende skikt mellom metall- og fiberomvikling utsettes for en strekk-påkjenning, hvilket fører til lokal eller en total avløsning.
I aksial retning er forholdene omvendt, da varmeutvidel-seskoeffisienten for fiberomviklingen her er høyere enn for metallet, det vil si under avkjølingen trekker omviklingen seg sammen og ut-setter det klebende skikt i tillegg for en skyvepåkjenning.
Disse utvidelsesforhold fører til at der for det tilfelle at kobleskiktét holder, oppstår en egenspenningstilstahd som blant annet består av aksiale strekkforspenninger i fiberomviklingen, som under drift enten direkte eller sammen med overlagrede bøyepåkjen-ninger fører til riss i harpiksen. Ved overskridelse av den til-latte radiale strekkspenning mellom metallrør og fiberomvikling vil der i det annet tilfelle oppstå lokal eller total avløsning mellom de to deler. Begge fenomener er uheldig når det dreier seg om sammensatte legemer som finner anvendelse som hurtigroterende rotorer i sentrifugekonstruksjoner og kan av sikkerhetsgrunner ikke tas med på kjøpet.
Hensikten med oppfinnelsen er å skaffe sammensatte legemer av metall og fiberforsterkede, varmeherdbare plaster med stor fasthet og bøyestivhet, hvor disse legemer også skal kunne anvendes ved høye periferihastigheter og som under de i tilfelle opptredende temperaturer, turtall og mekaniske spenninger skal sikre pålitelig forbindelse.
Denne oppgave løses ved hjelp av oppfinnelsen som består
i at (a) det fiberforsterkede plast-hullegeme først fremstilles ved at fibere med stor fasthet og impregnert med kunstharpiks på i og for seg kjent måte vikles opp på en formfast dor, hvoretter harpiksen varmeutherdes ved forhøyet temperatur, idet der for impregnering av fibrene anvendes en harpiks som i utherdet tilstand har en større varmeutvidelseskoeffisient enn metall, (b) etter at vikledoren er blitt fjernet fra det utherdede, fiberforsterkede plast-hullegeme blir metallegemet ved en lavere temperatur enn driftstemperaturen for det sammensatte legeme skjøvet eller trukket inn i
det til samme temperatur avkjølte plast-hullegeme, (c) hvoretter de to legemer igjen bringes på driftstemperatur, således at der - betinget av de forskjellig høye utvidelseskoeffisienter i metallet og det fiberforsterkede plast-hullegeme - i det fiberforsterkéde plast-hullegeme, ved siden av strekkspenningene i tangential og radial retning, også dannes trykkspenninger i aksial retning.
Plastsylinderen er forsterket med karbonfibre og metallegemet består av titan, beryllium, aluminiumlegeringer eller av høy-fast stål.
Etter varmeutherdningen dykkes plastlegemet ned i et kryo-gent bad, i hvilket dets diameterverdier vil forbli uforandret, men dets lengdeverdier bli vesentlig forkortet. Derpå bringes metall-legemet konsentrisk inn i plastsylinderen som ved den flytende gass' lave temperatur vil trekke seg sammen radialt så meget at der mellom metall- og plastlegemet (-røret) er et spillerom tilstede.
Etter at det sammensatte legeme er tatt ut av dykkbadet, altså er blitt oppvarmet til rom- eller driftstemperatur, vil komponentene forandre seg både i radial og aksial retning. Metallegemet utvider seg i overensstemmelse med sin utvidelseskoeffisient og leg-ger seg an mot det omgivende plastrør, i hvilket der vil oppstå radialt virkende strekkspenninger som følge av at diameteren forblir uforandret.
Som følge av de forskjellige store utvidelseskoeffisienter for metall- og plastlegemet, vil plastdelen ved oppvarmingen fra badetemperaturen utvide seg meget sterkt i lengderetningen, mens metalldelen vil utvide seg mindre sterkt i samme retning. Denne forlengelse av de to legemer skjer etter den lineære utvidelseslov så lenge inntil der ikke lenger er noe spillerom tilstede mellom metalldelen og den karbonfiberforsterkede plastdel. Når metallrør-ets ytterflate ved en bestemt temperatur berører plastlegemets inner-flate, opptrer en tilstand, i hvilken friksjonskraften (friksjonen mellom metallflaten og plastflaten) er større enn den skjærkraft som det mer forlengede plastlegeme måtte utøve for å rive seg løs hen-holdsvis gli utenpå det indre metallegeme.
Forlengelsen av det karbonfiberforsterkede plastlegeme begrenses til den aksiale forlengelse av metallegemet, således at de to legemer ved tiltagende oppvarming utsettes for en jevn utvidelse til samme lengde. Derved oppstår en gunstig egenspenningstilstand, i hvilken der i aksialretningen i det ytre plastrør opptrer strekkspenninger. I tillegg hertil trykkes metallrøret i aksial retning mot plastrøret som søker å bibeholde sin diameter ved alle de under drift opptredende temperaturer.
Den fordel som oppnås ved et ifølge oppfinnelsen fremstilt, sammensatt legeme, består i at forbindelsen mellom metallet og den karbonfiberforsterkede plast i enhver tilstand er form- og kraft-sluttende. Som følge av de aksiale trykkegensipénninger som er tilstede i det karbonfiberforsterkede plastrør, kan det sammensatte legeme også påkjennes for strekk eller bøyning uten at der oppstår tverriss.
Det sammensatte legeme ifølge oppfinnelsen egner seg ikke bare for sylindriske sentrifugerotorer som roterer med stor hastig-het, men også for de områder at teknikken, i hvilke der kreves kon-struksjonsdeler med stor fasthet og lav vekt, såsom trykkbeholdere, motorkjøretøyer etc.. Da plastviklingen kan formes vilkårlig, har konstruktøren mulighet for å velge profil og tverrsnitt av det sammensatte legeme.
Det viktigste anvendelsesområde for det sammensatte legeme ifølge oppfinnelsen er dog i forbindelse med sentrifugekonstruksjoner, i hvilke der trenges rotorer som selv ved de høyeste turtåll gir en sikker drift.
Et utførelseseksempel på oppfinnelsen fremgår av tegningen som viser et sammensatt sylindrisk legeme i lengdesnitt. Den rør-formede karbonfiberforsterkede plasthylse 1, hvis karbonfibre 4 er antydet ved prikker og forløper i omkretsretningen, omgir konsentrisk et metallrør 2. Berøringsflaten mellom legemet 1 og 2 er betegnet med 3.
Pilene angir de i det sammensatte legeme tilstedeværende egenspenninger ved rom- eller driftstemperatur. I omviklingen 1 opptrer disse spenninger som trykkspenninger A. De tangentiale strekkspenninger er antydet ved B og de aksiale strekkspenninger i metallegemet 2 er betegnet med C.
Claims (1)
- Fremgangsmåte ved fremstilling av sammensatte legemer med høy fasthet og høyestivhet og lav vekt, særlig sentrifuge-rotorer, bestående av et ytre plastlegeme av varmeherdbare, tverrbundne poly-mere, særlig epoksyharpikser som er forsterket med fibre med stor fasthet og som ved oppvarming ikke utvider seg i lengderetningen,og et koaksialt og konsentrisk indre metallegeme som har stor elastisitet og et stort forhold fasthet til spesifikk vekt, hvilke to legemer forbindes kraft- og formsluttende med hinannen med utnyttelse av deres forskjellige varmeutvidelseskoeffisienter, således at der i det forsterkede plast-hullegeme bygges.opp tangentialt og radialt rettede strekkspenninger, karakterisert ved at (a) det fiberforsterkede plast-hullegeme først fremstilles ved at fibere med stor fasthet og impregnert med kunstharpiks på i og for seg kjent måte vikles opp på en formfast dor, hvoretter harpiksen varmeutherdes ved forhøyet temperatur, idet der for impregnering av fibrene anvendes en harpiks som i utherdet tilstand har en større varmeutvidelseskoeffisient enn metall, (b) etter at vikledoren er blitt fjernet fra det utherdede, fiberforsterkede plast-hullegeme blir metallegemet ved en lavere temperatur enn driftstemperaturen for det sammensatte legeme skjøvet eller trukket inn i det til samme temperatur avkjølte plast-hullegeme, (c) hvoretter de .to legemer igjen bringes på driftstemperatur, således at der - betinget av de forskjellig høye utvidelseskoeffisienter i metallet og det fiberforsterkede jalast-hullegeme - i det f iberforsterkede plast-hullegeme, ved siden av strekkspenningene i tangential og radial retning, også dannes trykkspenninger i aksial retning.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19691943820 DE1943820B2 (de) | 1969-08-28 | 1969-08-28 | Verfahren zur herstellung der verbundkoerper |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO129726B true NO129726B (no) | 1974-05-20 |
Family
ID=5744042
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO03236/70A NO129726B (no) | 1969-08-28 | 1970-08-26 |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3731367A (no) |
JP (1) | JPS4812426B1 (no) |
AT (1) | AT311659B (no) |
BE (1) | BE755482A (no) |
CH (1) | CH537806A (no) |
DE (1) | DE1943820B2 (no) |
DK (1) | DK131102B (no) |
FI (1) | FI53673C (no) |
FR (1) | FR2059714B1 (no) |
GB (1) | GB1262847A (no) |
NL (1) | NL142890B (no) |
NO (1) | NO129726B (no) |
SE (1) | SE364899B (no) |
Families Citing this family (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4159427A (en) * | 1975-12-23 | 1979-06-26 | Messerschmitt-Boelkow-Blohm Gesellschaft Mit Beschraenkter Haftung | Apparatus for utilizing natural energies |
SE402060B (sv) * | 1976-07-29 | 1978-06-19 | Fiber Mech | Fiberforsterkt rotor och sett vid dess tillverkning |
US4221488A (en) * | 1979-03-05 | 1980-09-09 | Sybron Corporation | Separable blade agitator and method and means for assembly |
US4314396A (en) * | 1979-03-05 | 1982-02-09 | Sybron Corporation | Separable blade agitator assembly and disassembly method |
US4377336A (en) * | 1981-06-08 | 1983-03-22 | Bunnington Corporation | Heated pressure rolls |
US4377335A (en) * | 1981-06-08 | 1983-03-22 | Bunnington Corporation | Cryogenically assembled rolls |
DE3237761C2 (de) * | 1982-10-12 | 1986-11-06 | Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8012 Ottobrunn | Verfahren zum Herstellen eines Druckbehälters in Verbundbauweise |
DE3432905A1 (de) * | 1984-09-07 | 1986-03-20 | Alfred Prof. Dr.-Ing. 3524 Immenhausen Puck | Verfahren zur verminderung der rissbildung von langgestreckten hohlkoerpern ... |
US4696169A (en) * | 1986-05-15 | 1987-09-29 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Cryogenic support member |
EP0365298A1 (en) * | 1988-10-21 | 1990-04-25 | Chemtrend Equipment (Pty) Limited | Method of overwrapping an article with a thermosetting resin |
DE4107882C2 (de) * | 1991-03-12 | 1994-08-18 | Eugen Ehs | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Druckbehältern sowie Druckbehälter |
US6117329A (en) * | 1999-03-25 | 2000-09-12 | Dyax Corporation | Chromatography cartridge end cap fixation |
CA2371155C (en) | 2002-02-08 | 2003-06-10 | Consolidated Civil Enforcement Inc. | Method of removing stators from tubular stator housings |
US6783673B2 (en) * | 2002-08-23 | 2004-08-31 | Biotage, Inc. | Composite chromatography column |
US7896998B2 (en) * | 2007-08-24 | 2011-03-01 | Vetco Gray Inc. | System, method, and apparatus for pre-tensioned pipe for load-sharing with composite cover |
DK200970028A (en) | 2009-06-12 | 2010-12-13 | Alfa Laval Corp Ab | A decanter centrifuge and a screw conveyor |
DE102013201183A1 (de) * | 2013-01-25 | 2014-07-31 | Zf Friedrichshafen Ag | Verbindungsanordnung und Verfahren zum Fügen eines Bauteils |
US9821520B2 (en) * | 2015-03-19 | 2017-11-21 | Bell Helicopter Textron Inc. | Hybrid composite-metal shaft |
GB201516039D0 (en) * | 2015-09-10 | 2015-10-28 | Short Brothers Plc | Method for designing and fitting, via interference, an insert into an opening in a non-metallic material |
IT201800005076A1 (it) * | 2018-05-04 | 2019-11-04 | Sistema di precompressione di una struttura | |
CN111070736B (zh) * | 2019-12-13 | 2021-07-23 | 上海工程技术大学 | 一种提高碳纤维缠绕金属混合管弯曲性能的方法 |
JP7335179B2 (ja) * | 2020-02-06 | 2023-08-29 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1193667A (en) * | 1916-08-08 | Method of producing compound metal objects | ||
US1727755A (en) * | 1925-01-15 | 1929-09-10 | Fairleigh S Dickinson | Method of permanently securing metal to glass |
US1980156A (en) * | 1931-11-24 | 1934-11-06 | Colony Man Corp | Method of and means for making or separating an expansion fit |
US1955728A (en) * | 1932-04-09 | 1934-04-24 | Colony Man Corp | Chilling method and tool for expansion fits |
US2027961A (en) * | 1933-03-03 | 1936-01-14 | Nat Carbon Co Inc | Article comprising plastic compositions and process of making the same |
DE858615C (de) * | 1950-11-17 | 1952-12-08 | Westdeutsche Mannesmannroehren | Mehrlagenrohr fuer hohe Druecke bei hohen Temperaturen |
GB824449A (en) * | 1956-08-10 | 1959-12-02 | Dow Chemical Co | Method and material for extruding plastic pipe with low coefficient of expansion |
US3002534A (en) * | 1956-10-29 | 1961-10-03 | Reinhold Engineering & Plastic | Reinforced thermoplastics |
BE664918A (no) * | 1964-06-11 | 1900-01-01 | ||
US3248046A (en) * | 1965-07-02 | 1966-04-26 | Jr John P Feltman | High speed rotor used for centrifugal separation |
SE320936B (no) * | 1967-06-28 | 1970-02-16 | Atomenergi Ab |
-
0
- BE BE755482D patent/BE755482A/xx not_active IP Right Cessation
-
1969
- 1969-08-28 DE DE19691943820 patent/DE1943820B2/de active Pending
-
1970
- 1970-08-10 AT AT727670A patent/AT311659B/de not_active IP Right Cessation
- 1970-08-17 NL NL707012089A patent/NL142890B/xx not_active IP Right Cessation
- 1970-08-24 CH CH1262370A patent/CH537806A/de not_active IP Right Cessation
- 1970-08-25 FR FR7031019A patent/FR2059714B1/fr not_active Expired
- 1970-08-26 JP JP45074840A patent/JPS4812426B1/ja active Pending
- 1970-08-26 US US00067100A patent/US3731367A/en not_active Expired - Lifetime
- 1970-08-26 NO NO03236/70A patent/NO129726B/no unknown
- 1970-08-27 DK DK442270AA patent/DK131102B/da unknown
- 1970-08-27 FI FI2374/70A patent/FI53673C/fi active
- 1970-08-28 SE SE11769/70A patent/SE364899B/xx unknown
- 1970-08-28 GB GB41546/70A patent/GB1262847A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI53673C (fi) | 1978-07-10 |
BE755482A (fr) | 1971-02-01 |
DK131102B (da) | 1975-05-26 |
DE1943820B2 (de) | 1971-11-04 |
FI53673B (no) | 1978-03-31 |
JPS4812426B1 (no) | 1973-04-20 |
FR2059714A1 (no) | 1971-06-04 |
US3731367A (en) | 1973-05-08 |
AT311659B (de) | 1973-11-26 |
NL142890B (nl) | 1974-08-15 |
CH537806A (de) | 1973-06-15 |
FR2059714B1 (no) | 1973-10-19 |
GB1262847A (en) | 1972-02-09 |
SE364899B (no) | 1974-03-11 |
NL7012089A (no) | 1971-03-02 |
DE1943820A1 (de) | 1971-04-01 |
DK131102C (no) | 1975-10-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO129726B (no) | ||
US4425820A (en) | Connecting rod of a composite material and method for manufacturing the same | |
Kaynak et al. | Uniaxial fatigue behavior of filament-wound glass-fiber/epoxy composite tubes | |
US4279275A (en) | Mechanical joinder of composite shaft to metallic end members | |
US4289557A (en) | Method for mass producing composite shafts | |
US4622086A (en) | Method of fabricating a hollow body | |
NO141545B (no) | Hammer. | |
US3156598A (en) | Method of making a fiber reinforced resin tubular article | |
Lee et al. | Filament winding cylinders: III. Selection of the process variables | |
US9895852B2 (en) | Method for producing a composite body | |
EP3219487A1 (en) | Composite flywheel | |
CN1778490A (zh) | 大型热压模具阴模及其制造方法 | |
US3023495A (en) | Cold-working process for pressure vessel | |
US9108366B2 (en) | Method of manufacturing and structure of prestressed composite reinforcements | |
JPH0361783A (ja) | 繊維状熱可塑性被覆を有する複合材料の管およびそのような管を製造する方法 | |
US4942904A (en) | Hollow section, in particular a tube, of long fibre reinforced plastic | |
US20060099418A1 (en) | Extremely fine shape memory alloy wire, composite material thereof and process for producing the same | |
CN112477082A (zh) | 一种碳纤维复合材料结构层的缠绕成型方法 | |
SE536006C2 (sv) | Fastsättning av del på axeltapp av kompositmaterial | |
JP2000313069A (ja) | 圧力容器の製造方法 | |
JPH08506538A (ja) | 非等方性の円筒形製品の前処理方法 | |
JPH0742974B2 (ja) | 繊維強化プラスチック製伝動軸の製造方法 | |
US11905991B2 (en) | Composite end connections | |
US20230287914A1 (en) | Composite/metal joints for composite rods | |
JPS6249171B2 (no) |