NO122503B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO122503B NO122503B NO13168A NO13168A NO122503B NO 122503 B NO122503 B NO 122503B NO 13168 A NO13168 A NO 13168A NO 13168 A NO13168 A NO 13168A NO 122503 B NO122503 B NO 122503B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- iron
- graphite
- stopping
- stop
- iron according
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 86
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 43
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 24
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 24
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 8
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 6
- 238000007792 addition Methods 0.000 claims description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 4
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 claims description 2
- 239000012768 molten material Substances 0.000 claims description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 17
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 10
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 10
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 6
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 4
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 210000001185 bone marrow Anatomy 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000011081 inoculation Methods 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
Støpejern.
Foreliggende oppfinnelse angår et stopejern som samtidig har flere teknisk viktige egenskaper, som en meget god stopbarhet,
meget god bestandighet mot slitasje i forbindelse med varmeutvek-sling eller varmeayklisering under f.eks. ulike stopemetoder hvor smeltet materiale kommer i kontakt med stopejernet ved hbye temperaturer. Stopejernet har også god holdfasthet og seighet ved hoye temperaturer, motvirker på grunn av sin oppbygning intern oxydasjon utgående fra overflaten og gir med de ovennevnte egenskaper også lavere varmespenninger ved varmesjokk enn hva som kan ventes i forbindelse med et jern med så hbye holdfasthets- og seighetsegen-skaper, og stopejernet virker dessuten stoppende overfor sprekkfor-plantninger. På grunn av sine lave silicium- og fosforinnhold er stopejernet også spesielt godt bearbeidbart.
Støpejernet ifolge oppfinnelsen egner seg spesielt som kokillemateriale ved stålstoping hvor hoye temperaturer, intern oxydasjon og varmesjokksprekker dominerer alitasjebildet. Stopejern med kulegrafitt som har en bedre holdfasthet og forlengelse enn grått stopejern, er i de senere år blitt anvendt som kokillemateriale istedenfor grått stopejern for å oke kokillenes levetid. Dette har i visse tilfeller gått bra, men i andre tilfeller har kulegra-fittjernet vist seg å by på problemer bl.a. på grunn av materialets dårlige varmeledningsevne.
Ifolge foreliggende oppfinnelse er kulegrafittjernets for-deler kombinert med det grå stopejerns slik at det fåes et optimalt materiale. Ved podningsfremgangsmåter og tilsetninger av finkorn-dannere og legeringselementer kan holdfastheten forbedres ytterligere. Den oppnådde vinning må imidlertid sees i lys av den okede mengde legeringselementer, og det legere.de jern dekker derfor spesialtilfeller hvor kravene er spesielt hoye og motiverer mer-
- omkostningene i forbindelse med legeringselementene.
Et ulegert stopejern for de ovennevnte formål har en mikro-struktur bestående av grafitt, ferritt og perlitt. Materialets varmeledningsevne som står i forhold til spenningstoppene ved varmesjokk, påvirkes av grafittutformningen, den kjemiske analyse og grunnmassens strukturbestanddeler. Grafitten har på grunn av sin hexagonale oppbygning en bedre varmeledning langs enn på tvers av grunnplanet. Kulegrafitten som finnes i kulegrafittjern, har derfor en dårligere diametral varmeledningsevne enn hva flakgrafitt har langsefter graftttflakene. DenJ samlede mengde grafitt i flakgrafittholdig stopejern har derfor en bedre varmeledningsevne enn den samlede grafittmengde i et kulegrafittjern.
Ferrittens varmeledningsevne påvirkes av siliciummengden i materialet således at jo hoyere siliciuminnholdet er, jo dårligere blir varmeledningsevnen.
Perlitten er en dårligere varmeleder enn ferritten, men dette synes å være av mindre betydning i et flakgrafittholdig jern enn i et kulegrafittjern.
I materialer for den ovennevnte anvendelse er det i mindre grad den generelle oxydasjon enn den interne fra overflaten og inn-ad gående oxydasjon som er utslagsgivende for begynnende sprekk-dannelse. På grunn av dette er også et lavt siliciuminnhold spesielt rfordelaktig. Med hensyn til stopping av sprekkdannelser er kulegrafitten å foretrekke,men en fra begynnelsen av perlittisk struktur eller ved oppvarmning hurtig inntredende perlittisk struktur innen området med intern oxydasjon virker også stoppende på sprekk-dannelsen.
Stopejernet ifolge oppfinnelsen som har de i patentkrav l's overbegrep angitte egenskaper, er særpreget ved at det inneholder 2,0 - h,5% C, 0,5 - 1,8 % Si og 0,1 - 2,0 % Mn og lave forurensningsmengder av svovel og fosfor, idet S^ 0,005 % ofe P — 0,015 %,
hvorved grafitten i stopejernet foreligger i form av III-grafitt
(ASTM).
Det foreliggende stopejern har god varmeledningsevne, hby mot-standsevne overfor intern oxydasjon, god bestandighet overfor varmesjokk og en god evne til å stoppe sprekkdannelser. Siliciuminnholdet bor være lavt, som regel ikke over 1,2 %, og vil i vanlige tilfeller ligge mellom 0,7 - 1,2 %.
Det er fra U.S. patentskrift nr. 3.109.733 kjent et stopejern inneholdende 2,75 - ^,5 % carbon, 0,30 - 1,50 % mangan, 0,80 - 2,50$ silicium og 0,0^ - 0,50 % niob og med fosfor og svovel tilstede i vanlige mengder.
Dette kjente stopejern inneholder flakgrafitt mens stopejernet ifolge oppfinnelsen alltid inneholder grafitt av formen III som definert ifolge "ASTM designation A2h7- h7 for flake graphite in grey east iron". Derved motvirkes en intern oxydasjon i det foreliggende stopejern, og det kan for dette oppnås en hoy holdfasthet selv uten tilsetning av Nb. Det foreliggende stopejern og stopejernet ifolge U.S. patentskrift nr. 3.109.733 er dessuten forskjellige ved at stopejernet ifolge patentskriftet inneholder vanlige mengder P og S mens det foreliggende stopejern inneholder lave for-urensning smengder av svovel og fosfor.
Stopejernet ifolge U.S. patentskrift nr. 3.109.733 er således basert på en innvirkning av Nb på grunnmassen, og ikke på grafitt-, formen, mens det foreliggende stopejern, som har bedre egenskaper hva gjelder intern oxydasjon, i fbrste rekke er basert på en innvirkning på grafittformen. En slik innvirkning kan ikke oppnås i stopejernet ifolge U.S. patentskrift nr. 3.109.733 som inneholder vanlige P- og S-mengder. De bakenforliggende metallurgiske prin-sipper for å oke motstanden mot varmesjokk, oxydasjon og erosjon er derfor helt forskjellige, og det kan i jernet ifolge U.S. patentskrift nr. 3.109.733 f.eks. aldri oppnås en like god motstand overfor intern oxydasjon som i det foreliggende stopejern.
Stopejern av den foreliggende type kan fremstilles på forskjellige måter med eller uten podning avhengig av om innholdet av forurensninger er normalt eller spesielt lavt. Det foretrekkes å starte fra et basisjern med lave fosfor- og svovelinnhold, idet P—0,015 % og S ^0,005 %, for så å justere det hele ved hjelp av en egneyt podningsprosess. Ced tilstrekkelig lave innhold av forurensningene svovel og oxygen kan jernet fåes direkte uten podning. Det er imidlertid fordelaktig å #a et så stort antall eutektiske celler som mulig i jernet, og dette oppnås lettest ved podning med f.eks. SiCa og/eller SiMg. Ved podning med SiMg vil sluttinnholdet av Mg som regel ligge mellom 0,010-0,020 %, men aldri over 0,035 %.
For spesielle typer kokiller kreves et legert materiale for derved å oke kokilleveggens varmeholdfasthet. Et slikt materiale kan fremstilles som angitt ovenfor, men med tilsetning av legeringselementer, som f.eks. Cr, Ni, Mo, Co og Cu. De fleste av de nevnte elementer oker materialets hvitdybde i tynne seksjoner. For å opp-heve denne virkning tilsettes ifolge oppfinnelsen et mikrolegerings-element, som f.eks. Nb, V, Ta, Ti, Al og Zr, samtidig med f.eks. Cu og Ti. Også nitrogen tilsettes slik at mengden av nitrogen vil bli storre enn hva som er vanlig for den anvendte fremstillings-måte. Innholdet skal være 0,010-0,030 % N.
Eksempel
Kokiller for stålstoping ble utstbpt 1 to forskjellige
materialtyper:
Ved å pode materialet med SiMg slik at det ble oppnådd et sluttinnhold av 0,010 % Mg, fikk kokillen fblgende sluttstruktur: III-grafitt i A-fordeling ifolge ASTM med 20 % perlitt og resten ferritt.
Dette kbkillemateriale ble sammenlignet med et tidligere materiale i upodet tilstand og med faigende analyse:
Materialet hadde en struktur inneholdende I-grafitt i A-fordeling og var ferritt-perlittisk med ca. 15 % perlitt.
Materialet ifolge oppfinnelsen kunne. ved stålstoping i en viss kokilletype tåle 60 stopinger for vraking mens det sistnevnte materiale bare tålte 30 stopinger for det måtte vrakes.
Ved å oke manganinnholdet således at det ble oppnådd en full-stendig perlittisk struktur i jernet, var det mulig å oke holdfastheten ytterligere uten at stopbarheten ble dårligere.
Claims (1)
1. Stopejern med god stopbarhet og meget god bestandighet mot slitasje i forbindelse med varmeveksling eller varmesyklisering f.eks. i forbindelse med forskjellige stopemetoder hvor smeltet materiale kommer i kontakt med stopejernet ved hoye temperaturer, karakterisert ved at det inneholder 2,0 - *v,5 % C> 0,5 - 1,8 % Si, 0,1 - 2,0 % Mn og lave forurensningsmengder av svovel og fosfor, idet S^ 0,005 ^ og Pé 0,015 %, hvorved grafitten i stopejernet foreligger i form av III-grafitt (ASTM).
2. Stopejern ifolge krav 1, karakterisert ved at det har perlittisk struktur,
3. Stopejern ifolge krav 1 eller 2,karakterisert ved at det inneholder 0,7 - 1,2 % Si. h. Stopejern ifolge krav 1-3, karakterisert ved at det består av et stort antall eutektiske celler oppnådd ved podning med f.eks. SiCa og/eller SiMg.
5. Stopejern ifolge krav 1-<!>+, karakterisert ved at det inneholder tilsetninger av mikrolegeringselementer, f.eks. Nb, V, Ti, Ta, Al, Zr og spesielt tilsatt N.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE50667A SE335624B (no) | 1967-01-13 | 1967-01-13 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO122503B true NO122503B (no) | 1971-07-05 |
Family
ID=20256674
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO13168A NO122503B (no) | 1967-01-13 | 1968-01-12 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
DK (1) | DK133255C (no) |
GB (1) | GB1218035A (no) |
NO (1) | NO122503B (no) |
SE (1) | SE335624B (no) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE7711918L (sv) * | 1977-10-24 | 1979-04-25 | Sandvik Ab | For stalverkskokiller avsett gjutjern |
DE2807930C2 (de) * | 1978-02-24 | 1982-07-15 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8500 Nürnberg | Verfahren und Gießform zur Herstellung von Schleudergießkokillen aus stickstoffhaltigem Gußeisen |
CN100424211C (zh) * | 2005-08-03 | 2008-10-08 | 肖治平 | 变质钢及其生产方法 |
EP1931810B1 (en) | 2005-09-15 | 2011-11-02 | Grede LLC | High silicon niobium casting alloy and process for producing the same |
CN102828102A (zh) * | 2011-06-15 | 2012-12-19 | 蔡宏 | 无缝钢管轧管机用耐磨导盘圈 |
CN103602878B (zh) * | 2013-11-05 | 2015-09-09 | 北京工业大学 | 高强韧球墨铸铁制备方法 |
CN104060183B (zh) * | 2014-05-29 | 2016-06-01 | 安徽红桥金属制造有限公司 | 一种摆臂支架及其生产方法 |
CN104775065B (zh) * | 2015-01-12 | 2016-08-17 | 河北联恒机械科技有限公司 | 一种高强韧耐磨球铁摇臂及其制备方法 |
CN106435341A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-02-22 | 芜湖市和蓄机械股份有限公司 | 一种球墨铸铁汽车转向节及其应用 |
CN108624801A (zh) * | 2018-05-11 | 2018-10-09 | 铜陵市大明玛钢有限责任公司 | 一种铬铜钢锻制造工艺 |
CN111304526A (zh) * | 2020-03-30 | 2020-06-19 | 河北领启机械设备有限公司 | 一种渣浆泵用高韧性耐磨的叶轮及其生产方法 |
-
1967
- 1967-01-13 SE SE50667A patent/SE335624B/xx unknown
-
1968
- 1968-01-10 GB GB0471/68A patent/GB1218035A/en not_active Expired
- 1968-01-12 NO NO13168A patent/NO122503B/no unknown
- 1968-01-12 DK DK9468A patent/DK133255C/da active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK133255B (da) | 1976-04-12 |
SE335624B (no) | 1971-06-01 |
GB1218035A (en) | 1971-01-06 |
DK133255C (da) | 1976-09-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9132478B2 (en) | Cast iron alloy for cylinder heads | |
NO122503B (no) | ||
CN1924070A (zh) | 一种含有高硬度硼化物的铸造高硼耐磨不锈钢及制备方法 | |
JPS60247037A (ja) | Cv鋳鉄製シリンダライナ | |
CN108950432A (zh) | 一种高强度、高韧性低合金耐磨钢及其制造方法 | |
JPH09176796A (ja) | 分離可能な機械部品を製造するための鋼と、それから得られる部品 | |
EP0340631B1 (en) | Low silicon high-temperature strength steel tube with improved ductility and toughness | |
CN109609835B (zh) | 一种高强韧耐磨球墨铸铁及其制备工艺和应用 | |
RU2318903C1 (ru) | Чугун с вермикулярным графитом | |
CN114875302B (zh) | 一种低合金钢及其制备方法与应用 | |
JPH05140700A (ja) | フエライト系耐熱鋳鋼部材及びその製造法 | |
GB2134135A (en) | High-strength ferritic ductile iron | |
CN110066958B (zh) | 一种铜铬合金蠕墨铸铁生产工艺 | |
CN108977725A (zh) | 高性能铸态珠光体球墨铸铁及其生产方法 | |
JPH0734204A (ja) | フェライト系耐熱鋳鋼およびその製造方法 | |
SU1724716A1 (ru) | Чугун дл металлических форм | |
JP2602838B2 (ja) | 高熱膨張鋳鉄 | |
CN108950371A (zh) | 高性能球墨铸铁及其生产方法 | |
EP0416418B1 (en) | Method of making rocker arm | |
JP2611871B2 (ja) | 弁用耐熱合金 | |
CN109797349A (zh) | 高碳奥贝铸钢、其制备方法及矿山机械用耐磨材料 | |
CN114855069B (zh) | 一种耐高温含铌蠕墨铸铁及其制备方法 | |
SU1705396A1 (ru) | Чугун | |
SU924146A1 (ru) | Чугун 1 2 | |
SU1712449A1 (ru) | Чугун |