NO118541B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO118541B NO118541B NO155653A NO15565364A NO118541B NO 118541 B NO118541 B NO 118541B NO 155653 A NO155653 A NO 155653A NO 15565364 A NO15565364 A NO 15565364A NO 118541 B NO118541 B NO 118541B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- water
- hydrogen gas
- electrolyte
- water vapor
- deuterium
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N Heavy water Chemical compound [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 claims description 24
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 9
- YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N Deuterium Chemical compound [2H] YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052805 deuterium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 3
- YZCKVEUIGOORGS-IGMARMGPSA-N Protium Chemical compound [1H] YZCKVEUIGOORGS-IGMARMGPSA-N 0.000 claims description 2
- 241000720974 Protium Species 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 2
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000036632 reaction speed Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/20—Mixing gases with liquids
- B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
- B01F23/234—Surface aerating
- B01F23/2342—Surface aerating with stirrers near to the liquid surface, e.g. partially immersed, for spraying the liquid in the gas or for sucking gas into the liquid, e.g. using stirrers rotating around a horizontal axis or using centrifugal force
- B01F23/23421—Surface aerating with stirrers near to the liquid surface, e.g. partially immersed, for spraying the liquid in the gas or for sucking gas into the liquid, e.g. using stirrers rotating around a horizontal axis or using centrifugal force the stirrers rotating about a vertical axis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/20—Mixing gases with liquids
- B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
- B01F23/234—Surface aerating
- B01F23/2342—Surface aerating with stirrers near to the liquid surface, e.g. partially immersed, for spraying the liquid in the gas or for sucking gas into the liquid, e.g. using stirrers rotating around a horizontal axis or using centrifugal force
- B01F23/23421—Surface aerating with stirrers near to the liquid surface, e.g. partially immersed, for spraying the liquid in the gas or for sucking gas into the liquid, e.g. using stirrers rotating around a horizontal axis or using centrifugal force the stirrers rotating about a vertical axis
- B01F23/234211—Stirrers thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/14—Activated sludge processes using surface aeration
- C02F3/16—Activated sludge processes using surface aeration the aerator having a vertical axis
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
Description
Fremgangsmåte til oppkonsentrering av tungt vann.
Det er kjent at når vann og vannstoff,
som begge inneholder de to isotoper pro-tium og deuterium, bringes i kontakt med hverandre, vil det skje en utbytning av isotopene mellom de to reaktanter :
HD + H20 -^H2 + HDO. Reaksjonen vil tendere mot en likevekt bestemt ved lig-ningen
hvor C angir konsentrasjonen ved like-vektstilstand, og k er en konstant ved en gitt temperatur.
Reaksjonshastigheten er meget liten, og selv ved bruk av egnede katalysatorer bør vannet helst foreligge i dampform om reaksjonen skal kunne gå med teknisk brukbar hastighet.
Reaksjonen utnyttes i alminnelighet i forbindelse med et elektrolytisk vannspalt-ningsanlegg. Ved elektrolysen foregår en anriking av tungt vann i elektrolytten, idet den vannstoff gass som frigjøres, er fattigere på deuterium enn vannet i elektrolytten. Når man deler anlegget opp i en rekke trinn med avtagende størrelse, får man en økende tungtvannskonsentra-sjon ved å mate hvert trinn med vann fra det foregående i rekken. Vannet fåes ved utkondensering av den fuktighet som føl-ger med den varme gass fra elektrolys-ørene.
Ved et bestemt trinn i oppbygningen vil anrikingen av tungt vann være så stor at innholdet av deuterium i den frigjorte vannstoffgass med fordel vil kunne utnyttes ved en utbytningsreaksjon med vanndamp fremstilt av kondensat fra et passende tidligere trinn eller av vanlig vann.
Ved blandingen av mettet vanndamp og kold vannstoffgass vil det ved de vanlig forekommende blandingsforhold danne seg tåke av ukondensert vann. Blandingen må derfor opphetes ytterligere før den går til katalysatoren, da et nedslag av fuktighet på denne vil nedsette reaksjonshastigheten vesentlig.
Vannstoffgassen bringer med fra elek-trolysøren endel elektrolytt i form av tåke. Denne bør filtreres fra gassen, da den el-lers vil danne et belegg på katalysatoren.
Etterat blandingen har fått den rik-tige tilstand, føres den inn på katalysatoren, hvor omsetningen skjer. Dampen kondenseres ut i en kjøler, og gassen kan, om deuteriuminnholdet er stort nok, utbyttes i nye utbytningstrinn mot vanndamp av avtagende deuteriuminnhold. Hvor langt prosessen kan utnyttes, blir et økonomisk spørsmål, spesielt avhengig av prisen på den disponible energi til damp-fremstillingen. Også for de første utbytningstrinn spiller imidlertid utgiftene til dampfremstilling en viktig rolle, og det er derfor av betydning for tungtvannprisen å bruke billige energikilder til dampfrem-stillingen.
Som kjent, utvikles det ved elektrolyse av vann betydelige varmemengder, som må fjernes ved avkjøling. Foreliggende oppfinnelse vedrører en fordelaktig
fremgangsmåte til utnyttelse av disse varmemengder ved oppkonsentreringen av
tungt vann etter den kombinerte prosess: elektrolyse — utbytning. Videre omfatter oppfinnelsen en ny fremgangsmåte til blanding av de nødvendige dampmengder med den vannstoffgass som skal utbyttes.
Fremgangsmåten etter oppfinnelsen går ut på å føre vannstoffgass fra et trinn i elektrolysen i motstrøm mot varm elektrolytt-lut fra et tidligere trinn. Fordunst-ningen fra luten vil derved gi gassen et vanndampinnhold tilsvarende dampten-sjonen ved den herskende luttemperatur. Etterat utbytning har funnet sted i et særskilt katalysatorkammer, blir den på deuteriumoksyd anrikede vanndamp ut-kondensert og eventuelt tilført et passende elektrolysetrinn, hvorfra vannstoffgassen går til ny utbytning, osv.
Den avkjølte elektrolytt-lut går tilbake til elektrolyseanlegget.
Vedlagte tegning gir et eksempel (skjematisk) på fremgangsmåtens ut-førelse.
Beholderen (a) er fylt med et materiale (b) med stor overflate, f. eks. Raschig-ringer, som hviler på en rist (c). Varm elektrolytt fra elektrolyseanlegget ledes ved hjelp av en pumpe (j) inn i beholderen, og fordeles gjennom et perforert rør eller annen egnet anordning (d). Elektrolytten renner ned gjennom beholderen, idet den fordeler seg utover fyllegemene (b), samles i bunnen, og går tilbake til elektrolysørene gjennom røret (e). Vannstoffgassen kommer inn i beholderen gjennom røret (f), hvis åpning er dekket med en hatt (g). Gassen stiger opp mellom fyllegemene i motstrøm mot elektrolytten, idet den oppvarmes og opptar vanndamp i en mengde som er bestemt av elektrolyttens vanndamptensjon ved den rådende temperatur. Blandingen av vanndamp og vannstoffgass føres fra toppen av beholderen direkte inn på katalysatorkammeret (h) hvor reaksjonen foregår, og så videre .til en kjøler (i), hvor den på tungt vann anrikede vanndamp kondenseres ut. Oppfinnelsen medfører flere betydelige fordeler. Den muliggjør således en en-kel og meget effektiv utnyttelse av den foreliggende lutvarme (med derav følgen-de, fordeler for prosessens varmeøkonomi). Da elektrolyttens vanndamptensjon er mindre enn for rent vann, vil vanndampen i blandingen som går til katalysatorkammeret, få en viss overheting, hvorfor man også unngår den sjenerende tåkedannelse som vanlig oppstår ved blanding av kold gass med mettet damp. En ytterligere fordel ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ligger i at de lutmengder som vannstoffgassen river med fra elektrolysørene, og som i de kjente prosesser må fjernes ved særlige tiltak foråt ikke katalysatoren skal ødelegges, reduseres meget sterkt. Dette må betegnes som overraskende, idet man snarere skulle ha ventet en økning i gassens elektrolyttinnhold ved en direkte motstrømskontakt mellom gass og elektrolytt.
Ved den oppståtte fordunstning av vannet fra elektrolytten inntrer en tilsvarende nedkjøling av denne. Under van-lige dirftsforhold må varmen som utvikles i elektrolysørene, fjernes. Ved bruk av foreliggende oppfinnelse oppnår man således også å spare kjølevann. Man øker også — uten bruk av ekstra energi — den mengde vann som tas ut av vedkommende trinn i tungtvannsanlegget, og har der-med mulighet for å variere de enkelte trinns størrelse i forhold til hverandre, eventuelt øke antall trinn.
Claims (1)
- Fremgangsmåte til oppkonsentrering av tungt vann under anvendelse av utbytning av de to isotoper deuterium og pro-tium mellom vanndamp og vannstoffgass, karakterisert ved at den nødvendige damp fremstilles ved at vannstoffgass fra et passende trinn i et elektrolytisk vannspalt-ningsanlegg som er oppdelt for produksjon av tungt vann, føres i direkte kontakt med varm elektrolytt fra et annet passende trinn gjennom en beholder fylt med et materiale med stor overflate, således at vannstoffgassen oppvarmes av elektrolytten og opptar vanndamp fra denne, hvor-etter blandingen av vannstoffgass og vanndamp føres til et særskilt katalysatorkammer hvor utbytningen foregår, og re-aksjonsblandingen kjøles, hvorved utkon-denseres vann anriket på deuteriumoksyd.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH244564A CH443165A (de) | 1964-02-27 | 1964-02-27 | Einrichtung zum Umwälzen und Belüften von Wasser r |
CH634064A CH464809A (de) | 1964-02-27 | 1964-05-14 | Einrichtung zum Umwälzen und Belüften von Wasser |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO118541B true NO118541B (no) | 1970-01-05 |
Family
ID=25690468
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO155653A NO118541B (no) | 1964-02-27 | 1964-11-20 |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE656587A (no) |
CH (1) | CH464809A (no) |
DK (1) | DK116349B (no) |
FI (1) | FI44560B (no) |
FR (1) | FR1420271A (no) |
GB (1) | GB1080651A (no) |
LU (1) | LU47534A1 (no) |
NL (1) | NL146769B (no) |
NO (1) | NO118541B (no) |
SE (1) | SE317034B (no) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5134132Y2 (no) * | 1973-08-11 | 1976-08-24 | ||
JPS559440Y2 (no) * | 1975-07-24 | 1980-02-29 | ||
EP2756879B1 (de) * | 2013-01-22 | 2016-06-08 | Kunze, Silvia | Vorrichtung zur gaseinbringung in eine flüssigkeit |
-
1964
- 1964-05-14 CH CH634064A patent/CH464809A/de unknown
- 1964-11-20 NO NO155653A patent/NO118541B/no unknown
- 1964-11-27 DK DK585964A patent/DK116349B/da unknown
- 1964-12-02 FI FI253964A patent/FI44560B/fi active
- 1964-12-03 BE BE656587D patent/BE656587A/xx unknown
- 1964-12-07 LU LU47534A patent/LU47534A1/xx unknown
-
1965
- 1965-01-12 FR FR1606A patent/FR1420271A/fr not_active Expired
- 1965-01-28 NL NL6501079A patent/NL146769B/xx unknown
- 1965-02-12 SE SE187665A patent/SE317034B/xx unknown
- 1965-02-18 GB GB697165A patent/GB1080651A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR1420271A (fr) | 1965-12-03 |
CH464809A (de) | 1968-10-31 |
LU47534A1 (no) | 1965-02-08 |
NL6501079A (no) | 1965-08-30 |
NL146769B (nl) | 1975-08-15 |
FI44560B (no) | 1971-08-02 |
DK116349B (da) | 1969-12-29 |
GB1080651A (en) | 1967-08-23 |
SE317034B (no) | 1969-11-03 |
BE656587A (no) | 1965-04-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7704370B2 (en) | Process for jointly obtaining a chlorine derivative and crystals of sodium carbonate | |
US3968017A (en) | Process and an equipment for producing crystalline citric acid from solutions of alkaline citrates | |
NO150480B (no) | Fremgangsmaate for gjenvinning av uomsatte materialer og varme fra en urea-syntese | |
US3147072A (en) | Method of processing sea water | |
US2950180A (en) | Chemical reactor tower | |
NO148485B (no) | Plastbeholder, spesielt til lagring av fyringsolje og lignende. | |
US3191916A (en) | Apparatus for separating pure ammonia gas from a mixed off-gas stream | |
US2999795A (en) | Method and apparatus for the purification of heavy-water | |
NO118541B (no) | ||
GB1248436A (en) | Combined steam power plant and distillation system | |
NO155000B (no) | Fremgangsmaate til avkjoeling av en reaktor for fremstilling av metanol. | |
US2588469A (en) | Process for the production of high concentration alkaline lyes | |
US4138468A (en) | Method and apparatus for producing or recovering alkanolamine from a mixture containing oxazolidone | |
US2908554A (en) | Process for recovering heavy hydrogen and heavy water | |
US2701262A (en) | Urea purification | |
US2934407A (en) | Method for the arrangement of thermodynamic relations | |
US4038035A (en) | Apparatus for enriching hydrogen with deuterium | |
NO314352B1 (no) | Fremgangsmåte for fremstilling av 1,2-dikloretan | |
NO152645B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av klordioksyd | |
US3104949A (en) | Process for the production of caustic alkali solutions from alkali metal amalgams and to apparatus therefor | |
GB1125453A (en) | Electrolytic production of chlorine | |
ES315882A1 (es) | Sistema de evaporacion instantanea multietapa multinivel. | |
CN210620240U (zh) | 一种提高热效的盐酸解析系统 | |
US3378585A (en) | Process for the production of urea | |
CN102107886A (zh) | 一种循环加热的闪蒸法蒸氨工艺 |