NO115500B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO115500B NO115500B NO165043A NO16504366A NO115500B NO 115500 B NO115500 B NO 115500B NO 165043 A NO165043 A NO 165043A NO 16504366 A NO16504366 A NO 16504366A NO 115500 B NO115500 B NO 115500B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- carbon
- nickel
- titanium
- container
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 53
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 53
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 31
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 28
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 17
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 15
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 13
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 9
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 7
- ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N thorium dioxide Chemical compound O=[Th]=O ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 16
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 13
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 13
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 8
- 229910001000 nickel titanium Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- HZEWFHLRYVTOIW-UHFFFAOYSA-N [Ti].[Ni] Chemical compound [Ti].[Ni] HZEWFHLRYVTOIW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000001914 calming effect Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 229910052756 noble gas Inorganic materials 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910020169 SiOa Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 1
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N indium atom Chemical compound [In] APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 1
- 231100001231 less toxic Toxicity 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved fremstilling av en legering.
Foreliggende oppfinnelse angår fremstillingen av legeringer, nærmere bestemt fremstillingen av legeringer av en høyreaktiv metallkomponent og en relativt ureaktiv metallkomponent.
Der har vært gjort mange forsøk på å kom-me frem til en effektiv fremgangsmåte ved fremstilling av legeringer inneholdende en høyreak-tiv metallkomponent. Således har forsøk på å fremstille legeringer av det høyreaktive metall titan ved smelteteknikk vist seg ikke å være heldige som følge av det smeltede titans høye reak-sjonsdyktighet med grunnstoffene oksygen, hydrogen, nitrogen og karbon. Anvendelsen av de kjente keramiske digler, f. eks. SiOa, A1203osv. ved fremstilling av titanlegeringer resulterte således i en katastrofal forurensing på grunn av den gjensidige påvirkning mellom titan og digelens oksygen. Anvendelsen av meget rene, tette grafittdigler var ikke meget heldige, da der opp-sto karbidforurensninger fra påvirkningen mellom titan og digelens karbon. Anvendelsen av andre metoder, såsom spesielle elektriske induk-sjonsfelter for å gjøre grafittkontakten og der-med karbiddannelsen minst mulig, viste seg å være noe heldigere, men de er vanskelige og kostbare.
Som følge av mangelen på smeltemetoder fremstilles legeringer av høyreaktive metaller vanligvis ved buesmelteteknikk; således er f. eks. titan-nikkel-legeringer blitt fremstilt ved anvendelse av både forbrukbare og ikke-forbrukbare elektroder ved anvendelse av en vannkjølt kobberdigel. Disse metoder har imidlertid følg-ende uheldige sider: 1) kontroll av sammensetningen er vanskelig på grunn av den manglende omrøringsevne i he-le smeiten; 2) der er liten eller ingen mulighet for legerings-rensing under smeltingen; 3) kostbare mangfoldige buesmelteoperasjoner er nødvendige for oppnåelse av kjemisk homogenitet i de støpte blokker; 4) bare begrensede støpte former kan fremstilles.
I overensstemmelse med dette er hensikten ved oppfinnelsen å skaffe en ny fremgangsmåte ved fremstilling av legeringer bestående a<y>en høyreaktiv metallkomponent og en relativt ureaktiv metallkomponent, fortrinnsvis en legering inneholdende 50—70 vektprosent nikkel og resten i det alt vesentlige titan, ved hvilken fremgangsmåte der oppnås kjemisk homogenitet og ved hvilken legeringen kan renses for fjernelse av oksygenforurensninger.
Den her omhandlede fremgangsmåte ved fremstilling av legeringer består i alminnelighet i at den relativt ureaktive metallkomponent, f. eks. Ni, smeltes i inaktiv atmosfære i en beholder av et stabilt materiale, såsom magnesia eller thoria, og den høyreaktive metallkomponent, f. eks. Ti, tilsettes<p>g smeltes i beholderen, hvoretter den resulterende legering under vakuum bringes i kontakt med karbon og legeringen bringes til å størkne. Den inaktive atmosfære, dvs. en eller annen atmosfære som utelukker atmos-færiske forurensninger, omfatter f. eks. et vakuum, en edelgass, såsom argon, helium ovs., idet anvendelsen av en edelgass ved atmosfæretrykk eller høyere trykk foretrekkes, da det hindrer inntrengning av luft i systemet.
Som angitt er beholderen fremstilt av enten thoria eller magnesia, idet magnesia foretrekkes på grunn av sin lavere pris og mindre toksiske natur. Det skal imidlertid bemerkes at betegnel-sen «en beholder fremstilt av et stabilt materiale» ikke er begrenset til beholdere som helt er fremstilt av sådanne materialer, men også omfatter beholdere fremstilt av andre materialer med innersiden belagt med stabile materialer. Det for fremstilling av beholderen anvendte stabile materiale har vanligvis en renhetsgrad på minst 97 prosent, mens minst 99 prosent foretrekkes for at muligheten for oksygenforurensninger som følge av innvirkning mellom den høyreaktive metallkomponent og de i sådanne materialer vanligvis forekommende oksydfor-urensninger skal nedsettes.
Den relativt ureaktive metallkomponent smeltes først i beholderen, da det har vist seg at den smeltede, ureaktive komponent har en beroligende virkning på den høyreaktive metallkomponent som forminsker innvirkningen mellom metall og beholder. Da denne beroligende virkning forminskes i betraktelig grad når atomfpr-hpldet mellom den reaktive<p>g den ureaktive komponent overstiger 2:1, er fremgangsmåten mest effektiv i forbindelse med legeringer som faller innenfor dette forhold.
Komponentene smeltes i alminnelighet i en lavfrekvensinduksjonsovn, da der i denne oppnås en god blandevirkning som befordrer kjemisk homogenitet. Selv om smelting ved lavfrekyens-induksj<p>n foretrekkes, fordi den gir bedre legeringer til en lavere pris, er det klart at andre smeltemet<p>der kan anvendes, sålenge smeltirir gen skjer i en inaktiv atmosfære<p>g iden relativt ureaktive komponent først smeltes i en beholder som er fremstilt av et stabilt materiale, såsom magnesia eller thoria.
Fremgangsmåten gjelder i alminnelighet, men skal i det følgende belyses ved anvendelse av en nikkel-titan-legering. "Først anbringes en tørr, ren magnesia- eller thoria^digel med den ønskede vektmengde nikkei i en lavfrekvinsin-duksjonsovn med en inaktiv atmosfære. Nikkelmetallet smeltes og den mengde titan som er nødvendig for å oppnå det ønskede nikkel-titan-forhold, chargeres i det smeltede nikkel. Det smeltede titan og nikkel blandes grundig i digelen ved ovnens lavfrekyens,<q>g når legeringsprq-sessen er fullført, heldes den smeltede legering i en passende form for stivning.
Prosessen for fjernelse av oksygenforurensninger består vanligvis i at den smeltede legering bringes i berøring med karbon under vakuum. Legeringen kan renses enten ved induksjons-smelting av legeringen under et vakuum på minst IO-3 mm i en karbonbeholder, fortrinnsvis i form av meget tett grafitt, eller ved induksjons-smelting under et vakuum på minst 10—3 mm i en hvilken som helst egnet beholder etterfulgt av tilsetning av karbon. Selv om oppfinnelsen ikke er begrenset til eller bundet til noen teoretiske reaksjoner eller ligninger, antas det at fjernelsen av oksygenforurensninger ved f. eks. en nikkel-titan-legeringer skjer ved følgende reaksjon: Ti4Ni20+C>. 4Ti + 2Ni + CO
Karbonets rensevirkning kan forbedres ved at der til den smeltede legering settes et metall som både danner et oksyd med en høy dannel-sesvarme og som ikke legerer seg med de i den smeltede legering tilstedeværende metaller. Et overskudd av kalsium- eller magnesiummetall (basert på den nødvendige mengde for forening med de tilstedeværende oksygenforurensninger) anbringes f. eks. under den smeltede legerings overflate i grafittbeholderen,1 hvilket metall og oksygen forbinder seg for dannelse av et oksyd som skrapes av som et slagg. Når rensningen er avsluttet, blir det overskytende metall som har et høyere damptrykk, fjernet ved en vakuum-metode. Alternativt kan rensingen befordres ved at der bobles hydrogen inn i den smeltede legering i karbpndigelen, hvilket hydrogen forbinder seg med oksygenf<p>rurensningen for dannelse av vanndamp.
Den her beskrevne fremstillings-<p>g rense-teknikk for legeringer kan utføres på en hvilken som heist legering bestående av høyreaktive og relativt ureaktive metallkomponenter. Som belysende eksempler på høyreaktive metallkomponenter kan nevnes gruppe IV-metaller, såsom hafnium, zirkpnium, titan osv., sjeldne jordme-tailer, såsom cerium osv. Som belysende eksempler på relativt ureaktive metallkomponenter kan nevnes jern, kob<p>it, kobber, indium, aluminium, nikkel, gull og bly. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er især anvendelig på legeringer méd 50—70 vektprosent nikkei, resten i det vesentiige titan, især den støkipmetriske nikkel-titan-ie-gering (53,5—5(3,5 vektprosent nikkel, resten i det vesentlige titan) som er nærmere beskreyet i lit-teraturen.
Oppfinnelsen kan anvendes på mange områ-der, hvor den kan brukes til fremstilling ay en støpt form av en legering bestående av et høyre-aktivt og et relativt ureaktiv metall. En utførel-se består i at legeringen fremstilles ved den omhandlede fremgangsmåte og innen den stivner, helles i en karbondigel, i hvilken den holdes smeltet under vakuum for å bevirke rensing, hvorpå den smeltede og rensede legering helles i en passende form for stivning. Alternativt kan en hvilken som helst egnet digel anvendes etterfulgt av tilsetning av karbon for å bevirke rensing.
En annen utførelse består i at en blokk som enten er fremstilt ved den omtalte fremgangsmåte eller ved en hvilken som helst annen fremgangsmåte, anbringes i en grafittdigel og smeltes ved induksjonsoppvarming under vakuum for å bevirke rensing, hvorpå den smeltede og rensede legering helles i en passende form for stivning.
En ytterligere utførelse består i å helle den ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen fremstilte, smeltede legering, innen den stivner, gjen-nom en karbonforet trakt ned i en passende form for stivning, hvilken prosess utføres under vakuum.
Enda en utførelse for fremstilling av innviklede, støpte former ved samtidig rensing består i at den ved fremgangsmåten fremstilte legering i flytende eller fast form under vakuum bringes i en spesielt utformet form fremstilt av meget ren, tett, tørket grafitt. Omkring formen er der anordnet en passende induksjonsspole som har forgreninger for regulering av oppvarmnin-gen av særlige avsnitt av støpeformen. Hvis chargen til støpeformen er smeltet, kan formen for-varmes til en temperatur over vedkommende legerings smeltepunkt. Når formen en gang er fylt (innbefattet fyllingen av den «varme topp»), frakobles induksjonsspolen gradvis med utgangs-punkt i formens bunn. Ved stivning av støpegod-set fra formens bunn til toppen er det mulig å frembringe den minst mulige sammentreknings-pipe som vil være i det varme toppavsnitt. Ved støpning i en oppvarmet støpeform er det enn-videre mulig å tilveiebringe en fin støpt overflate, å gjøre støpeavtegningen i tynne seksjoner, hvis mulig, og å gjøre porøsiteten i den støpte seksjon minst mulig. Hvis chargen til støpefor-men er fast, anbringes den faste legering i en grafittrakt forbundet med toppen av støpefor-men, idet induksjonsspolene er viklet godt opp omkring trakten. Støpeformen og trakten opp-varmes ved induksjon, hvilket bevirker at legeringen smelter i trakten og løper ned i støpe-formen. Stivningen utføres deretter som nevnt ovenfor, hvorved stivningspipen anbringes i trakten.
Oppfinnelsen skal i det følgende belyses nærmere i forbindelse med utførelseseksempler.
Eksempel 1.
En legering bestående av 55 vektprosent nikkel og resten i det vesentlige titan, ble fremstilt på følgende måte: 2750 g nikkel i form av karbonylnikkel (99,9 prosent ren) ble anbragt i en magnesiumoksyd-digel (99,9 prosent ren).'Digelen ble anbragt i en induksjonsovn med en atmosfære av argon ved et trykk på 1 atm. Ovnen ble drevet med en in-duksjonstilgang på ca. 3000 Hz og nikkelmetallet i digelen ble oppvarmet til en temperatur noe over 1600°C for å bevirke smeltning, 2250 g titan (i form av løs svamp) ble tilsatt det smeltede nikkel og temperaturen holdt noe over 1500°C inntil titanet og nikkelen var fullstendig blandet (vanligvis mindre enn 5 min.). Legeringssmelten heltes straks i en passende form for stivning.
Eksempel 2.
En nikkeltitanlegering (55 vektprosent nikkel, resten i det vesentlige titan) ble renset ved at legeringen ble anbragt i en meget tett grafittdigel som derpå ble anbrag i en induksjonsovn. Der ble anvendt et vakuum på 10—3 mm og induk-sjonstilgangen til ovnen var ca. 3000 Hz. Legeringen ble holdt på ca. 1500°C for å bevirke rensing, hvoretter den ble holdt i en form for stivning.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er yt-terst verdifull, da den tillater anvendelse av in-duksjonssmelting ved fremstilling av en legering som inneholder høyreaktivt metall under bevar-ing av dets fordeler, dvs. lav pris, kjemisk homogenitet, sammensetningskontroll osv., mens den unngår de vanlige ulemper, dvs. forurensning av den resulterende legering osv. Oppfinnelsen vil bevirke en utvidelse av den praktiske anvende-lighet av de tidligere nevnte nikkel-titan-legeringer, da fremstillingen og støpningen av disse legeringer til innviklede komplekse former der-ved er blitt økonomisk brukbar.
Claims (6)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av en legering bestående av en høyreaktiv metallkomponent, fortrinnsvis en legering inneholdende 50— 70 vektprosent nikkel og resten i det alt vesentlige titan, karakterisert ved at den relativt ureaktive metallkomponent, f. eks. Ni, smeltes i en inaktiv atmosfære i en beholder av et stabilt materiale, såsom magnesia eller thoria, og den høyreaktive metallkomponent, f. eks. Ti, tilsettes og smeltes i beholderen, hvoretter den smeltede legering under vakuum bringes i kontakt med karbon og legeringen bringes til å størkne.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at der anvendes et vakuum på minst 10— <3> mm Hg.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at kontakten med karbon oppnås ved anbringelse av den smeltede legering i en grafittbeholder.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at kontakten med karbon oppnås ved at karbon tilsettes til den smeltede legering.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1—4, karakterisert ved at der ytterligere under over-flaten av den smeltede legering anbringes kalsium eller magnesium.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1—5, karakterisert ved at der bobles hydrogen gjen-nom den smeltede legering.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US49394065A | 1965-10-07 | 1965-10-07 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO115500B true NO115500B (no) | 1968-10-14 |
Family
ID=23962352
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO165043A NO115500B (no) | 1965-10-07 | 1966-10-07 |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3508914A (no) |
JP (1) | JPS5017935B1 (no) |
AT (2) | AT298085B (no) |
BE (1) | BE687749A (no) |
CH (1) | CH492790A (no) |
DE (1) | DE1533187A1 (no) |
DK (1) | DK124342B (no) |
ES (2) | ES331999A1 (no) |
GB (2) | GB1167544A (no) |
NL (1) | NL6614026A (no) |
NO (1) | NO115500B (no) |
SE (1) | SE333643B (no) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3985177A (en) * | 1968-12-31 | 1976-10-12 | Buehler William J | Method for continuously casting wire or the like |
JPS5114966B1 (no) * | 1969-12-26 | 1976-05-13 | ||
US3669180A (en) * | 1971-01-20 | 1972-06-13 | United Aircraft Corp | Production of fine grained ingots for the advanced superalloys |
GB8711192D0 (en) * | 1987-05-12 | 1987-06-17 | Consarc Eng Ltd | Metal refining process |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1979506A (en) * | 1932-09-01 | 1934-11-06 | Rca Corp | Method of making getter material |
US2138459A (en) * | 1935-04-03 | 1938-11-29 | Int Nickel Co | Manufacture of alloys |
US2548897A (en) * | 1947-04-07 | 1951-04-17 | William J Kroll | Process for melting hafnium, zirconium, and titanium metals |
US2580273A (en) * | 1947-09-25 | 1951-12-25 | Climax Molybdenum Co | Refractory metal alloy castings and methods of making same |
US2564498A (en) * | 1949-08-26 | 1951-08-14 | Gen Electric | Preparation of alloys |
US2776204A (en) * | 1952-01-22 | 1957-01-01 | Nat Res Corp | Production of metals |
US2805148A (en) * | 1952-10-21 | 1957-09-03 | Du Pont | Method of melting refractory metals |
US2815273A (en) * | 1953-10-02 | 1957-12-03 | Nat Res Corp | Process for producing stainless steel and alloy thereof |
US2815279A (en) * | 1953-11-02 | 1957-12-03 | Nat Res Corp | Process of preparing high purity nickel |
US3116998A (en) * | 1959-12-31 | 1964-01-07 | Light Metals Res Lab Inc | Continuous vacuum and inert gas process for treating titanium and other metals |
DE1408860A1 (de) * | 1960-08-13 | 1968-10-10 | Jochem Thieme | Verfahren zur Herstellung von Gusseisen mit Kugelgraphit |
US3019102A (en) * | 1960-08-19 | 1962-01-30 | American Metal Climax Inc | Copper-zirconium-hafnium alloys |
US3174851A (en) * | 1961-12-01 | 1965-03-23 | William J Buehler | Nickel-base alloys |
US3188198A (en) * | 1962-08-23 | 1965-06-08 | Gen Electric | Method for deoxidizing metals |
-
1965
- 1965-10-07 US US493940A patent/US3508914A/en not_active Expired - Lifetime
-
1966
- 1966-09-23 DK DK493366AA patent/DK124342B/da unknown
- 1966-09-28 GB GB31035/67A patent/GB1167544A/en not_active Expired
- 1966-09-28 GB GB43411/66A patent/GB1167543A/en not_active Expired
- 1966-09-29 DE DE19661533187 patent/DE1533187A1/de active Pending
- 1966-10-03 CH CH1423666A patent/CH492790A/de not_active IP Right Cessation
- 1966-10-03 BE BE687749D patent/BE687749A/xx unknown
- 1966-10-05 NL NL6614026A patent/NL6614026A/xx unknown
- 1966-10-06 AT AT1006269A patent/AT298085B/de active
- 1966-10-06 SE SE13490/66A patent/SE333643B/xx unknown
- 1966-10-06 AT AT937366A patent/AT284476B/de active
- 1966-10-06 ES ES0331999A patent/ES331999A1/es not_active Expired
- 1966-10-07 JP JP41065771A patent/JPS5017935B1/ja active Pending
- 1966-10-07 NO NO165043A patent/NO115500B/no unknown
-
1967
- 1967-03-29 ES ES338606A patent/ES338606A1/es not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE333643B (no) | 1971-03-22 |
AT284476B (de) | 1970-09-10 |
AT298085B (de) | 1972-04-25 |
GB1167544A (en) | 1969-10-15 |
DE1533187A1 (de) | 1969-12-18 |
NL6614026A (no) | 1967-04-10 |
DK124342B (da) | 1972-10-09 |
ES338606A1 (es) | 1968-04-01 |
CH492790A (de) | 1970-06-30 |
BE687749A (no) | 1967-03-16 |
ES331999A1 (es) | 1967-07-16 |
US3508914A (en) | 1970-04-28 |
JPS5017935B1 (no) | 1975-06-25 |
GB1167543A (en) | 1969-10-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108546834B (zh) | 一种镍基高温合金母合金纯净化熔炼方法 | |
US2548897A (en) | Process for melting hafnium, zirconium, and titanium metals | |
NO165043B (no) | Selvstendig enhet for varmeutveksling mellom et primaert og et sekundaert fluidum, saerlig luft for ventilasjon og luftkondisjonering av et rom. | |
KR102616983B1 (ko) | 저질소, 본질적으로 질화물을 함유하지 않는 크롬 및 크롬과 니오븀-함유 니켈계 합금의 제조 방법 및 수득된 크롬 및 니켈계 합금 | |
KR102251271B1 (ko) | Pgm 농후 합금의 생산을 위한 공정 | |
JP5048222B2 (ja) | 活性高融点金属合金の長尺鋳塊製造法 | |
CN102471828A (zh) | 合金铸锭的制造方法 | |
EP3180454B1 (en) | Process for the production of a pgm-enriched alloy | |
JPS6137351B2 (no) | ||
JP2007154214A (ja) | 超高純度Fe基、Ni基、Co基合金材料の溶製法 | |
RU2618038C2 (ru) | Способ получения жаропрочного сплава на основе ниобия | |
JP3571212B2 (ja) | 金属・合金の溶解方法及び溶解鋳造方法 | |
NO115500B (no) | ||
JP5379583B2 (ja) | 超高純度合金鋳塊の製造方法 | |
NO123761B (no) | ||
US3501291A (en) | Method for introducing lithium into high melting alloys and steels | |
US4049470A (en) | Refining nickel base superalloys | |
US3679394A (en) | Method for casting high ti content alloys | |
JP7491941B2 (ja) | 鋼インゴットの製造方法 | |
US2875034A (en) | Production of metals | |
US4375371A (en) | Method for induction melting | |
SU370256A1 (ru) | Способ раскисления меди | |
EP0277890A1 (en) | Method for forming metals with reduced impurity concentrations | |
JPS5930777B2 (ja) | クロムまたはクロム合金の鋳塊を製造する方法 | |
JPS5937338B2 (ja) | クロムまたはクロム合金の鋳塊を製造する方法 |