NL9300618A - Optisch circuit voor een meetsysteem voor het meten van de reflectiegevoeligheid van een optisch transmissiesysteem. - Google Patents

Description

Titel: Optisch circuit voor een meetsysteem voor het meten van de refle'ctiegevoeligheid van een optisch transmissiesysteem A. Achtergrond van de uitvinding 1. Gebied van de uitvinding

De uitvinding ligt op het gebied van meetsystemen met betrekking totde kwaliteit van optische transmissiesystemen. Zij betreft een optisch circuitvoor een meetsysteem voor het meten van de gevoeligheid van een optischtransmissiesysteem onder reflecties en Rayleigh-terugstrooiing (eng.: Rayleighbackscattering), en een meetsysteem van genoemde soort voorzien van eendergelijk optisch circuit.

2. Stand van de techniek

Een optische transmissielijn in een passief optisch netwerk, zoalsbijvoorbeeld gerealiseerd door een glasvezel, is bruikbaar voor de transmissievan optische signalen in twee richtingen, waardoor het in principe niet nodigis een aparte lijn te realiseren voor het retourpad. Bij gebruik in tweerichtingen bestaat echter het risico van overspraak tussen de optische signalenin beide richtingen tengevolge van discrete reflecties en reflecties doorRayleigh-terugstrooiing, waardoor de werking (eng.: performance) van hetoptische transmissiesysteem, waarin de transmissielijn is opgenomen, negatiefwordt beïnvloed. Dergelijke reflecties leiden tot een vermindering van degevoeligheid van de ontvanger (eng.: receiver sensitivity degradation) enbetekenen een extra aanslag op het totale, in het optische netwerk beschikbareoptische vermogen. Deze extra aanslag wordt wel aangeduid met de term overspraak-boete (eng.: crosstalk penalty). Bij het ontwerpen endimensioneren van optische netwerken moet hiermee dan ook rekeningworden gehouden om naderhand in gerealiseerde netwerken ongewenstesysteemdegradaties zoveel mogelijk te voorkomen. Daarvoor zijnmeetsystemen bekend, waarin karakteristieke elementen van het te ontwerpenoptische netwerk worden opgenomen, en waarmee vervolgens deontvangstgevoeligheid en de overspraak-boete worden gemeten. Zo is inreferentie [1] een meetopstelling beschreven, waarmee specifiek deontvangstgevoeligheid tengevolge van Rayleigh-backscattering in de vorm vanbitfout-waarschijnlijkheden en de daarmee gepaard gaande overspraak-boeteworden gemeten in een optisch communicatiesysteem met tweesignaalbronnen van CPFSK-gemoduleerde signalen. Deze meetopstelling isgebaseerd op een optisch circuit met twee 3-dB koppelaars waartussen eenmonomodale glasvezel van een zekere lengte (typisch 1 km) is opgenomen,waarbij op een aansluitpunt van de eerste koppelaar een eerste signaalbron isaangesloten en op twee aansluitpunten van de tweede koppelaar de tweedesignaalbron en de ontvangmiddelen zijn aangesloten. De overigeaansluitpunten van de koppelaars zijn niet benut. De aansluitingen op dekoppelaars zijn zodanig, dat een signaal afkomstig van de eerste signaalbronde ontvangmiddelen (althans in hoofdzaak) kan bereiken via de glasvezel invoorwaartse signaalrichting, terwijl een signaal afkomstig van de tweedesignaalbron de ontvangmiddelen via de glasvezel slechts (althans inhoofdzaak) als teruggestrooid signaal kan bereiken. Tussen elke dersignaalbronnen en het desbetreffende aansluitpunt van de koppelaar, waaropde signaalbron is aangesloten, is een regelbare optische signaalverzwakkeropgenomen voor het regelen van de signaalintensiteit van het gegenereerdesignaal. De aansluitpunten zijn in hoge mate reflectie-vrij gekozen. Deze bekende meetopstelling voor het meten van de invloed van Rayleigh-terugstrooiing in een lengte glasvezel heeft echter een aantal bezwaren. Eeneerste bezwaar is dat de signaalbronnen via de koppelaars in feite rechtstreeksin voorwaartse signaalrichting met elkaar zijn gekoppeld, zodat niet alleenoptische terugkoppeling in elk der signaalbronnen tengevolge van terugstrooi-effecten kan optreden maar ook van rechtstreekse signaaltoevoer. Voor deaankoppeling van de signaalbronnen aan de koppelaars is derhalve een extragrote isolatie vereist. Een tweede bezwaar is, dat het signaal afkomstig van designaalbron die in voorwaartse signaalrichting met de ontvangmiddelen isgekoppeld eveneens de hele lengte van de glasvezel moet doorlopen. Daarbijondervindt het laatst genoemde signaal extra demping en treden dispersie endubbele terugstrooiing op met onduidelijke effecten op het totale signaal datde ontvangmiddelen bereikt, waardoor een meting niet meer betrouwbaar is.Een derde bezwaar is het volgende. De meest nadelige effecten op deontvangstgevoeligheid treden op als het teruggestrooide signaal vollediggepolariseerd zou zijn. In de bekende meetopstelling kan echter de invloedvan een volledig gepolariseerd teruggestrooid signaal niet worden gemetenzonder beïnvloeding van het signaal, dat afkomstig is van de signaalbron diein voorwaartse signaalrichting met de ontvangmiddelen is gekoppeld.

Uit referentie [2] is een optisch circuit bekend geschikt voor eenmeetopstelling waarmee de invloed van een discreet reflectie-element kanworden gemeten. Dit optisch circuit omvat een 3dB-koppelaar met vieraansluitpunten en het reflectie-element aangesloten op een van de vieraansluitpunten, terwijl de overige aansluitpunten zijn ingericht voor deaansluiting van een of twee signaalbronnen en ontvangmiddelen. In een eerstemeetopstelling is een eerste signaalbron en het reflectie-element invoorwaartse signaalrichting zijn gekoppeld met de ontvangmiddelen, en signalen afkomstig van de tweede signaalbron slechts via het reflectie-elementde ontvangmiddelen kunnen bereiken. Tussen het reflectie-element en zijnaansluiting op de koppelaar is een regelbare signaalverzwakker opgenomen.Genoemde eerste meetopstelling gebaseerd op dit bekende optische circuitheeft eveneens het bezwaar dat de beide signaalbronnen in voorwaartsesignaalrichting met elkaar zijn gekoppeld, zodat extra isolerende maatregelennodig zijn om nadelige effecten op de signaalgeneratie te voorkomen. Ookheeft deze meetopstelling het bezwaar, dat de invloed van een vollediggepolariseerd gereflecteerd signaal niet kan worden gemeten zonderbeïnvloeding van het signaal, dat afkomstig is van de signaalbron die invoorwaartse signaalrichting met de ontvangmiddelen is gekoppeld. In eentweede meetopstelling, waarin slechts een signaalbron als zender wordttoegepast, welke zowel met het reflectie-element als met de ontvang- c.q.detectiemiddelen in voorwaartse signaalrichting is gekoppeld, kunnen juistnadelige effecten van reflecties op de signaalgeneratie worden gemeten.Meetopstellingen volgens de uit de referenties [1] en [2] bekende techniekhebben de beperking, dat niet is aangegeven hoe de invloed kan wordengemeten van een eindig aantal discrete reflectie-elementen, al dan niet incombinatie met Rayleigh-terugstrooiing. In een practisch gerealiseerd optischnetwerk van enige omvang zal in het algemeen een groot aantal discretereflectiepunten aanwezig zijn. Signalen afkomstig van een aantal vandergelijke discrete reflectiepunten kunnen echter onderling interfereren endaardoor tot een grotere systeemdegradatie leiden dan een signaal afkomstigvan een enkel reflectiepunt. Aangezien Rayleigh-terugstrooiing kan wordenbeschouwd als reflectie aan een oneindig aantal discrete reflectiepunten, zoude meting ervan kunnen worden gebruikt voor de inschatting van degevolgen van een eindig, groot aantal discrete reflectiepunten. Dit kan echter in beperkte mate worden gedaan, aangezien, zoals bijvoorbeeld bekend uitreferentie [3], de cumulatieve Rayleigh-terugstrooiing vanaf een zekerelengte, die afhankelijk is van de toegepaste golflengte van het lichtsignaal,niet meer met de lengte toeneemt.

In het licht van de genoemde bezwaren van de geciteerde bekende techniekkan worden gesteld, dat er behoefte is aan een nieuw dan wel verbeterdoptisch circuit voor een meetsysteem van de aangeduide soort, waarin alleeffecten, waarvan de reflectiegevoeligheid van een optisch transmissiesysteemafhankelijk is, zoveel mogelijk afzonderlijk en in voldoende mate kunnenworden beïnvloed, en waarin aan te sluiten signaalbronnen niet in voorwaartsesignaalrichting zijn gekoppeld.

B. Samenvatting van de uitvinding

Met de uitvinding wordt beoogd te voorzien in genoemde behoefte.Daartoe heeft een optisch circuit volgens de aanhef van conclusie 1, volgensde uitvinding het kenmerk van conclusie 1. Door de wijze waarop de beidejuncties met elkaar zijn gekoppeld, kunnen niet alleen de twee aan te sluitensignaalbronnen geen storende invloed meer op elkaar uitoefenen, ook kan nuuitsluitend gereflecteerde signaal worden beïnvloed voordat het wordtgekoppeld met signaal direct afkomstig van een der signaalbronnen.

In een voorkeursuitvoeringen zijn in de koppeling van de eerste en tweedejunctie signaal-manipulerende middelen zijn opgenomen, zoals bijvoorbeeldvoor de beïnvloeding van de signaalintensiteit of de polarisatietoestand vanhet signaal.

In een verdere voorkeursuitvoering is de eerste junctie een gecombineerdevermogenskoppelaar/bundelsplitser via welke voorts verderereflectiemiddelen in voorwaartse signaalrichting zijn gekoppeld met het derde aansluitpunt voor de ontvangmiddelen op soortgelijke wijze als de eerstgenoemde reflectiemiddelen. Dit heeft het voordeel dat enerzijds meergereflecteerd signaal naar de ontvangmiddelen kan worden geleid, enanderzijds in een zelfde meetopstelling de invloed van twee verschillendesoorten reflectiemiddelen kan worden onderzocht.

In weer andere voorkeursuitvoeringen worden de reflectiemiddelen gevormddoor een bidirectionele optische transmissielijn, waarin een aantal (N^l)discrete reflectie-elementen zijn opgenomen met van tevoren bepaaldereflectiecoëfficiënten, zodat ook de invloed van eventuele interferentieoptredend in het gereflecteerde signaal kan worden gemeten.

C. Referenties [1] R.K. Staubli and P. Gysel: "Crosstalk penalties due to coherent Rayleighnoise in bidirectional optical communication systems", J. LightwaveTechnol., Vol. 9, No. 3, March 1991, pp. 375-380; [2] Verkoopbrochure: VB8/VB9 Series, Variable Optical Backreflectors, JDS FITEL Ine., 570 Heston Drive, Nepean (Ottawa), Ontario, CanadaK2G 5W8; [3] M.O. van Deventer: "Bidirectional opticai-fibre communication",Monograph 9101, PTT Research, Leidschendam 1991, paragraph 3.1"Reflections" and more particularly Figure 11, p. 26; [4] W.M. Emkey: "A polarization-independent optical circulator for1.3/nn", J. Lightw. Techn., Vol. LT-1, No. 3, Sept. 1983, pp. 466-469.

D. Korte beschrijving van de tekening

De uitvinding zal hierna worden toegelicht aan de hand van eentekening, welke de volgende figuren omvat: FIG. 1 toont schematisch een optisch circuit volgens de uitvinding; FIG. 2 toont een uitvoeringsvariant voor een onderdeel van het optisch circuit getoond in FIG. 1; FIG. 3a t/m d tonen vier uitvoeringsvormen voor een rij van discretereflectie-elementen op basis van glasvezel.

E. Beschrijving van een uitvoeringsvoorbeeld

In FIG. 1 is schematisch een optisch circuit volgens de uitvindingweergegeven. Alle verbindingslijnen tussen de hierin weergegevencomponenten van het systeem representeren bidirectionele optischeverbindingen, zoals bijvoorbeeld gerealiseerd met een gangbaar typemonomodale glasvezel. Een eerste koppelaar Cl heeft aansluitpunten 1, 2, en3 respectievelijk voor een eerste optische signaalbron SI, een optischesignaalontvanger R en een tweede koppelaar C2 aangesloten. De tweedekoppelaar heeft aansluitpunten 4, 5 en 6 respectievelijk voor een tweedeoptische signaalbron S2, optische reflectiemiddelen RF en de eerste koppelaarCl. In de verbinding tussen de tweede signaalbron S2 en de tweede koppelaarC2 is een regelbare optische signaalverzwakker V opgenomen. De optischereflectiemiddelen reflecteren althans een fractie van het inkomende optischesignaal, een en ander afhankelijk van het toegepaste reflectiemiddel. Alleaansluitingen op de aansluitpunten van de koppelaars zijn vanzelfsprekend zogoed mogelijk reflectie-vrij uitgevoerd. De koppelaar Cl is zodanig, dat dezevoor signalen propagerend in de richting van de ontvanger R werkt alsvermogenskoppelaar. De koppelaar C2 is zodanig, dat deze voor signalenpropagerend in de richting van de reflectiemiddelen RF werkt alsvermogenskoppelaar en voor signalen in de tegengestelde richting alsvermogenssplitser. Dit betekent, dat de eerste signaalbron SI voor zijn signalen alleen met de ontvanger R in voorwaartse signaalrichting isgekoppeld, en dat de tweede signaalbron S2 voor zijn signalen alleen met dereflectiemiddelen RF in voorwaartse signaalrichting is gekoppeld. Door dezevoorwaartse signaalkoppeling van de signaalbron S2 komt in principe al hetsignaal dat door de verzwakker V heen komt bij de reflectiemiddelen RF aan.Het daaraan gereflecteerde deel propageert vervolgens via de tweedekoppelaar C2 voor de helft in de richting van de ontvanger R. In de eerstekoppelaar Cl wordt dit deel van het gereflecteerde signaal gekoppeld met hetsignaal rechtstreeks afkomstig van de eerste signaalbron SI. Het aldusgekoppelde signaal wordt vervolgens rechtstreeks toegevoerd aan de ontvangerR. De hoeveelheid gereflecteerd signaal kan worden geregeld met deverzwakker V, die tevens het in de richting van de signaalbron S2gereflecteerde signaal nog extra kan verzwakken. Het gereflecteerde signaalin de richting van de ontvangmiddelen kan ook worden geregeld met eenverzwakker V opgenomen tussen de reflectiemiddelen en de koppelaar C2,hoewel in dat geval ook het gereflecteerde signaal, dat in de richting van deontvangmiddelen wordt geleid, dubbel wordt verzwakt.

In de optische verbindingslijn tussen de aansluitpunten 3 en 6respectievelijk van de koppelaars Cl en C2 bestaat de mogelijkheid het in derichting van de ontvangmiddelen R geleide gereflecteerde signaal nog verderte manipuleren, voordat het wordt gekoppeld met het signaal afkomstig vande eerste signaalbron SI. Dit kan bijvoorbeeld een extra signaalverzwakkerzijn. Ook kunnen in die verbindingslijn polarisatie-beïnvloedende middelen,in de figuur aangeduid met P, zijn opgenomen, zoals een polarisator voor hetvolledig polariseren van dat signaal, of een polarisatie-regelaar voor hetregelen van de richting van de polarisatie. Ook combinaties zijnvanzelfsprekend mogelijk.

Voor de koppelaars Cl en C2 kunnen op zich bekende Y-junctiesworden gekozen. De tweede koppelaar C2 kan ook worden vervangen dooreen optische circulator, zoals deze bijvoorbeeld bekend is uit referentie [4].Een dergelijke circulator is een passieve optische golf geleidende junctie mettenminste drie poorten, welke zo in het circuit wordt opgenomen, dat, bij eennummering van de poorten overeenkomstig de aansluitpunten 4, 5 en 6, eenvia poort 4 inkomend signaal volledig uittreedt via poort 5, en een via poort 5inkomend signaal volledig uittreedt via poort 6. Een dergelijke optischecirculator heeft derhalve het voordeel, dat geen signaal wordt gereflecteerd inde richting van de signaalbron S2, en al het gereflecteerde signaal in derichting van de ontvangmiddelen R wordt gestuurd. Een verzwakkeropgenomen tussen poort 6 van de circulator en het aansluitpunt van dekoppelaar 3 heeft dan hetzelfde effect als een opgenomen tussen designaalbron S2 en poort 4 van de circulator.

Ook kan een 3dB-vermogenskoppelaar/-splitser, bijvoorbeeld de opglasvezel gebaseerde smeltkoppeling (eng.: fused coupler), worden toegepast,waarbij één aansluitpunt, t.w. de vierde, ongebruikt blijft en reflectie-vrijwordt afgesloten. Op dit vierde aansluitpunt kunnen echter eveneensreflectiemiddelen worden gekoppeld. Deze variant is weergegeven in FIG. 2.De 3dB-vermogenskoppelaar/-splitser is aangeduid met C’2 en zijnaansluitpunten met 4’, 6’, en 5M en 5’.2, respectievelijk voor koppeling metde signaalbron S2, de koppelaar Cl en de reflectiemiddelen RF1 en RF2. Dereflectiemiddelen RF1 en RF2 kunnen dezelfde zijn, met het voordeel vaneen gereflecteerd signaal met een tweemaal zo grote intensiteit. Dereflectiemiddelen kunnen ook verschillend worden gekozen, waarbij de enesignaalreflecties bewerkstelligen aan een of meer discrete reflectie-elementen en de andere uitsluitend, althans in hoofdzaak, Rayleigh-terugstrooiingvertonen.

Een optisch circuit met een enkel discreet reflectie-element en/of meteen glasvezel van grote lengte, verschaft echter nog onvoldoendesimulatiemogelijkheden voor meting van de reflectiegevoeligheid van optischetransmissiesystemen. In de practijk zijn in dergelijke systemen een grootaantal discrete reflectiepunten aanwezig, waarbij de signalen van reflecties aandergelijke reflectiepunten kunnen interfereren. Meting aan een enkelereflector en/of een lengte glasvezel alleen leiden derhalve veelal tot teoptimistische inschattingen van de reflectiegevoeligheid, die wel kunnenoplopen tot 15dB. Voor een dergelijke simulatie wordt een aantal Nverliesarme reflectie-elementen RE1 t/m REN in serie geschakeld, waarbijieder element een van te voren bepaalde reflectiecoëfficiënt rCj heeft. Voor dereflectiecoëfficiënt geldt Oercel voor i=l,--,N-l, terwijl rcN = 1. Dereflectie-coëfficiënten worden bij voorkeur zo gekozen dat niet een of enkelevan het totale aantal reflectie-elementen overheersen. Er zijn verschillendemogelijkheden. Volgens een eerste mogelijkheid wordt een aantal,bijvoorbeeld N=30, gelijke reflectie-elementen RE, bijvoorbeeld metreflectie-coëfficiënt rc = 0,01, geplaatst op onderlinge afstanden L,bijvoorbeeld onderlinge gelijke afstanden van lOOm. Bij voorkeur wordt deafstand L groter gekozen dan de coherentielengte van het te simulerensysteem. Volgens een tweede mogelijkheid worden de reflectie-coëfficiëntenrC; zo gekozen, dat alle gereflecteerde signalen ongeveer even sterk bij deingang van de rij van reflectie-elementen aankomen. Dit kan wordengerealiseerd ais de reflectiecoëfficiënten althans bij benadering als volgtworden gekozen: rc^j—lj rc^j^-0,38; rcjj.2—0,23; rcjg.g—0,16; rc^—0,12; rc^.g—0,10; rc^.g—0,08;rcN.7=0,07; etc.

In FIG. 3a t/m d zijn schematisch enkele realisaties getoond van eenaantal in serie geschakelde reflectie-elementen op basis van glasvezel. In FIG.3a zijn achter elkaar afwisselend stukken glasvezel van geschikte lengte L metverschillende brekingsindices n, en n2 door fusielassen f aaneengeschakeld.De reflectie-coëfficiënt van iedere las is althans bij benadering gegeven door^=((^-^)/(^+¾)}2. Bijvoorbeeld voor n.,=l,46 en n2=l,50 is rc=0,018,hetgeen overeenkomt met ca. -27dB gereflecteerd signaalvermogen bij elkelas. Iets dergelijks kan worden bereikt met stukken glasvezel met dezelfdebrekingsindex ^ door in de fusielas een reflectiecoating 11 met brekings n2op te nemen. Dit is schematisch weergegeven in FIG. 3b. Dit kan wordengerealiseerd door in de spleet tussen voor koppeling dicht bij elkaar gebrachteuiteinden van twee stukken glasvezel gesmolten glas van de anderebrekingsindex te laten vloeien en vervolgens te laten uitharden. In FIG. 3c iseen rij van discrete reflectie-elementen gerealiseerd in een enkele glasvezel12. In die glasvezel 12 zijn op geschikt gekozen onderlinge afstand L geslotenlussen aangebracht, waarvan er in de figuur twee, t.w. 13 en 14, zijnweergegeven. De lussen zijn gesloten door middel van smeltkoppelingen, i.c.

15 en 16, waardoor de glasvezel in iedere lus in koppeling met zichzelf isgebracht. De lussen worden zo ruim gekozen, dat nergens verliezen optredentengevolge van "micro-bending". In iedere lus wordt een deel van het(bijvoorbeeld van links) inkomende signaal teruggeleid (naar links), zodat delus als reflectie-element werkt. Het teruggeleide deel is afhankelijk van dekoppelfactor van de smeltkoppeling in de betreffende lus. De koppelfactor cfin de betreffende smeltkoppeling bepaalt de reflectiecoëfficiënt rc volgensrc=2cf(l-cf). Een vierde uitvoeringsvorm voor een rij van discrete reflectie- elementen, welke eveneens realiseerbaar is met een enkele glasvezel isweergegeven in FIG. 3d. Een lengte glasvezel met uiteinden 21 en 22 is alshet ware een aantal keren getwist, waardoor een heenpart 23 van de glasvezelop een zeker aantal (drie in de figuur getekend) punten 24, 25, en 26 inkruising is met het retourpart 27 op onderlinge afstanden L. Op dekruispunten 24, 25 en 26 is de glasvezel door middel van smeltkoppelingen28, 29, en 30 met zichzelf in koppeling gebracht. Ook hier bepaalt dekoppelfactor cf van de smeltkoppeling de reflectiecoëfficiënt rc in iederkruispunt: rc=cf. De eindlus 29 van de aldus getwiste glasvezel zorgt alsvanzelf voor een 100%-reflectie. Deze vierde uitvoeringsvorm kan opverschillende manieren worden toegepast. Een manier is bijvoorbeeld door inde uitvoering van het optische circuit volgens FIG. 1 de koppelaar C2 en dereflectiemiddelen RF te vervangen en de vezeluiteinden 21 en 22 alsaansluitpunten te gebruiken overeenkomstige wijze als de aansluitpunten 4 en6 van de koppelaar C2. Een ander manier is door in de uitvoeringsvariant vanFIG. 2 de reflectiemiddelen RF1 en RF2 te vervangen en de vezeluiteinden21 en 22 aan te sluiten op de aansluitpunten 5M en 5’.2 van devermogenskoppelaar/splitser C’2.

Opgemerkt zij, dat een optische circuit volgens FIG. 1 of FIG. 2 tevenskan worden gebruikt voor het meten van nadelige effecten van reflecties opoptische signaalbronnen zoals lasers. Daartoe wordt een te testen signaalbronaangesloten op aansluitpunt 2 en geschikte detectiemiddelen op aansluitpunt1, terwijl het aansluitpunt 4 niet wordt benut. Door toepassing van een rij vandiscrete reflectie-elementen kunnen in het bijzonder de effecten vanmeervoudige reflecties worden onderzocht.

Claims (13)

1. Optisch circuit voor een meetsysteem voor het meten van dereflectiegevoeligheid van een optisch transmissienetwerk, welk circuit omvat - een eerste aansluitpunt voor een eerste optische signaalbron - een tweede aansluitpunt voor een tweede optische signaalbron, - een derde aansluitpunt voor optische ontvangmiddelen, - optische reflectiemiddelen, - koppelmiddelen voor het via bidirectionele optische verbindingslijnenkoppelen van het eerste aansluitpunt voor de eerste signaalbron met het derdeaansluitpunt voor de ontvangmiddelen en van de reflectiemiddelen met hettweede aansluitpunt voor de tweede signaalbron en het derde aansluitpuntvoor de ontvangmiddelen, welke koppelmiddelen een eerste golfgeleidendejunctie insluiten via welke het tweede aansluitpunt voor de tweede signaalbronin voorwaartse signaalrichting is gekoppeld met de reflectiemiddelen, met het kenmerk, dat de koppelmiddelen voorts een tweede golfgeleidende junctie insluiten, viawelke het eerste aansluitpunt voor de eerste signaalbron in voorwaartsesignaalrichting is gekoppeld met het derde aansluitpunt voor deontvangmiddelen, welke tweede junctie is gekoppeld met de eerste junctievoor een koppeling van de reflectiemiddelen in voorwaartse signaalrichtingmet het derde aansluitpunt voor de ontvangmiddelen via de eerste en tweedejunctie.

2. Het optische circuit volgens conclusie 1 met het kenmerk, dat in dekoppeling tussen de eerste en tweede junctie signaal-manipulerende middelenzijn opgenomen.

3. Het optische circuit volgens conclusie 2 met het kenmerk, dat designaal-manipulerende middelen regelmiddelen zijn voor het regelen van designaalintensiteit.

4. Het optische circuit volgens conclusie 2 met het kenmerk, dat designaal-manipulerende middelen polarisatie-beinvloedende middelen zijn.

5. Het optische circuit volgens een der conclusies 1,-,4 met het kenmerk,dat de tweede junctie een gecombineerde vermogenskoppelaar/bundelsplitseris, via welke voorts verdere reflectiemiddelen in voorwaartse signaalrichtingzijn gekoppeld met het derde aansluitpunt voor de ontvangmiddelen opsoortgelijke wijze als de eerst genoemde reflectiemiddelen.

6. Het optische circuit volgens een der conclusies 1,—,4 met het kenmerk,dat de tweede junctie een optische circulator is met drie poorten.

7. Het optische circuit volgens een der conclusies 1,--,6 met het kenmerk,dat de reflectiemiddelen worden gevormd door een bidirectionele optischetransmissielijn, waarin een aantal (N^l) discrete reflectie-elementen zijnopgenomen met van tevoren bepaalde reflectiecoëfficiënten.

8. Het optische circuit volgens conclusie 5 met het kenmerk, dat de eerstgenoemde reflectiemiddelen worden gevormd door een bidirectionele optischetransmissielijn, waarin een aantal (N^l) discrete reflectie-elementen zijnopgenomen met van tevoren bepaalde reflectiecoëfficiënten, en dat deverdere reflectiemiddelen worden gevormd door een reflectie-vrij afgeslotenglasvezel met een van tevoren bepaalde lengte.

9. Het optische circuit volgens conclusie 7 met het kenmerk, dat detransmissielijn bestaat uit een aantal aaneengeschakelde stukken glasvezel vangeschikte lengte afwisselend met verschillende brekingsindices aan elkaargekoppeld door middel van fusielassen.

10. Het optische circuit volgens conclusie 7 met het kenmerk, dat detransmissielijn bestaat uit een aantal aaneengeschakelde stukken glasvezel vangeschikte lengte met gelijke brekingsindices aan elkaar gekoppeld doormiddel van fusielassen, waarbij in elke fusielas een reflectie-coating isopgenomen.

11. Het optische circuit volgens conclusie 7 met het kenmerk, dat detransmissielijn bestaat uit een glasvezel waarin op geschikt gekozen onderlingeafstanden lussen zijn gevormd, waarbij elke lus is gesloten door middel vaneen smeltkoppeling van de glasvezel met zichzelf met een geschikt gekozenkoppelfactor.

12. Het optische circuit volgens conclusie 7 met het kenmerk, dat detransmissielijn bestaat uit een glasvezel van een geschikt gekozen lengte,welke een U-vormige lus omvat met een heenpart en een retourpart, welkeparten op geschikt gekozen onderlinge afstanden elkaar kruisen en terplaatsevan de kruisingen met elkaar in koppeling zijn gebracht door middel vansmeltkoppelingen met geschikt gekozen koppelfactoren.

13. Systeem voor het meten van de reflectiegevoeligheid van een optischtransmissienetwerk voorzien van een optisch circuit volgens een dervoorgaande conclusies.