NL9120012A

NL9120012A - Prevention of accidental oil discharge from grounded tanker - by forming layer of liq. of higher density between cargo and vessel bottom

Info

Publication number: NL9120012A
Application number: NL9120012A
Authority: NL
Original assignee: Wasenius Reidar
Priority date: 1990-02-23
Filing date: 1991-02-22
Publication date: 1992-12-01
Also published as: WO1991012988A1; GB9214955D0; GB2257662B; NO902288D0; GB2257662A; AU7241191A

Abstract

Method reduces detrimental discharges from grounded tankers with cargo tanks for transportation of liquids containing hydrocarbons. (a) A layer (7) is placed between the cargo (5) and the bottom (6) of the cargo tank (2). The layer comprises (b) a non-detrimental liquid whose density is higher than the density of the liquid forming the cargo. Pref. the liq. comprises water contg. 2-10 wt.% diethylhydroxylamine, 10 wt.% of a filming amine and 5-20 wt.% of a quat. phosphonium cpd.. The height (14) of the layer (7) is decided in advance based on the calculated hydrostatic pressure difference between the inner-and outer-surface of the bottom (6) when the cargo tank is loaded. The liquid layer consists mainly of water which has a quaternary phosphonium compound added to prevent growth of bacteria as well as diethylhydroxylamine and a filming amine to prevent corrosion in that part of the inside of the cargo tank (2) which is adjacent to the layer (7).

Description

Werkwijze voor het beletten van schadelijke uitstromingen bij het aan de grond lopen van tankers en laadreservoirstelsel bestemd om bij deze werkwijze te worden toegepast.A method for preventing harmful outflows from the grounding of tankers and loading tank assembly intended for use in this method.

De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het reduceren of beletten van uitstromingen, die een gevolg zijn van het aan de grond lopen van tankers, die vloeistoffen, welke koolwaterstoffen bevatten bijvoorbeeld ruwe olie vervoeren, en een laadreservoirstelsel voor het transporteren van de bovengenoemde vloeistoffen.The invention relates to a method for reducing or preventing effluents resulting from the grounding of tankers carrying liquids containing hydrocarbons, for example, crude oil, and a loading reservoir system for transporting the above liquids.

Momenteel bezitten de meeste tankers, welke ruwe olie vervoeren, laadreservoirs met een enkele bodem. Gedurende de laatste jaren hebben ongevallen aangetoond, dat constructies van dit type niet in staat zijn om uitstromingen, die een gevolg zijn van aan de grond lopen, zelfs bij een zeer geringe snelheid, te beletten. Bij het aan de grond lopen wordt de bodem - of worden delen daarvan - opengescheurd en zal de olie in zee stromen totdat een hydrostatisch evenwicht tussen de druk in het laadreservoir en de druk in de hoeveelheid zeewater/uitgelo-pen olie buiten het reservoir optreedt. De enorme hoeveelheden van uit-stroming hebben een bijzonder slechte invloed op de omgeving en vormen bovendien belangrijke verliezen voor diegene, welke voor de lading tijdens het transport verantwoordelijk is.Currently, most tankers carrying crude oil have single bottom loading reservoirs. In recent years, accidents have shown that structures of this type are unable to prevent outflows resulting from grounding, even at very low speeds. When grounding, the bottom - or parts of it - is torn open and the oil will flow into the sea until a hydrostatic equilibrium between the pressure in the loading tank and the pressure in the amount of seawater / oil spilled outside the tank occurs. The enormous amounts of effluent have a particularly bad influence on the environment and, moreover, form important losses for the person responsible for the load during transport.

Als een mogelijke oplossing voor het probleem is in de Verenigde Staten van Amerika een wetsontwerp ingediend, waarin wordt voorgesteld, dat in de toekomst alle schepen met bestemming Verenigde Staten van Amerika in de laadreservoirs daarvan dubbele bodems dienen te hebben. Internationale organisaties opperen, dat de hoogte van de dubbele bodem tenminste B/15 - waarbij B de breedte van het schip is -dient te zijn waarbij 2,0 m de ondergrens vormt. Het is niet zeer waarschijnlijk, dat door deze eisen de gewenste beveiliging tegen uitstromingen wordt bereikt. Berekeningen, welke zijn uitgevoerd door de "U.S. Coast Guard" tonen aan, dat bij het catastrofaal aan de grond lopen van de "Exxon Valdez", buiten de kust van Alaska, een dubbele bodem, die aan deze eisen voldoet, nog steeds leidt tot uitstromingen van 100.000 - 200.000 barrel. Verder is het twijfelachtig of een vergroting van de hoogte van de dubbele bodem de problemen zou hebben opgelost aangezien de binnenste bodem met de buitenste bodem is verbonden via gelaste stalen onderdelen, zowel in langs- als dwarsrichting. Bij aan de grond lopen is het zeer waarschijnlijk, dat de gelaste verbindingen de binnenste bodem zullen doen scheuren of de stalen onderdelen tegen de binnenste bodem zullen worden gedrukt en door deze bodem zullen dringen. Bovendien tonen ervaringen aan, dat het zeer lastig is de vorming van scheuren in de rompconstructie te beletten en dat het derhalve lastig zal zijn om te beletten, dat olie in de lege ruimte tussen de twee stalen bodems lekt. De warmte, welke optreedt bij een aan de grond lopen, kan derhalve tot grote explosies leiden. Voorts is de constructie van de dubbele bodem bij bestaande schepen zeer duur en zullen de eigenaren grote verliezen aan inkomen leiden aangezien de schepen gedurende de lange periode, welke nodig is voor de herconstructie van het schip, inactief zullen zijn.As a possible solution to the problem, a bill has been submitted in the United States of America, proposing that in future all ships destined for the United States of America should have double bottoms in their loading reservoirs. International organizations suggest that the height of the double bottom should be at least B / 15 - where B is the width of the ship - where 2.0 m is the lower limit. It is not very likely that these requirements will provide the desired outflow protection. Calculations performed by the "US Coast Guard" show that a catastrophic grounding of the "Exxon Valdez" off the coast of Alaska, a double bottom that meets these requirements still leads to outflows of 100,000 - 200,000 barrel. Furthermore, it is doubtful whether increasing the height of the double bottom would have solved the problems since the inner bottom is connected to the outer bottom via welded steel parts, both longitudinally and transversely. When grounding, it is very likely that the welded joints will tear the inner bottom or the steel parts will be pressed against the inner bottom and penetrate this bottom. In addition, experience shows that it is very difficult to prevent the formation of cracks in the hull construction and that it will therefore be difficult to prevent oil from leaking into the empty space between the two steel bottoms. The heat that occurs when grounding can therefore lead to large explosions. Furthermore, the construction of the double bottom in existing ships is very expensive and the owners will incur large losses of income since the ships will be inactive for the long period required for the ship's reconstruction.

Een ander voorstel voor het oplossen van het probleem is gebaseerd op organen om de onderdruk, die in de ongevulde ruimte tengevolge van een afname van het laadniveau wordt opgebouwd, te onderhouden. Dit geschiedt door middel van door water aangedreven uitstootonderdelen, die aan de bovenzijde van het laadreservoir zijn aangebracht. De gedachte is het verkrijgen van een hydrostatisch evenwicht tussen de druk in het laadreservoir en de druk aan de buitenzijde teneinde de uitstromingen te reduceren. De werkwijze leidt aan het feit, dat er een tijdvertraging aanwezig zal zijn vanaf het moment, waarop het signaal van de val in het laadniveau aanwezig is, tot het moment, waarop de uitstootonderdelen de vereiste onderdruk hebben veroorzaakt, en in het geval van grote beschadigingen in de bodem zullen grote hoeveelheden olie weglekken.Another proposal for solving the problem is based on means for maintaining the underpressure that is built up in the unfilled space as a result of a decrease in the charge level. This is done by means of water-driven ejection parts, which are arranged at the top of the loading reservoir. The idea is to achieve a hydrostatic balance between the pressure in the loading reservoir and the pressure on the outside in order to reduce the outflows. The method leads to the fact that there will be a time delay from when the drop signal in the charge level is present, until the ejection parts have caused the required underpressure, and in case of major damage large amounts of oil will leak into the soil.

Resumé van de uitvindingSummary of the invention

De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze en een laadreservoirconstructie voor het reduceren of beletten van schadelijke uitstromingen, die een gevolg zijn van het aan de grond lopen van tankers, die vloeistoffen, welke koolwaterstoffen bevatten bijvoorbeeld ruwe olie, vervoeren, doordat een laag, bestaande uit niet-schadelijke vloeistof tussen de vloeibare lading en de bodem van het laadreservoir wordt gebracht, welke vloeistof een grotere dichtheid heeft dan de dichtheid van de vloeistof, welke de lading vormt. De vloeistof omvat bij voorkeur water, dat gemengd is met chemische stoffen welke dienen om een emulsie tussen olie en water te beletten, te beletten, dat bacteria ontstaan in het geval van het optreden van een beperkte emulsie, en te voorzien in een beveiliging tegen corrosie van het laadreservoir.The invention relates to a method and a loading reservoir construction for reducing or preventing harmful outflows resulting from the grounding of tankers carrying liquids containing hydrocarbons, for example crude oil, in that a layer consisting of non-harmful liquid is placed between the liquid charge and the bottom of the loading reservoir, which liquid has a greater density than the density of the liquid constituting the load. The liquid preferably includes water mixed with chemicals that serve to prevent an oil-water emulsion, prevent bacteria from arising in the event of a limited emulsion, and provide corrosion protection of the loading reservoir.

Bij het aan de grond lopen zal de niet-schadelijke vloeistof in zee stromen totdat een hydrostatisch evenwicht tussen de druk aan de binnenzijde van de bodem en de druk in het zeewater buiten het laadreservoir tot stand is gekomen. Dit hydrostatische drukverschil zal de vereiste hoogte van de laag tussen de lading en de bodem van het laadreservoir bepalen.When running aground, the non-harmful liquid will flow into the sea until a hydrostatic equilibrium is established between the pressure on the inside of the bottom and the pressure in the seawater outside the loading reservoir. This hydrostatic differential pressure will determine the required height of the layer between the load and the bottom of the loading reservoir.

De uitvinding zal onderstaand nader worden toegelicht onder verwijzing naar de tekening. Daarbij toont: fig. 1 een horizontale doorsnede van een tanker; fig. 2 een verticale doorsnede van een tanker voorzien van een laadreservoir voor het transporteren van ruwe olie, ingericht volgens de uitvinding; fig. 3 een afbeelding van een andere uitvoeringsvorm van het laadreservoir volgens de uitvinding.The invention will be explained in more detail below with reference to the drawing. In the drawing: Fig. 1 shows a horizontal section of a tanker; Fig. 2 is a vertical section of a tanker provided with a loading tank for transporting crude oil, arranged according to the invention; Fig. 3 shows a different embodiment of the loading address reservoir according to the invention.

Hierna zullen twee voorkeursmethoden voor het toevoeren en afvoeren van de vloeistoflaag en de lading worden toegelicht. Bij het voorbeeld bestaat de lading uit ruwe olie, hierna betiteld als olie.Two preferred methods for supplying and discharging the liquid layer and the charge will be explained below. In the example, the charge consists of crude oil, hereinafter referred to as oil.

Een eerste gemeenschappelijke stap voor de beide methoden omvat het berekenen van de vereiste reductie in het niveau van de vloeistof in het laadreservoir teneinde een hydrostatisch evenwicht tussen de binnenzijde en de buitenzijde van de bodem van het reservoir na een uitstromen door een scheur in de bodem te verkrijgen.A first common step for both methods involves calculating the required reduction in the level of the liquid in the loading reservoir to achieve a hydrostatic equilibrium between the inside and the outside of the bottom of the reservoir after an outflow through a crack in the bottom to gain.

Fig. 1 toont een horizontale doorsnede van een tanker 1 met laadreservoirs 2, ballastreservoirs 3 en verontreinigde-/laad-reservoirs (S/L-reservoirs) 4. De ballastreservoirs 3 zijn leeg wanneer het schip lading transporteert; in het andere geval voeren zij ballast. De S/L-reservoirs 4 bevatten water/olie na het reinigen van de reservoirs en zij voeren lading bij de transportreizen.Fig. 1 shows a horizontal cross-section of a tanker 1 with loading reservoirs 2, ballast reservoirs 3 and contaminated / loading reservoirs (S / L reservoirs) 4. The ballast reservoirs 3 are empty when the ship is transporting cargo; otherwise they carry ballast. The S / L reservoirs 4 contain water / oil after cleaning the reservoirs and they carry cargo during the transport journeys.

Fig. 2 toont een verticale doorsnede van een tanker overeenkomstig de in fig. 1 afgeheelde tanker. De olie 5 bevindt zich aan de bovenzijde van de vloeistoflaag 7, welke een grotere dichtheid heeft dan de olie. Er is een lege ruimte - de ongevulde ruimte 10 - tus- sen de olie 5 en het dek 9 aanwezig. Wanneer het schip is geladen, bedraagt de lege ruimte ongeveer 2% van het totale volume in het laadreser-voir 2. Bij de bodem 6 is het laadreservoir 2 voorzien van kleppen 8, welke zijn verbonden met pijpen voor het toeren en afvoeren van de olie 5 en de vloeistoflaag 7. De bovenzijde van het laadreservoir 2 is voorzien van reinigingsluiken 11, waarbij één van de luiken is verbonden met een pijp 20 voor afvoer, een reservoirluik 12 en een druk/vacuumklep (P/V-klep) 13, welke dient om de druk in de ongevulde ruimte binnen een specifiek gebied tijdens het vullen en lossen van het laadreservoir 2 te regelen. De P/V-klep 13 wordt meer in het bijzonder zodanig ingesteld, dat in de ledige ruimte 10 een gasstroom wordt ingelaten wanneer een onderdruk van 0,7 m waterkolom (mwc) wordt gemeten, en een gasstroom uit de lege ruimte 10 wordt gelaten wanneer er een overdruk van 1,5 mwc aanwezig is, waarbij onder-/overdrukken worden vergeleken met de atmosferische druk.Fig. 2 shows a vertical section of a tanker corresponding to the tanker shown in FIG. 1. The oil 5 is located at the top of the liquid layer 7, which has a greater density than the oil. There is an empty space - the unfilled space 10 - between the oil 5 and the deck 9. When the ship is loaded, the empty space amounts to about 2% of the total volume in the loading address vessel 2. At the bottom 6, the loading address vessel 2 is provided with valves 8, which are connected to pipes for revolving and discharging the oil 5 and the liquid layer 7. The top of the loading reservoir 2 is provided with cleaning hatches 11, one of the hatches being connected to a pipe 20 for discharge, a reservoir hatch 12 and a pressure / vacuum valve (P / V valve) 13, which serves to control the pressure in the unfilled space within a specific area during filling and unloading of the loading container 2. More specifically, the P / V valve 13 is set so that a gas flow is introduced into the void 10 when an underpressure of 0.7 m water column (mwc) is measured, and a gas flow is released from the void 10 when there is an overpressure of 1.5 mwc, whereby under / over pressures are compared with atmospheric pressure.

Fig. 3 toont een verticaal instelbare zuigpijphouder 17, welke is voorzien van hydraulische organen 18 voor afstandsbesturing, gemonteerd aan de binnenzijde van de bodem 6 van het reservoir, voor een verticale besturing van de zuigpijphouder 17, die bij voorkeur als een telescoperende pijp is uitgevoerd. De zuigpijphouder 17 is verbonden met een pijp 19, welke met pompen voor toevoer en afvoer is verbonden.Fig. 3 shows a vertically adjustable suction pipe holder 17, which is provided with remote control hydraulic members 18 mounted on the inside of the bottom 6 of the reservoir, for a vertical control of the suction pipe holder 17, which is preferably designed as a telescoping pipe. The suction pipe holder 17 is connected to a pipe 19, which is connected to pumps for supply and discharge.

Gebaseerd op de afmetingen van de tanker M/T "Exxon Valdez" worden bij de afbeelding de volgende veronderstellingen gedaan ten aanzien van de wijze waarop de vereiste hoogte 14 van de laag wordt berekend:Based on the dimensions of the M / T "Exxon Valdez" tanker, the figure makes the following assumptions about how the required layer height 14 is calculated:

Hoogte 16 van het laadreservoir 2 : 28,30 mHeight 16 of the drawer reservoir 2: 28.30 m

Diepgang 15 van het schip : 19,66 mDraft 15 of the ship: 19.66 m

Dichtheid van de olie : 0,880 kg/dm3Density of the oil: 0.880 kg / dm3

Dichtheid van zeewater : 1,025 kg/dm3Sea water density: 1.025 kg / dm3

Mate van belasting : 0,98Degree of load: 0.98

Druk in de lege ruimte 10 : 10,2 mwc (1 atm)Pressure in the void 10: 10.2 mwc (1 atm)

Onderdruk waarbij de P/V-klep opent : 0,7 mwcNegative pressure at which the P / V valve opens: 0.7 mwc

Vloeistof, gebruikt in de laag : zeewaterLiquid, used in the layer: sea water

Het hydrostatische drukverschil tussen de binnenzijde en buitenzijde van de bodem 6 van het reservoir wordt nu als volgt be- rekend:The hydrostatic pressure difference between the inside and outside of the bottom 6 of the reservoir is now calculated as follows:

Druk aan de binenzijde : 28,30*0,98*0,880 = 24,40 mwc - Druk aan de buitenzijde: 19,66*1,025 = 20,15 mwc = Hydrostatisch drukverschil: = 4,25 mwc.Pressure on the inside: 28.30 * 0.98 * 0.880 = 24.40 mwc - Pressure on the outside: 19.66 * 1.025 = 20.15 mwc = Hydrostatic differential pressure: = 4.25 mwc.

Wanneer de vloeistof het laadreservoir verlaat zal in de lege ruimte 10 een onderdruk worden opgebouwd, welke onderdruk zal worden gestabiliseerd bij een niveau, dat overeenkomt met de laagste waarde van de onderdruk waarbij de P/V-klep 13 zal openen en het hydrostatische drukverschil tussen de binnenzijde en buitenzijde van de bodem 6 van het reservoir wanneer het reservoir wordt gevuld; in dit geval zal een stabilisatie optreden bij de openingsdruk van de P/V-klep 13. Derhalve zal het drukniveau in een waterkolom, bestaande uit de vloeistof, die in de laag wordt gebruikt, met een niveau, dat overeenkomt met de vereiste hoogte van de laag, gelijk moeten zijn aan het hydrostatische drukverschil bij gevulde reservoirs minus de onderdruk, waarbij de P/V-klep zal openen:When the liquid leaves the loading reservoir, an underpressure will build up in the empty space 10, which underpressure will be stabilized at a level corresponding to the lowest value of the underpressure at which the P / V valve 13 will open and the hydrostatic pressure difference between the inside and outside of the bottom 6 of the reservoir when the reservoir is filled; in this case, a stabilization will occur at the opening pressure of the P / V valve 13. Therefore, the pressure level in a water column consisting of the liquid used in the layer will be at a level corresponding to the required height of the layer, should be equal to the hydrostatic differential pressure with filled reservoirs minus the negative pressure, where the P / V valve will open:

Vereiste hoogte van de laag: (4,25 mwc - 0,7 mwc)/1,025 = 3,46 m.Required height of the layer: (4.25 mwc - 0.7 mwc) / 1.025 = 3.46 m.

Door de instelling van de P/V-klep zodanig in te stellen, dat deze opent bij een onderdruk van 2,5 mwc, wordt de vereiste hoogte 14 van de laag aanzienlijk gereduceerd:By adjusting the setting of the P / V valve so that it opens at an underpressure of 2.5 mwc, the required height 14 of the layer is considerably reduced:

Vereiste hoogte van de laag: (4,25 mwc - 2,5 mwc)/l,025 = 1,71 m.Required height of the layer: (4.25 mwc - 2.5 mwc) / l, 025 = 1.71 m.

Vanuit een economisch oogpunt verdient het de voorkeur te trachten een vereiste hoogte van de laag te verkrijgen, die zo gering mogelijk is aangezien de laag ruimte inneemt, welke anders met lading zou kunnen zijn gevuld. Uit de bovenstaande berekeningen volgt, dat het beschikbare laadvolume wordt vergroot door de grens ten aanzien van de toelaatbare onderdruk in de lege ruimte 10 te vergroten. Moderne schepen zijn zodanig ontworpen, dat deze weerstand kunnen bieden aan een onderdruk van 2,5 mwc, doch het is enigszins twijfelachtig of bestaande schepen dezelfde druk zullen kunnen uithouden. De instelling van de openingsdruk van de P/V-klep zal derhalve in aanmerking moeten worden geno- men afhankelijk van het betreffende schip.From an economic point of view, it is preferable to try to obtain a required height of the layer which is as small as possible since the layer takes up space which could otherwise be filled with cargo. From the above calculations it follows that the available loading volume is increased by increasing the limit with regard to the permissible underpressure in the empty space 10. Modern ships have been designed to withstand a negative pressure of 2.5 mwc, but it is somewhat doubtful whether existing ships will be able to sustain the same pressure. The setting of the opening pressure of the P / V valve will therefore have to be taken into account depending on the vessel concerned.

Bij het aan de grond lopen verdient het de voorkeur, dat een gedeelte van de vloeibare laag 17 in het reservoir blijft, en het is duidelijk, dat de vereiste hoogte 14 van de laag, zoals deze boven is berekend, als een absolute ondergrens dient te worden beschouwd. Bovendien suggereren andere praktische redenen, dat een veiligheidsmarge aan de boven berekende hoogte 14 moet worden toegevoegd, en een specialist op dit terrein zal dienen te beslissen welke hoogte moet worden gebruikt.When grounding, it is preferable that some of the liquid layer 17 remain in the reservoir, and it is clear that the required height 14 of the layer, as calculated above, should serve as an absolute lower limit. are considered. In addition, other practical reasons suggest that a safety margin should be added to the height calculated above 14, and a specialist in this field will have to decide which height to use.

In verband met het feit, dat de olie 5 en de vloeistof-laag 7 fysisch contact met elkaar maken, kan een ongelukkige menging van de olie en de laag plaatsvinden tengevolge van bewegingen van het laadreservoir 2 tijdens het transport. Chemische stoffen, welke bedoeld zijn om een emulsie tussen de olie en de vloeistoflaag te beletten, dienen aan het water te worden toegevoegd, dat de hoofdcomponent van de laag vormt. Voorts dient de laag degradeerbaar te zijn. Een mengsel van chemische stoffen, dat aan deze eisen voldoet, omvat in gewichtsprocent 2 - 10% diëthylhydroxylamine, 2 - 10% van een filmvormend amine, 5 -20% van een kwaternaire fosfoniumverbinding en water tot een waarde van 100%. Het blijkt, dat het mengsel het meest effectief is wanneer dit 0,02 - 0,06% van het totale gewicht van de laag uitmaakt.Due to the fact that the oil 5 and the liquid layer 7 make physical contact with each other, an unfortunate mixing of the oil and the layer can take place due to movements of the loading reservoir 2 during transport. Chemicals, which are intended to prevent an emulsion between the oil and the liquid layer, must be added to the water, which is the main component of the layer. Furthermore, the layer must be degradable. A mixture of chemicals that meets these requirements includes, by weight, 2-10% diethylhydroxylamine, 2-10% of a film-forming amine, 5-20% of a quaternary phosphonium compound, and water up to 100%. It has been found that the mixture is most effective when it makes up 0.02-0.06% of the total weight of the layer.

Het boven beschreven chemische mengsel heeft een synergetisch effect doordat het belet, dat een emulsie plaatsvindt. Voorts beschermen het diëthylhydroxylamine en het filmvormende amine de binnenzijde van de bodem 6 van het reservoir tegen corrosie, en belet de kwaternaire fosfoniumverbinding dat zich in de laag 7 bacteriën vormen, welke bacterie-opbouw de neiging heeft om de vorming van de emulsie te stimuleren.The chemical mixture described above has a synergistic effect in that it prevents an emulsion from taking place. Furthermore, the diethylhydroxylamine and the film-forming amine protect the inside of the bottom 6 of the reservoir from corrosion, and prevent the quaternary phosphonium compound that forms in the layer 7 from bacteria, which bacterial build-up tends to stimulate the formation of the emulsion.

Verwijzende naar de figuren 1 en 2 zal een voorkeursuitvoeringsvorm van het vullen en lossen van de olie en de vloeistof-laag worden toegelicht.Referring to Figures 1 and 2, a preferred embodiment of filling and discharging the oil and liquid layer will be explained.

Het vullen wordt ingeleid met het toevoeren van olie aan de lege laadreservoirs 2 en S/L-reservoirs 4. Vervolgens wordt de vloeistoflaag onder de lading 5 op een geregelde wijze naar binnen gepompt teneinde bewegingen in het grensgebied tussen de olie 5 en de laag 7 te vermijden.Filling is initiated with the supply of oil to the empty loading reservoirs 2 and S / L reservoirs 4. Subsequently, the liquid layer under the load 5 is pumped in in a controlled manner in order to move in the boundary area between the oil 5 and the layer 7 to avoid.

Het afvoeren wordt ingeleid door de vloeistoflaag in de S/L-reservoirs 4 onder de olie 5 in de laadreservoirs 2 te pompen. Aangezien de laadreservoirs tot 98% van hun capaciteit zijn gevuld, zal er voldoende ruimte zijn voor het tijdelijk opslaan van de vloeistof uit de S/L-reservoirs. De olie in de S/L-reservoirs wordt afge-voerd, waarop de vloeistoflaag in de helft van de laadreservoirs 2 naar de lege S/L-reservoirs 4 wordt gepompt. Daarna wordt de olie in de laadreservoirs 2 afgevoerd, en wordt de vloeistoflaag in de rest van de laadreservoirs 2 naar of een leeg laadreservoir 2 midscheeps of twee lege laadreservoirs 2 ter weerszijden gepompt. Gelijktijdig met het afvoeren van de rest van de laadreservoirs 2 wordt de vloeistoflaag via de S/L-reservoirs 4 en de laadreservoirs 2 rondgevoerd om olie uit de vloeistoflaag af te scheiden, welke olie in de opzamelreservoirs voor afgewerkte olie wordt opgezameld. De laatste stap van het afvoeren bestaat uit het afvoeren van deze laatste olie uit de opzamelreservoirs.Drainage is initiated by pumping the liquid layer in the S / L reservoirs 4 under the oil 5 into the loading reservoirs 2. Since the loading reservoirs are filled to 98% of their capacity, there will be sufficient space to temporarily store the liquid from the S / L reservoirs. The oil in the S / L reservoirs is drained, after which the liquid layer in half of the loading reservoirs 2 is pumped to the empty S / L reservoirs 4. Thereafter, the oil is discharged into the loading reservoirs 2, and the liquid layer in the remainder of the loading addresses 2 is pumped to either an empty loading reservoir 2 amidships or two empty loading addresses 2 on either side. Simultaneously with the discharge of the rest of the loading reservoirs 2, the liquid layer is circulated through the S / L reservoirs 4 and the loading addresses 2 to separate oil from the liquid layer, which oil is collected in the waste oil storage reservoirs. The last step of the disposal consists of the discharge of this last oil from the storage reservoirs.

Bij de ballast-reis wordt de vloeistof, welke later de vloeistoflaag zal vormen, opgeslagen in öf één of twee laadreservoirs 2 öf in gesegregeerde ballastreservoirs 3.In the ballast journey, the liquid, which will later form the liquid layer, is stored in either one or two loading reservoirs 2 or in segregated ballast reservoirs 3.

Volgens een andere voorkeursuitvoeringsvorm wordt de olie aan de laadreservoirs 2 na het toevoeren van de vloeistoflaag 7 toegevoerd, en bij het afvoeren wordt de olie uit de laadreservoirs 2 weggepompt terwijl de vloeistoflaag 7 zich nog steeds aan de bodem 6 van het laadreservoir 2 bevindt. Dit geschiedt door middel van instelbare zuigpijphouders 17, als weergegeven in fig. 3. Aangezien de zuig-pijphouder 17 instelbaar is, kan de hoogte 14 van de laag worden gevarieerd bijvoorbeeld als gevolg van het transporteren van olie met verschillende dichtheden.According to another preferred embodiment, the oil is supplied to the loading reservoirs 2 after the supply of the liquid layer 7, and during discharge, the oil is pumped out of the loading address 2 while the liquid layer 7 is still at the bottom 6 of the loading reservoir 2. This is done by means of adjustable suction pipe holders 17, as shown in Fig. 3. Since the suction pipe holder 17 is adjustable, the height 14 of the layer can be varied, for example due to the transport of oil of different densities.

Indien de inrichting voor het afvoeren door het aan de grond lopen is beschadigd, kan het afvoeren van olie uit het laadreservoir 2 plaatsvinden door middel van bijvoorbeeld een transportabele luchtof hydraulisch aangedreven pomp. Door middel van een eenvoudig pijpstel-sel 20 kan de pomp naar beneden in het laadreservoir 2 worden ingébracht via een reinigingsluik 11, zie fig. 2.If the discharge device is damaged by running on the ground, the discharge of oil from the loading reservoir 2 can take place by means of, for example, a transportable air or hydraulically driven pump. By means of a simple pipe system 20, the pump can be introduced down into the loading reservoir 2 via a cleaning hatch 11, see fig. 2.

Zoals uit de bovenstaande beschrijving blijkt, is het installeren van de vereiste inrichting in een tanker voor het toepassen van de uitvinding noch duur noch tijdrovend.As can be seen from the above description, installing the equipment required in a tanker to practice the invention is neither expensive nor time consuming.

Claims

Method for reducing / preventing harmful outflows when grounding tankers with cargo tanks for transporting liquids containing hydrocarbons, characterized in that a layer (7) between the cargo (5) and the bottom (6) from the loading reservoir (20), which layer contains non-harmful liquid, the density of which is greater than the density of the liquid constituting the charge.

Method according to claim 1, characterized in that the height (14) of the layer (7) is predetermined on the basis of the calculated hydrostatic pressure difference between the inner and outer surface of the bottom (6) when the loading reservoir is filled .

A method according to claim 1 or 2, characterized in that the liquid layer consists essentially of water.

A method according to claim 3, characterized in that a quaternary phosphonium compound is added to the liquid layer to prevent the growth of bacteria in the layer.

Method according to claim 3 or 4, characterized in that diethylhydroxylamine and film-forming amine are added to the layer to prevent corrosion in that part of the interior of the loading reservoir (2) located at the layer (7) .

Process according to any one of claims 3-5, characterized in that a mixture of chemical substances is added to the liquid layer, which mixture comprises by weight 2 - 10% diethylhydroxylamine, 2 - 10% of a film-forming amine, 5 - 20 % of a quaternary phosphonium compound and water to a total of 100%.

Method according to claim 6, characterized in that the mixture of chemical substances constitutes 0.02 - 0.06% of the total weight of the liquid layer.

Loading reservoir construction in tankers for transporting liquids containing hydrocarbons, characterized in that a layer (7) is applied to the bottom (6) of the loading reservoir (2), which layer is a non-harmful liquid, preferably water, the density of which is greater than the density of the liquid, which makes up the cargo, and the height (14) of the layer (7) substantially corresponds to the hydrostatic pressure difference between the inner and outer surface of the bottom ( 6) when the charging container (2) is filled.

Device according to claim 8, characterized in that a mixture of chemical substances is added to the liquid layer, which mixture comprises in weight percent 2 - 10% diethylhydroxylamine, 2 - 10% of a film-forming amine, 5 - 20% of a quaternary phosphonium compound and water, up to a total amount of 100%, and wherein the mixture represents 0.02 - 0.06% of the total volume of the liquid layer.

Device according to at least one of claims 8 to 9, characterized in that the bottom (6) of the loading address container is provided with vertically adjustable suction pipe holders (17), which are connected to pumps for emptying a loading address vessel ( 2) with varying height (14) of the layer, the suction pipe holder preferably being in the form of a telescopic pipe capable of being moved vertically by means of remotely controlled hydraulic members (18).