NL8202654A - Ringvormige gatfrees. - Google Patents

Description

, . ' * ψ / ' · , t

Ringvormige gatfrees

De uitvinding heeft betrekking op een ringvormige gatfrees·.

Bij het frezen van een gat met een ringvormige frees snijden de freestanden een cirkelvormige groef in 5 het werkstuk, dat een centrale cilindrische klomp vormt binnen de frees. Teneinde het vastraken van de klomp binnen de frees te voorkomen en om een koelmiddeldoorgang binnen de frees te vormen, die zich naar beneden uitstrekt naar de freestanden, worden frezen er vaak op ontworpen om speel-10 ruimte tussen de binnencmtrek van de frees zijwand en de buitenomtrek van de centrale klomp te verschaffen.

Bij frezen in de vorm van een dun cirkelvormig zaagblad kan deze speelruimte verkregen worden op de in het ten name van de onderhavige Aanvrager staande Amerikaanse octrooischrift 15 3.559.513 voorgestelde wijze, waarbij verkozen tanden rond minder dan de halve ontrek van de frees iets naar binnen gebogen worden. Maar frezen, die gebruikt worden voor het frezen van gaten in dikke metalen werkstukken, in tegenstelling tot ^ plaatmetaal, zijn niet in de vorm van een zaagblad, dat in 20 cirkelvorm gebogen is, maar worden door machinale bewerking uit staafmateriaal verkregen en hebben een betrekkelijk dikke zijwand. Bij frezen van het laatste type wordt speling tussen de binnen-cmtrek van de freeszijwand en de centrale klomp normaal verkregen door het slijpen van een axiale tapsheid op de binnencmtrek van 25 de freeszijwand. Normaal bedraagt deze tapsheid ongeveer 0,020 cm over de lengte van de zijwand.

De sterkte van een ringvormige frees wordt normaal voornamelijk bepaald door de dikte van de gecanneleerde zijwand daarvan. Het rendement van de freeswerking neemt echter normaal 30 af als de zijwanddikte toeneemt daar de breedte van de gefreesde groef in overeenstemming met de zijwanddikte varieert. Wanneer een door machinale bewerking verkregen ringvormige frees voorzien is van een axiale tapsheid op de binnencmtrek daarvan wordt de sterkte daarvan bepaald door het dunste gedeelte van de zijwand.

8202654 -2- * ί ' »

Derhalve wordt bij een inwendig tapse frees, indien de frees- zijwand een bepaalde dikte heeft ter plaatse van de frees tanden, i de dikte van de zijwand geleidelijk minder naar het schacht-einde van de frees. Hieruit volgt dat voor een frees, die 5 ontworpen is cm door betrekkelijk dik materiaal te frezen, het onpractisch is cm de nodige speling tussen de frees en de klomp te verschaffen door het slijpen van een inwendige tapsheid op de frees.

Maar zelfs bij inwendig tapse frezen is het probleem 10 van het vastraken van de klomp binnen de frees niet geheel ondervangen. Dit vloeit voort uit het feit dat als de frees in het werk voortbeweegt de freedüonp vervormd wordt en uitzet. Aan het einde van een freesbewerking is de diameter van de klcmp derhalve normaal iets groter dan de binnendiameter van 15 de zijwand ter plaatse van het tandeinde daarvan. Dit resulteert in het vastraken van de klcmp binnen de frees en resulteert vaak ook in tandcreuk.

Het voornaamste oogmerk van de onderhavige uitvinding is cm te voorzien in een door machinale bewerking verkregen 20 ringvormige frees, die de gewenste speling tussen de frees- __„ ' zijwand en de centrale klomp over hun gehele lengte verschaft zonder de zijwanddikte van de frees in hoofdzaak te verminderen.

Een meer specifiek oogmerk van de uitvinding is gelegen in het verschaffen van een door machinale bewerking verkregen 25 ringvormige frees, waarbij de gewenste speling tussen de frees en de centrale klomp verkregen wordt door het zo vormen van de frees dat de buitenomtrek van de zijwand concentrisch is met de hartlijn waarom da fees roteert en de binnenontrek van de zijwand excentrisch is ten opzichte van deze hartlijn.

30 Daar de buitenomtrek van de frees concentrisch is met de hartlijn van de frees, wordt een glad nauwkeurig gat gefreesd. Daar de binnencmtrek excentrisch is ten opzichte van de hartlijn, waarcm de frees geroteerd wordt, is de diameter van de centrale vorm echter kleiner dan de binnendiameter van de freeszijwand 35 in een mate gelijk aan tweemaal de in het voorgaande genoemde excentriciteit.

8202654 ; . λ -3- ï

Een verder oogmerk van de uitvinding is cm te voorzien in een middel voor het bepalen van de mate van ' excentriciteit die in de freeszijwand vereist is om de frees de nodige speling tussen de binnenomtrek van de frees en de 5 buitenomtrek van de. centrale klomp te kunnen laten voortbrengen.

De uitvinding wordt in het volgende nader toegelicht aan de hand van een in de tekening weergegeven uitvoeringsvoorbeeld daarvan.

Fig. 1 is een afbeelding in perspectief van een ring-10 vormige frees van het type, waarop de uitvinding betrekking heeft; fig. 2 is een doorsnede over een frees volgens de uitvinding en toont de frees als deze door een werkstuk heen dringt;

fig. 3 is een doorsnede over de frees volgens III-III

in fig. 2; 15 fig. 4 t/m 10 tenen schematisch de snijwerking van elke kant van de in fig. 3 weergegeven frees als deze in een werkstuk doordringt; fig. 11 toont schematisch de vergelijking in spaan-afmeting en-vorm tussen twee frezen die verschillende aantallen 20 tanden met dezelfde excentriciteit hebben; en fig. 12 is een gedeeltelijk eindaanzicht van een gewijzigde vorm van frees.

Bij het beschouwen van fig. 1 wordt gezien dat de frees, die algemeen aangegeven is met 10, een schacht 12 en een 25 freesronp 14 omvat. De freesramp 14 is van omgekeerde bekervorm zodat, zoals in fig. 2 voorgesteld is, deze begrensd wordt door een bovenwand 16 en een ringvormige zijwand 18. Het ondereinde van de zijwand 18 van de in fig. 1 t/m 3 weergegeven frees heeft zes in antieks zin uiteengelegen freestanden 20 daarop. De buiten-30 ontrek van de zijwand 18 is gevormd met een aantal schroeflijnvormige canneleringen 22, die zich omhoog uitstrekken tussen opeenvolgende tanden 20. De canneleringen 20 zijn gescheiden door cirkelvormige velden 25. Bij de voorgestelde frees is de vormgeving van elke tand 20 in hoofdzaak dezelfde als weergegeven in 35 het ten name van de onderhavige Aanvrager staande Amerikaanse 8202654

Λ V

-4-

Beissue octrooi 28.416. ïfeer in het bijzonder is elke tand 20 voorzien van een radiaal binnenste freesrand 24 en een radiaal buitenste freesrand 26. De binnenste freesrand 24 van elke tand is naar binnen verspringend in de rotatieriditing van de frees 5 ten opzichte van de buitenste freesrand 26. De freesrand 24 vormt het ondereinde van een binnenste keel 28 voor het naar buiten in de cannelering 22 richten van door de binnenste freesrand 24 gesneden spanen.

De buitenomtrek van de schacht 12 is zo gelegen dat 10 deze concentrisch is met de hartlijn A1 van de frees met een hoge mate van nauwkeurigheid. Bij· voorkeur is de schacht 12 gevormd met een oentrale doorgaande boring 30, door middel waarvan kcelmiddel, dat toegevoerd wordt aan de spil, waarin de schacht vastgehouden wordt, omlaag gericht kan worden binnen 15 de frees naar de tanden 20.

Bij het nu beschouwen van fig. 3, waarin het meest belangrijke aspect van de onderhavige frees voorgesteld is, wordt gezien dat de buitenomtrek van de freeszijwand, die door de velden 25 gevormd wordt, concentrisch met de hartlijn 20 geslepen is met een hoge mate van nauwkeurigheid, bij voorkeur met een tolerantie van ± 0.005 cm. De binnenomtrek van de freeszijwand 18 is concentrisch met de hartlijn A^ geslepen met een hoge mate van nauwkeurigheid, dat wil zeggen, binnen dezelfde tolerantie als de buitenomtrek van de frees. De hartlijn A^ 25 is echter radiaal iets uit de hartlijn A1 verschoven. Proeven hebben, aangetoond dat een frees met ongeveer vijf tot acht tanden zich zeer goed gedraagt wanneer de hartlijn A^ tenminste ongeveer 0,0127 cm uit de hartlijn A^ verschoven is. In de tekening is deze radiale verschuiving van de hartlijn A^ uit de hartlijn A^ 30 aangegeven net e. Proeven hebben aangetoond dat met betrekking tot cppervlakafwefking, .mrondheid en nauwkeurigheid van de afmetingen van het gefreesde gat, vijf tot acht tanden de beste resultaten voortbrengen in vloeistaal wanneer de afmeting e niet minder is dan ongeveer 0,0127 cm.

35 In fig. 2 en 3 is de hartlijn verplaatst weergegeven 8202654 -5- if * naar rechts ten. qpzidite van de hartlijn A^. De canneleringen : 22 zijn alle tot dezelfde diepte geslepen en bijgevolg is de tand 20a aan de linkerzijde van fig. 3 de breedste tand en is de diametraal tegenovergestelde tand 2Qü de smalste tand. De 5 tanden 20b en 20c worden geleidelijk smaller dan de tand 20a en de tanden 20e en 20f worden geleidelijk breder dan de tand.

20d. Hieruit volgt derhalve dat met betrekking tot de centrale klamp 32, die gevormd als de frees door het werkstuk heen dringt, het afgewerkte buitenoppervlak daarvan alleen beschreven wordt 10 door de tand 20a die de radiaal binnenste snij rand heeft. De binneneinden van de overige freesranden liggen alle radiaal buiten het afgewerkte buitenoppervlak van de klomp 32 zoals in fig, 3 weergegeven is. De boogvormige speelruimte 33, die uit de verschuiving van de hartlijn A^ uit de hartlijn A^ voortvloeit, 15 vormt een uitstekende axiale doorlaat van de boring 30 in de schacht 12 naar beneden naar de freestanden van de frees.

Daarbij' valt, zodra de tanden door het onderoppervlak van het werkstuk W heen dringen, de mddenklomp 32 vrij van binnen de frees daar de buitendiameter daarvan kleiner is dan de 20 binnendiameter van de wand 18 in een mate gelijk aan tweemaal, da ..afmeting e.

Bij de tot~dusver beschreven frees zal het binnen-oppervlak van de freeswand 18 theoretisch alleen met de klamp 32 in contact koten langs een lijn in axiaal uitgericht verband 25 net het radiaal binnenste einde van de tand 20a. Teneinde het wrijvingscontact tussen de frees en de klomp 32 tot een absoluut minimam terug te brengen, is het wenselijk gebleken cm het binnenoppervlak van de wand 18 met een geringe tapsheid te slijpen. Deze tapsheid is echter betrekkelijk kort in 30 vergelijking tot de lengte van de wand 18. De tapsheid, die met 34 in fig. 2 aangegeven is, eindigt bijvoorbeeld ter plaatse van het met 36 aangegeven gedeelte en heeft een axiale uitgestrektheid van slechts ongeveer 5/8 tot 5/4 on. De uitgestrektheid van deze tapsheid is zodanig dat ter plaatse van het gedeelte 35 36 de diameter van de binnencmtrek van de wand 18 ongeveer 0,010 8202654

« V

-6- tot 0,015 cm groter is dan aan het ondereinde van de frees.

.&fet andere woorden is de totale tapsheid in de orde van ongeveer 0,005 tot 0,0075 cm.

Wanneer de met zes tanden uitgevoerde frees, die 5 in. fig. 3 weergegeven is, een excentriciteit van ongeveer 0,0127 cm en een toevoersnelheid van ongeveer 0,030 cm per hco ft omwenteling (0,005 cm per tand)7, wordt de snijwerking die gedurende elke omwenteling van de frees als deze in het werk doordringt optreedt schematisch in fig. 4 t/m 10 voorgesteld.

10 In deze figuren vertegenwoordigt f de toevoersnelheid per tand en vertegenwoordigt t de radiale dikte van de spaan die uit het buitenomtreksoppervlak van de centrale klamp 32 gedraaid wordt. De werkelijke spaan, die door elke tand gefreesd wordt, is schematisch weergegeven als een verdikte volle lijn aan de 15 onderkant van elke figuur en de spanen, die door de voorafgaande tanden gefreesd worden, zijn met lichte stippellijnen boven de volle lijnen in elke figuur weergegeven.

Als de frees de snede inleidt (fig. 4), zal de tand 20a de breedtste groef frezen en zal de diametraal tegen-20 overgestelde tand 20d de snede met een groef van dezelfde diepte, maar van minimum breedte inleiden. Vervolgens zal de tand 20b de diepte van de groef bij dezelfde toevoersnelheid f vergroten, maar met een smallere breedte dan de tand 20a. Tegelijkertijd freest de tand 20e diametraal tegenover de tand 20b een groef 25 van dezelfde diepte, maar iets breder dan de door de tand 20d ingeleide groef. Als de frees verder roteert terwijl deze in het werk toegevoerd wordt, wordt een punt bereikt waar de binnenranden van de tanden 20e, 20f en 20a metaal beginnen te verwijderen van de binnencmtrek van de middenklarp, die door 30 de voorafgaande smallere tanden gedraaid werd, en zodoende de speelruimte 33 vóórtbrengen. Derhalve zijn, zoals aan de linkerzijde van fig. 8, 9 en 10 weergegeven is, de radiaal binnenste opstaande delen van de spanen, die van de buitenomtrek van de middenklarp gesneden worden door de opeenvolgende tanden 35 20e, 20f en 20a, geleidelijk groter in hoogte. Ben dergelijke 8202654 ' -7- werking treedt qp wanneer deze tanden een diametraal tegenovergestelde positie innemen zoals aan de rechterzijde in fig. 5, 6 en 7 voorgesteld is. Zoals in het voorgaande uiteengezet is, wordt het afgewerkte oppervlak van de centrale klomp 32 door 5 de breedste tand 20a voortgebracht.

Gebaseerd op de voorgaande uiteenzetting, is het duidelijk dat de volgende betrekkingen optreden: t = ^ 10 n waarin n het aantal tanden is, en h = nf waarin h de hoogte van het ópstaande gedeelte van de van het cmtrekscppervlak van de centrale klomp gedraaide spaan is.

15 In het geval van een frees die zoals In fig. 3 weergegeven is zes tanden, een excentriciteit van ongeveer 0,0127 cm en een toevoersnelheid van ongeveer 0,005 cm per tand heeft, bedraagt de axiale dikte van elke spaan ongeveer 0,005 cm en bedraagt de radiale dikte van de ópstaande spanen, die door 20 elk van de tanden 20e, 20f en 20a gefreesd worden, ongeveer 0,0043 cm, waarbij de laatste spanen achtereenvolgens in hoogte van ongeveer 0,010 cm tot ongeveer 0,030 cm toenemen. Deze dimensionale betrekkingen zijn aan de op grotere schaal aan de linkerzijde van fig. 11 voorgestelde spaan weergegeven. Een 25 redelijk scherpe frees van spanen in dit afmetingbereik met weinig moeite frezen wanneer het werkstuk uit een gemiddeld koolstofstaal bestaat.

Dit de in het voorgaande vermelde betrekkingen volgt dat, wanneer alle andere, parameters dezelfde blijven, als het 30 aantal tanden toeneemt, de radiale dikte van de spaan) >.afneemt terwijl de hoogte daarvan toeneemt. Indien de frees bijvoorbeeld twintig tanden in plaats van zes heeft, wordt de radiale dikte van de spaan tot 0,00127 cm verminderd en wordt de maximum hoogte van de spaan tot 0,1.02 cm vergroot. Voor vergelijkings-35 doeleinden is een dergelijke spaan op grotere schaal aan de rechterzijde van fig. 11 weergegeven.

8202654 —8“

De ondervinding heeft aangetocnd dat als het aantal tanden toeneemt, terwijl andere parameters constant blijven, een punt bereikt wordt waarbij de toegenanen radiale druk op de frees, die uit een spaan van betrekkelijk grote hoogte 5 voortvloeit, en het grotere aantal freestanden cp de cmtrek van de centrale klcmp op tegenstrijdige wijze gecombineerd gaan met de moeilijkheid van het frezen van een spaan die uiterst dun is in een radiale richting waardoor de frees in zijn geheel radiaal uitgebogen wordt. Dit verschijnsel geldt in het bijzonder 10 bij kleinere . gersedschapmachines (zoals magnetische basis- en andere draagbare booraggregaten) en is minder duidelijk bij steviger en niet-meegevende gereedschapmachines (zoals boor-persen, draaibanken, freesmachines, enz.). Wanneer de frees echter radiaal uitbuigt, stuurt de boring van de frees de frees 15 cp de centrale klomp in plaats van de klomp af te draaien tot zijn gewenste'kleine afwerkdiameters en wordt de buitenomtrek van de frees hierdoor gedwongen on rond de excentrische hartlijn A2 rond te wentelen in plaats van cm de centrale hartlijn A^. Dit resulteert in een overmaats gat in het werkstuk en 20 binding van de centrale klomp binnen de freesboring. Ben toevoer-snelheid van minder dan 0,005 cm per tand is cnpractisch en ondoelmatig. Tegelijkertijd vereist het een bijzonder scherpe snijrand cm een spaan van de onttrek van de centrale klctrp te frezen die een radiale dikte van minder dan angbveer 0,0025 cm 25 heeft bij het frezen door metaal, zoals vloeistaal. De snijranden van zelfs een bijzonder scherpe frees zullen voldoende afgestampt worden in zelfs vloeistaal na het frezen door 5 tot 7,5 cm cm zodoende niet in staat te zijn cm een spaan te frezen die een aanzienlijke hoogte en radiale dikte van minder dan ongeveer 30 0,0025 cm heeft. Bij het frezen van metalen, die bij de werking verharden, zoals sommige roestvrije stalen, is een zelfs nog hogere aan de binnenzijde optredende spaanbelasting op de bredere tanden vereist. Mat het voorgaande voor ogen is vastgesteld dat uit een practisch oogpunt de frees zo ontworpen moet worden dat 35 de radiale dikte van de uit de omtrek van de centrale klamp 8202654 'r -Λ -9- ’ ------------------- "' ........... " " ----» gefreesde spaan niet minder moet zijn dan ongeveer 0,0025 cm.

1 Derhalve moet, wanneer de helft van het aantal tanden spanen f uit het buitencmtreksoppervlak van de centrale klomp frezen (tanden 20e, 20f en 20a in fig. 3) en de excentriciteit ongeveer 5 0,0127 cm bedraagt,, het aantal tanden cp de frees niet groter zijn dan ongeveer acht. Aan de andere kant moet, indien de frees tot zelfs twintig tanden heeft en excentrisch geslepen is zodat de helft van de tanden een snede cp de omtrek van de centrale klamp voortbrengt, de excentriciteit dan niet minder zijn dan 10 ongeveer 0,025 cm.

De vereiste excentriciteit kan op een minimum gehouden worden terwijl de nodige radiale aan de binnenzijde optredende spaanbelasting qp ongeveer 0,0025 cm per tand gehandhaafd wordt door het radiaal uitdraaien van de aan de binnenzijde optredende 15 snij rand van een aantal bredere tanden. Bij de in fig. 3 weerge geven frees bijvoorbeeld zullen, indien de excentriciteit ongeveer 0,0127 cm bedraagt en het binneneinde van de tand 2Of radiaal uitgedraaid is zodat alleen de tanden 20e en 20a op de ontrek van de centrale klamp snijden, de door elk van deze twee tanden 20 gefreesde spanen dan een radiale dikte van ongeveer 0,0063 cm tanden.

hebben. Evenzo zouden, indien een met twintigAaitgevoerde frees de binnenrand van cm de andere tand radiaal uitgedraaid heeft zodat slechts vijf van da twintig tanden cp het omtreksoppervlak van de centrale klamp snijden, dan elk van deze vijf tanden een 25 spaan voortbrengen die een radiale dikte van ongeveer 0,0025 cm heeft indien de excentriciteit ongeveer 0,0127 cm was. Bij dezelfde excentriciteit zouden bij het radiaal uitdraaien van elke tweede tand de radiale aan de binnenzijde optredende spaanbelasting verdubbelen en zou bij het uitdraaien van elke derde 30 tand de radiale aan de binnenzijde- optredende spaanbelasting verdrievoudigd worden. Uit een practisch oogpunt is het bij het slijpen van een frees op een productiemachine gemakkelijker cm de binneneinden van regelmatig uiteengelegen tanden rond de gehele onttrek van de gehele frees radiaal uit te draaien in 35 plaats van te bepalen welke helft van de tanden breder worden 8202654 ♦

«V

-10- en dan verkozen exemplaren van deze bredere tanden uit te draaien.

Het is gebleken dat, indien de frees zonder vloeibaar koelmiddel gebruikt wordt, de radiale binnenste einden van tenminste die bredere tanden, welke op het buitencmtrekscppervlak 5 van de centrale klamp snijden, radiaal vlak achter de binneneinden van de snij randen van deze tanden radiaal uitgedraaid moeten worden zoals geopenbaard is in de tevens aanhangige Amerikaanse octrooiaanvrage van de onderhavige Aanvrager, die ander serienummer 303.917 op 30 september 1981 ingediend is. Meer in het 10 bijzonder moeten, zoals in fig. 12 weergegeven is, deze tanden radiaal naar buiten uitgedraaid worden zoals bij 38 aangegeven is cm zodoende een smal randgedeelte 40 over te laten, dat zich in amtrekszin naar achter uitstrekt vanaf het binneneinde van de binnenste snij rand 24. De cmtréksuitgestrektheid van de 15 randgedeelten 40 bedraagt tussen 0,025 tot 0,152 cm, en bij voorkeur ongeveer 0,038 on. Hat uitgedraaide gedeelte 38 moet zich naar achter in de daarop volgende keel 28 uitstrekken en moet een hoogte gelijk aan tenminste de hoogte van de kelen 28 hebben.

20 Het is ook gebleken dat elke neiging van de frees cm een overmaats gat voort te brengen minimaal gesteld kan worden door het slijpen van de binnenste snij randen 24 onder een hoek met positieve zij schuinte ten opzichte van de buitenomtrek van de centrale klamp en de buitenste snijranden 26 onder een hoek • 25 met een nul bedragende of negatieve zij schuinte ten opzichte van de zijwand van het gat dat gefreesd wordt. Wanneer deze randen zo geslepen worden, wordt het vermogen van de bredere binnenste snijranden om een dunne spaan uit de ontrek van de klomp te frezen verhoogd en wordt tegelijkertijd de neiging dat de buiten-30 einden van de buitenste snijranden 26 radiaal naar buiten in de zijwand van het gat frezen minimaal gesteld. In fig. 12 zijn de buitenste snijranden 26 weergegeven onder een hoek met een negatieve zij schuinte en zijn de binnenste snijranden 24 weergegeven onder een hoek met een positieve zij schuinte.

35 Kort samengevat is in het voorgaande een ringvormige frees beschreven, waarbij de buitenomtrek van de freeszijwand 8202654 -11- » ' ! t nauwkeurig coioentrisch is met de rotatiehartli jn van de frees en de binnencmtrefc van de freeszijwand in een bepaalde mate excentrisch is ten opzichte van de buitenomtrek, van de zijwand.

8202654

Claims (6)

1. Ringvormige gatfrees, voorzien van een schacht, die er op berekend is on in aangrijping te kanen net een houder voor rotatie cm de hartlijn van de schacht, waarbij de schacht voorzien is. van een omgekeerd bekervormig rompge- 5 deelte aan het ondereinde daarvan, het rampgedeelte voorzien is van een bovenwand en een ringvormige zijwand, die uitgevoerd is met een aantal cirkelvormig aangebrachte frees tanden, welke in amtrekszin uiteengelegen zijn rond het ondereinde daarvan zodat, wanneer de frees geroteerd en in een werkstuk voortbewogen 10 wordt, de tanden een ringvormige groef snijden, die zich rond een centrale klonp binnen de boring van de freeszijwand uitstrekt, en de buitenomtrek van de schacht en de door de buitenomtrek van de tanden beschreven cirkel concentrisch zijn met een hoge mate van nauwkeurigheid met een hartlijn evenwijdig aan en 15 radiaal iets verschoven uit de genoemde centrale hartlijn, en waarbij de tanden rond de helft van de ontrek van de zijwand geleidelijk breder zijn dan de overige tanden rond de andere helft van de ontrek van de zijwand, gekenmerkt doordat de genoemde tweede hartlijn radiaal verschoven is uit de centrale hartlijn 20 in een zodanige mate dat de radiale dikte van de uit het omtreks-qppervlak van de centrale klcmp door de radiaal binnenste randen van de bredere tanden gefreesde spanen tenminste ongeveer 0,0025 cm bedraagt.

2. Frees volgens conclusie 1, gekenmerkt doordat de 25 genoemde hartlijnen radiaal uiteen liggen zodat de radiale dikte van de door de bredere tanden gefreesde spanen gedefinieerd wordt 2e door de volgende vergelijking: t = waarin t de radiale dikte van de spaan is, n het aantal tanden op de frees is en e de mate van de genoemde verschuiving- is.

3. Frees volgens conclusie 1, gekenmerkt doordat de radiaal binnenste einden van tenminste de bredere tanden, die spanen uit het amtreksoppervlak van de centrale klcmp frezen, radiaal uitgedraaid zijn on een smal randgedeelte te vormen dat zich in amtrekszin naar achter uitstrekt vanaf de binneneinden 8202654 ψ _ -13- van deiiSnijranden daarvan. ' ;

4. Frees volgens conclusie 1, gekenmerkt doordat de radiaal binnenste einden van de snij randen van enkele van de bredere tanden radiaal voldoende uitgedraaid zijn om te 5 voorkomen dat deze spanen uit de buitenomtrek van de centrale klomp frezen.

5. Frees volgens conclusie 1, gekenmerkt doordat de radiaal binnenste eindgedeelten van de snij randen van. de bredere tanden gevormd zijn onder een hoek met positieve zij schuinte en 10 de radiaal buitenste eindgedeelten van de snij randen van de tanden gevormd zijn onder een hoek met een nul bedragende of negatieve zijschuinte.

6. Inrichting, in hoofdzaak zoals voorgesteld in de beschrijving en/of tekeningen. 8202654