NL8004240A - STATIC MIXER. - Google Patents
STATIC MIXER. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8004240A NL8004240A NL8004240A NL8004240A NL8004240A NL 8004240 A NL8004240 A NL 8004240A NL 8004240 A NL8004240 A NL 8004240A NL 8004240 A NL8004240 A NL 8004240A NL 8004240 A NL8004240 A NL 8004240A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- ratio
- pipe diameter
- mixing
- combs
- group
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/40—Static mixers
- B01F25/42—Static mixers in which the mixing is affected by moving the components jointly in changing directions, e.g. in tubes provided with baffles or obstructions
- B01F25/43—Mixing tubes, e.g. wherein the material is moved in a radial or partly reversed direction
- B01F25/431—Straight mixing tubes with baffles or obstructions that do not cause substantial pressure drop; Baffles therefor
- B01F25/4316—Straight mixing tubes with baffles or obstructions that do not cause substantial pressure drop; Baffles therefor the baffles being flat pieces of material, e.g. intermeshing, fixed to the wall or fixed on a central rod
- B01F25/43161—Straight mixing tubes with baffles or obstructions that do not cause substantial pressure drop; Baffles therefor the baffles being flat pieces of material, e.g. intermeshing, fixed to the wall or fixed on a central rod composed of consecutive sections of flat pieces of material
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
Description
^'*>5, ·* «, Ν.Ο. 29330^ '*> 5, * *, Ν.Ο. 29330
Statische menginriohting.Static mixing operation.
De uitvinding heeft betrekking op een statische menginrich-ting, bestaande uit een buisvormig.huis met ten minste één daarin aangebracht mengelement, dat bestaat uit elkaar kruisende kammen, die onder een hoek ten opzichte van de buisas staan, waarbij de 5 kammen van de mengelementen in ten minste twee groepen zijn aangebracht terwijl de kammen binnen elke groep in hoofdzaak evenwijdig zijn gericht terwijl de kammen van de ene groep kruisen met de kammen van de andere groep.The invention relates to a static mixing device, consisting of a tubular housing with at least one mixing element arranged therein, consisting of intersecting combs, which are at an angle to the tube axis, the combs of the mixing elements arranged in at least two groups with the combs within each group directed substantially parallel while the combs of one group intersect with the combs of the other.
Dergelijke constructies zijn bijvoorbeeld bekend uit het 10 Duitse "Auslegeschrift" 23 28 795 en het Duitse "Auslegeschrift" 25 22 106.Such constructions are for instance known from German "Auslegeschrift" 23 28 795 and German "Auslegeschrift" 25 22 106.
Om economische en technische redenen heeft men belang bij een zo kort mogelijke lengte van de menger. Bij de economische factoren spelen de materiaalkosten en het drukverlies een rol, en 15 om technische redenen moet de totale lengte van de menger kort zijn, om een gedrongen constructie van de menginrichting en bovendien een kleine verblijftijd van de media daarin te bereiken.For economic and technical reasons, it is in the interest of the mixer as short as possible. Material costs and pressure loss play a role in economic factors, and for technical reasons the overall length of the mixer must be short to achieve a compact construction of the mixer and, moreover, a short residence time of the media therein.
In de praktijk werd er tot nu toe van uitgegaan dat ter bereiking van een gewenste homogeniteit, bijvoorbeeld met betrekking 20 op concentratie of temperatuur, mengelementen met een groot aantal kammen uit te voeren in deze in een compacte pakking aan te brengen, hetgeen overeenkomt met een kleine, zogenaamde "maaswijdte". Daarbij verkrijgt men een betrekkelijk korte lengte van de menger. In de praktijk is echter gebleken dat dit voordeel gepaard gaat met 25 een aanzienlijke drukval. Dit maakt grote pompvermogens noodzakelijk en daardoor hoge stroomkosten en stelt hoge eisen aan de sterkte van de mengelementen. Bovendien zijn dergelijke menger-elementen moeilijk te reinigen en zijn deze onderhevig aan een verhoogd verstoppingsgevaar tengevolge van afzetting aan de kammen.In practice, it has hitherto been assumed that in order to achieve a desired homogeneity, for example with regard to concentration or temperature, mixing elements with a large number of combs can be carried out in a compact packing, which corresponds to a small, so-called "mesh size". A relatively short length of the mixer is thereby obtained. However, it has been found in practice that this advantage is accompanied by a considerable pressure drop. This necessitates large pumping powers and therefore high power costs and places high demands on the strength of the mixing elements. In addition, such mixer elements are difficult to clean and are subject to an increased risk of clogging due to deposition on the combs.
30 Op grond van deze ervaringen is men tot het inzicht gekomen, dat door een zekere "losmaking" van de structuur van de mengelementen, dat wil zeggen minder kammen en grotere maaswijdte, het drukverlies zou kunnen worden verminderd. Yolgens de laagsvormings-wetten ter bereiking van homogeniteit zou echter een dergelijke uit-35 voeringsvorm leiden tot een vermindering van de over een bepaalde lengte van de menger geproduceerde lagen en daardoor leiden tot de verlenging van de lengte van de menger. Men nam daarbij aan, dat 80 0 42 40 2 de vereiste lengte van de menger ongeveer in dezelfde verhouding zou moeten worden vergroot als het drukverlies zou worden gereduceerd. Om deze reden werd in de praktijk afgezien van een dergelijke uitvoeringswijze.On the basis of these experiences, it has been realized that by a certain "loosening" of the structure of the mixing elements, ie less combing and larger mesh size, the pressure loss could be reduced. However, according to the homogeneity layer formation laws, such an embodiment would result in a reduction of the layers produced over a given length of the mixer and thereby lengthening the length of the mixer. It was believed that the required mixer length would have to be increased approximately in the same ratio as the pressure drop would be reduced. For this reason, such an embodiment was not used in practice.
5 Doel van de uitvinding is een geometrie van de bekende con structie te bereiken, die de gewenste mengkwaliteit bij een relatief korte menglengte van de menginrichting en een geringe drukval waarborgt.The object of the invention is to achieve a geometry of the known construction, which guarantees the desired mixing quality with a relatively short mixing length of the mixing device and a small pressure drop.
Dit doel wordt volgens de uitvinding bereikt doordat de ver-10 houding van de maximale kambreedte ten opzichte van de buisdiameter 0,1 - 0,167 en de verhouding van de loodrechte kamafstand in elke groep ten opzichte van de buisdiameter 0,2 - 0,4 en de verhouding van de lengte van een mengelement ten opzichte van de buisdiameter 0,75 - 1»5 bedraagt. Experimenteel kan worden vastgesteld dat met 15 de genoemde maatregelen het hoofddoel wordt bereikt.This object is achieved according to the invention in that the ratio of the maximum comb width with respect to the pipe diameter 0.1 - 0.167 and the ratio of the perpendicular comb distance in each group with respect to the pipe diameter 0.2 - 0.4 and the ratio of the length of a mixing element to the pipe diameter is 0.75-1.5. It can be established experimentally that the above measures achieve the main objective.
Het verrassende inzicht van de uitvinding berust op het feit, dat bij nakoming van deze afmetingsvoorschriften, een menginrichting mogelijk wordt, die slechts een fractie van de verwachte vergroting van de lengte van de menger bij een onverwacht laag 20 drukverlies mogelijk maakt, zoals later aan de hand van uitvoerings-voorbeelden nog zal worden uiteengezet.The surprising insight of the invention is based on the fact that upon compliance with these dimensional requirements, a mixing device becomes possible, which allows only a fraction of the expected increase in the length of the mixer at an unexpectedly low pressure drop, such as later on. further examples of implementation will be explained.
De uitvinding vindt in het bijzonder toepassing voor het mengen van Newtonse en niet-Newtonse vloeistof.The invention finds particular application for mixing Newtonian and non-Newtonian liquid.
Het buisvormig huis kan als cilindrische buis zijn uitge-25 voerd of ook als een buis met een rechthoekige doorsnede. In het eerste geval is de omtrek van de kammen in hun randzones aangepast aan de cirkelvormige dwarsdoorsnede van de cilindrische buis.The tubular housing can be in the form of a cylindrical tube or it can also be a tube with a rectangular cross-section. In the first case, the circumference of the combs in their marginal zones is adapted to the circular cross section of the cylindrical tube.
Door de aangegeven afmetingsvoorschriften met betrekking tot de verhouding van de kambreedte b ten opzichte van de buis-30 diameter d alsmede de verhouding van de loodrechte kamafstand m tussen aangrenzende paren groepen ten opzichte van de buisdiamter d en de lengte 1 van het mengelement ten opzichte van de buisdiameter d is de geometrie van de mengelementen bepaald. Zo zegt de uitdrukking b .Due to the stated dimensional requirements with regard to the ratio of the comb width b with respect to the pipe diameter 30 as well as the ratio of the perpendicular comb distance m between adjacent pairs of groups with respect to the pipe diameter d and the length 1 of the mixing element with respect to the pipe diameter d determines the geometry of the mixing elements. Thus says the expression b.
5 = 0,0167, dat over dezelfde buisdoorsnede zes 35 d kammen zijn aangebracht, terwijl bij: b . .5 = 0.0167, that six 35 d combs are arranged over the same pipe cross section, while at: b. .
j = 0,1 tien kammen zijn aangebracht .j = 0.1 ten combs are applied.
Door de verhouding van de loodrechte kamafstand m tussen 40 aangrenzende paren groepen ten opzichte van de buisdiamter d is in de buis de kamdichtheid, dat wil zeggen de maaswijdte in de 800 42 40 JU « 3 richting van de buisas bepaald en daarmede de totale kamopper vlakte.Due to the ratio of the perpendicular comb distance m between 40 adjacent pairs of groups with respect to the pipe diameter d, the comb density, that is to say the mesh size in the 800 42 40 JU «3 direction of the pipe axis and the total comb surface area is determined in the pipe. .
Boor de verhouding 1 van het mengelement ten opzichte van de buisdiameter d is de lengte van een mengelement gegeven.The length of a mixing element is given in the ratio 1 of the mixing element to the pipe diameter d.
5 De uitvinding zal thans nader worden uiteengezet aan de hand van de tekening waarin bij wijze van voorbeeld een uitvoeringsvorm van de inrichting volgens de uitvinding is weergegeven.The invention will now be explained in more detail with reference to the drawing, which shows by way of example an embodiment of the device according to the invention.
Fig. 1 geeft schematisch in langs-doorsnede een deel van een menginrichting weer met volgens de uitvinding uitgevoerde meng-10 elementen.Fig. 1 schematically shows, in longitudinal section, a part of a mixing device with mixing elements designed according to the invention.
In fig. 2 is in een diagram als mengkwaliteitsmaat de variatie-,· __ £ coefficient - als functie van de relatieve mengerlengte ·=· weerge- Q.In Fig. 2, in a diagram as a mixing quality measure, the variation, coefficient - as a function of the relative mixer length = Q is represented.
geven.to give.
7oor fig. 1 zijn in een buis 1 vier mengelementen 2 tot 5 15 achter elkaar aangebracht waarbij de op elkaar volgende elementen telkens om een hoek van $00 met betrekking tot de buisas ten opzichte van elkaar zijn verdraaid.In Fig. 1, four mixing elements 2 to 5 are arranged one behind the other in a tube 1, the successive elements each being rotated at an angle of $ 00 with respect to the tube axis.
De elementen bestaan in het uitvoeringsvoorbeeld uit telkens twee groepen 6 en 7> waarbij elke groep uit telkens ten opzichte 20 van de langsas van de buis 1 over een hoek hellende kammen 6’a, 6"a, 6Mlla - 6'd, 6"d, 6,Md respectievelijk 7'a, 7"a, 7"’a - 7’d, 7"d, 7,Md bestaat, terwijl de hellingshoek α van de kammen van de groep 6 ten opzichte van de kammen van de groep 7 een tegengesteld teken bezit. In het uitvoeringsvoorbeeld bedraagt α 45°· Elk meng-25 element bestaat uit drie in elkaar geschoven paren platen 6'a - 6’d, 7fa - 7'd 6”a - 6»d, 7”a - 7"d en 6 "»a - 6"'d, 7’"a - 7"’cl, waar bij de kammen van de groep 6 door de spleten tussen de kammen van de groep 7 en de kam jran. de groep 7 door de spleten tussen de kammen van de groep 6 kruisend reiken.In the exemplary embodiment, the elements each consist of two groups 6 and 7>, each group consisting of combs 6'a, 6 "a, 6Mlla - 6'd, 6" inclined at an angle to each other relative to the longitudinal axis of the tube 1. d, 6, Md, respectively 7'a, 7 "a, 7" 'a - 7'd, 7 "d, 7, Md, while the angle of inclination α of the combs of the group 6 relative to the combs of the group 7 has the opposite sign In the exemplary embodiment, α is 45 ° · Each mixing element consists of three interlocked pairs of plates 6'a - 6'd, 7fa - 7'd 6 ”a - 6» d, 7 "A - 7" d and 6 "» a - 6 "'d, 7'" a - 7 "'cl, where the combs of the group 6 are through the gaps between the combs of the group 7 and the jran comb. the group 7 reach through the crevices between the combs of the group 6.
30 Elk paar platen bestaat in het uitvoeringsvoorbeeld uit acht kammen, waarbij de kammen van elke plaat in één vlak zijn aangebracht (vergelijk 6"a - 6ud van het mengelement 3 en 7"'a - 7,nd van het mengelement 5 in fig· 1)· Het is echter ook mogelijk de kammen 6'a - 6'd, 7'a - 7'd enz. niet telkens in één vlak, maar trap-35 vormig ten opzichte van elkaar verplaatst aan te brengen. Zoals in het Duits octrooischrift 27 48 128 is beschreven, kunnen de kammen van elk mengelement bij hun aanrakingsplaatsen gezamenlijk in één arbeidstrap door electrische weerstandslassing met elkaar worden verbonden.In the exemplary embodiment, each pair of plates consists of eight combs, the combs of each plate being arranged in one plane (compare 6 "a-6ud of the mixing element 3 and 7" "a-7, nd of the mixing element 5 in FIG. 1) However, it is also possible to arrange the combs 6'a - 6'd, 7'a - 7'd, etc., not in one plane, but in a stepped manner relative to each other. As disclosed in German Patent 27 48 128, the combs of each mixing element can be joined together at their contact points in one work step by electrical resistance welding.
40 80 0 4 2 40 440 80 0 4 2 40 4
De kambreedten zijn aangeduid met het verwijzingsteken b, de buisdiameter met d en de afstanden van de kammen tussen de paren groepen met m terwijl de hellingshoek van de groepen 6 en:7 ten opzichte van de buisas met cc en de lengte van de mengelementen met 1 5 zijn aangeduid.The comb widths are indicated with the reference sign b, the pipe diameter with d and the distances of the combs between the pairs of groups with m while the angle of inclination of groups 6 and: 7 with respect to the pipe axis with cc and the length of the mixing elements with 1 5 are indicated.
Door middel van het in fig. 2 weergegeven diagram worden hierna vijf typen mengelementen met betrekking tot drukverlies en de relatieve menglengte aan de hand van metingen met elkaar verge-keken.By means of the diagram shown in Fig. 2, five types of mixing elements with regard to pressure loss and the relative mixing length are compared with each other on the basis of measurements.
10 In het diagram is op de ordinaat de variatie-coefficiënt x en op de absis de relatieve mengerlengte L van de totale mengin-10 In the diagram, on the ordinate the variation coefficient x and on the apse is the relative mixer length L of the total mixing
cLcL
richting, die uit meerdere mengelementen bestaat, uitgezet. CT is de gemeten standaardafwijking van de berekende gemiddelde waarde x van een in een statische menginrichting vervaardigde menging.direction, which consists of several mixing elements. CT is the measured standard deviation from the calculated mean value x of a mix manufactured in a static mixer.
15 De standaardafwijking cT van de berekende gemiddelde waarde x van de in een menginrichting bereikte homogeniteit van de te mengen componenten kan bijvoorbeeld met behulp van een meting van elec-trisch geleidingsvermogen worden verkregen (vergelijk Chem.-Ing. Techn. 51 (1979)> Nr. 5» pag. 353 - 354)· 20 Yoor het door metingen vastgestelde drukverlies Δρ in sta- tis die menginrichtingen geldt voor laminaire stroming de volgende betrekking: Δ P = 32 .% . w I 2The standard deviation cT of the calculated mean value x of the homogeneity of the components to be mixed in a mixing device can be obtained, for example, by means of a measurement of electrical conductivity (compare Chem.-Ing. Techn. 51 (1979)> No. 5 »pages 353 - 354) · 20 For the pressure loss Δρ measured by measurements in the condition of these mixing devices, the following relationship applies for laminar flow: Δ P = 32.%. w I 2
De grootheid "z" wordt als drukverlies-veelvoud aangeduid ^ en geeft de verhouding weer van de drukverhouding in de statische menginrichting ten opzichte van de lege buis bij viscositeit daarvan van/?£, stroomsnelheid w, lengte L en buisdiameter d.The quantity "z" is referred to as a pressure loss multiple ^ and represents the ratio of the pressure ratio in the static mixer to the empty tube at its viscosity of ½, flow rate w, length L and tube diameter d.
In de volgende tabellen zijn de geometrische gegevens van de mengtypen I - V aangegeven.In the following tables the geometric data of the mixing types I - V are given.
30 _30 _
Type b/d m/d l/d <x I 0,08 0,15 1,63 45° 'll Ö7Ï Ö72 5775 45° Hïï 0,125 573 1 45° 35 Ï7 ÖTÏ67 074 775 45° l_ 0,25 oT5 776 45° 8004240 5Type b / dm / dl / d <x I 0.08 0.15 1.63 45 ° ll Ö7Ï Ö72 5775 45 ° Hïi 0.125 573 1 45 ° 35 Ï7 ÖTÏ67 074 775 45 ° l_ 0.25 oT5 776 45 ° 8004240 5
In het in fig. 2 weergegeven diagram zijn de karakteristieke curven ~ = f (l/d) voor de mengelementtypen I - Y aangegeven.In the diagram shown in Fig. 2, the characteristic curves ~ = f (l / d) for the mixing element types I - Y are indicated.
Λ - = 10 geeft aan, dat de standaardafwijking van de gemiddelde Λ waarde bedraagt, en de menging als homogeen kan worden beschouwd.Λ - = 10 indicates that the standard deviation from the mean Λ value is, and the mixing can be considered homogeneous.
5 In de volgende tabel zijn meetwaarden van de relatieve 0* -2 mengerlengte voor - = 10 en de bijbehorende drukverlies-veel- vouden z voor de mengelementtypen I - Y aangegeven.5 In the following table, measured values of the relative 0 * -2 mixer length for - = 10 and the corresponding pressure loss multiples z for the mixing element types I - Y are given.
Type L/d z 10 I 8 90 II 9 50 III 10 35 IY 14 20 15 Y 30 16Type L / d z 10 I 8 90 II 9 50 III 10 35 IY 14 20 15 Y 30 16
Uit de hierbovenstaande gegevens kan het volgende worden afgeleid: terwijl ten opzichte van het type I de relatieve menger-lengten II, III en IY slechts onbetekenend groter zijn, kan daarentegen het drukverlies-veelvoud van deze typen ten opzichte van 20 het type I aanzienlijk worden gereduceerd.The following can be deduced from the above data: while relative to type I the relative mixer lengths II, III and IY are only insignificantly larger, on the other hand, the pressure loss multiples of these types compared to type I can become considerable. reduced.
Bovendien wordt duidelijk, dat de verlaging van het druk-verlies ten opzichte van de vergroting van de relatieve mengerlengte niet, zoals tot nu toe aangenomen, in ongeveer dezelfde verhouding staat, maar veel sterker en uitgesprokener plaatsvindt.Moreover, it becomes clear that the reduction of the pressure loss relative to the increase of the relative mixer length is not, as hitherto assumed, in approximately the same ratio, but takes place much stronger and more pronounced.
25 Het type I komt voor wat betreft zijn structuur overeen met uitvoeringsvormen, zoals deze in de inleiding genoemde drukschriften zijn geopenbaard.The type I corresponds in structure to embodiments as disclosed in the introductory printed documents.
Vergelijkt men het mengelementtype Y met de typen II - IY, kan worden vastgesteld, dat de sterke vermindering van de druk- 30 verlies-veelvouden gepaard gaat met een aanzienlijke vergroting van de relatieve mengerlengte, terwijl de toename van 5-en de ver- d kleining van z ten opzichte van het type I in ongeveer dezelfde verhouding staan.Comparing the mixing element type Y with the types II - IY, it can be seen that the strong reduction of the pressure loss multiples is accompanied by a considerable increase in the relative mixer length, while the increase of 5 and the reduction of z with respect to type I are in approximately the same ratio.
Yoor een vergelijking van menginrichtingen met elkaar is 35 het drukverlies per doorgaande hoeveelheid bij dezelfde mengkwali-teit van belang. Drukverlies en doorgaande hoeveelheid worden zoals bekend met behulp van de zogenaamde specifieke werking W, die een dimensieloze grootheid is, met elkaar in betrekking gebracht o η n a o /. n 6 (vergelijk bijvoorbeeld E. Dolling: "Zur Darstellung von Misch-vorgangen in hochviskosen ITtissigkeiten", Dissertation, Techn. Hochschule Aachen/Deutsohland/l97l en H. Brünemann en G. John: "Statische Mischer", Aufbereitungstechnik, 1972, 1, pag. 16 - 23).For a comparison of mixing devices with each other, the pressure loss per throughput at the same mixing quality is important. Pressure loss and throughput are, as is known, related by means of the so-called specific action W, which is a dimensionless quantity, o η n a o /. n 6 (compare, for example, E. Dolling: "Zur Darstellung von Misch-vorgangen in hochviskosen ITtissigkeiten", Dissertation, Techn. Hochschule Aachen / Deutsohland / l97l and H. Brünemann and G. John: "Statische Mischer", Aufbereitungstechnik, 1972, 1 , pp. 16-23).
5 De specifieke werking W wordt gedefinieerd door de hiervol- gende formule: w = jg--52 *(Hf5 The specific action W is defined by the following formula: w = jg - 52 * (Hf
Hierbij is ApV de stromingsarbeid,<9^de viscositeit en V de volumestroom.ApV is the flow work, <9 ^ the viscosity and V the volume flow.
10 Bij gelijke mengkwaliteit is ¥ voor de technisch optimale menginrichting het kleinst.10 With the same mixing quality, ¥ is the smallest for the technically optimal mixing device.
In de volgende tabel zijn de verkregen waarden van de specifieke werking voor menginrichtingen, waarvoor mengelementtypen I, II, III, IV respectievelijk V worden toegepast, aangegeven.The following table shows the values of the specific action obtained for mixers for which mixing element types I, II, III, IV and V are used.
1515
Type WType W.
I 184 520 II 129 600 20 III 112 000 IV 125 440 V 460 800I 184 520 II 129 600 20 III 112 000 IV 125 440 V 460 800
Zoals uit de bovenstaande tabel kan worden gezien, is als 25 technisch optimale menginrichting een inrichting te beschouwen met mengelementen III, waarbij de verschillen ten opzichte van inrichtingen met mengelementtypen II en IV zo klein zijn, dat de drie typen II, III en IV als praktisch gelijkwaardig kunnen worden beschouwd. Daar tegenover onderscheiden zich duidelijk de verschil-30 len van de grootheid ¥ voor de typen I en V, zodat deze voor het bereiken van het aan de uitvinding ten grondslag liggende doel niet in aanmerking komen.As can be seen from the table above, a technically optimal mixing device can be regarded as a device with mixing elements III, the differences compared to devices with mixing element types II and IV being so small that the three types II, III and IV are practical. can be considered equivalent. On the other hand, the differences of the magnitude ¥ for types I and V are clearly distinguished, so that they do not qualify for the attainment of the object of the invention.
Het verrassende inzicht, dat aan de uitvinding ten grondslag ligt, berust op het feit, dat de tot nu toe aangenomen indirecte 35 evenredigheid tussen drukverlies en mengerlengte niet continu is, maar, dat een optimaliseringsgebied voor de geometrie van de bekende structuren van statische menginrichtingen bestaat, waarin deze inrichtingen een betrekkelijk geringe mengerlengte en een nog economisch verantwoord drukverlies bezitten.The surprising insight underlying the invention is based on the fact that the indirect proportionality hitherto assumed between pressure loss and mixer length is not continuous, but that there is an optimization area for the geometry of the known structures of static mixers in which these devices have a relatively short mixer length and an economically justified pressure loss.
800 4240800 4240
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH962379 | 1979-10-26 | ||
| CH962379A CH642564A5 (en) | 1979-10-26 | 1979-10-26 | STATIC MIXING DEVICE. |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8004240A true NL8004240A (en) | 1981-04-28 |
| NL188561B NL188561B (en) | 1992-03-02 |
| NL188561C NL188561C (en) | 1992-08-03 |
Family
ID=4353927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NLAANVRAGE8004240,A NL188561C (en) | 1979-10-26 | 1980-07-23 | STATIC MIXER. |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5662531A (en) |
| AU (1) | AU534423B2 (en) |
| BE (1) | BE884546A (en) |
| CA (1) | CA1177061A (en) |
| CH (1) | CH642564A5 (en) |
| DE (2) | DE2943688A1 (en) |
| ES (1) | ES263049Y (en) |
| FR (1) | FR2468401A1 (en) |
| GB (1) | GB2061746B (en) |
| IT (1) | IT1133888B (en) |
| MX (1) | MX151266A (en) |
| NL (1) | NL188561C (en) |
| SE (1) | SE441061B (en) |
| ZA (1) | ZA805085B (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0249288A2 (en) | 1986-06-09 | 1987-12-16 | Coöperatieve Vereniging Suiker Unie U.A. | Method and reactor vessel for the fermentative preparation of polysaccharides, in particular xanthane |
| NL1001834C2 (en) * | 1995-12-06 | 1997-06-10 | Indupal B V | Flow-through heat exchanger, device comprising it and evaporation device. |
Families Citing this family (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH647162A5 (en) * | 1981-07-17 | 1985-01-15 | Sulzer Ag | DEVICE FOR LIQUID-SOLID FLUID FILMS. |
| CH664505A5 (en) * | 1984-03-05 | 1988-03-15 | Sulzer Ag | STATIC MIXING DEVICE, ESPECIALLY FOR MACHINES PROCESSING HIGH VISCOSE PLASTIC MELTING. |
| EP0175882A1 (en) * | 1984-09-07 | 1986-04-02 | Contraves Ag | Thermostatic device for a laboratory reactor |
| US4919541A (en) * | 1986-04-07 | 1990-04-24 | Sulzer Brothers Limited | Gas-liquid mass transfer apparatus and method |
| CH676799A5 (en) * | 1988-11-01 | 1991-03-15 | Sulzer Ag | |
| FR2703263B1 (en) * | 1993-03-31 | 1995-05-19 | Rhone Poulenc Nutrition Animal | Process for the preparation of spherules of active principles. |
| US5636981A (en) * | 1994-05-19 | 1997-06-10 | Lilly Engineering Company | Fuel oil burner |
| EP0727249B1 (en) * | 1995-02-02 | 1999-05-06 | Sulzer Chemtech AG | Static mixer for very viscous liquids |
| ATE179631T1 (en) * | 1995-08-30 | 1999-05-15 | Sulzer Chemtech Ag | STATIC MIXER FOR THICK FLUIDS |
| US6224833B1 (en) | 1998-12-15 | 2001-05-01 | Koch-Glitsch, Inc. | Apparatus for contacting of gases and solids in fluidized beds |
| US6394644B1 (en) * | 1999-06-21 | 2002-05-28 | Koch-Glitsch, Inc. | Stacked static mixing elements |
| DE10005457A1 (en) * | 2000-02-08 | 2001-08-09 | Bayer Ag | Static mixer |
| DE20002920U1 (en) | 2000-02-18 | 2000-04-20 | Schröder & Boos Misch- und Anlagentechnik GmbH & Co. KG, 27578 Bremerhaven | Homogenizer |
| FR2807336B1 (en) * | 2000-04-07 | 2002-12-13 | Pour Le Dev De L Antipollution | STATIC MIXER |
| DE50200013D1 (en) * | 2002-03-22 | 2003-07-31 | Sulzer Chemtech Ag Winterthur | Pipe mixer with a longitudinal installation body |
| CA2491755C (en) * | 2002-07-15 | 2010-06-22 | Sulzer Chemtech Usa, Inc. | Assembly of crossing elements and method of constructing same |
| CA2665052C (en) | 2006-10-09 | 2014-12-09 | British American Tobacco (Investments) Limited | Making discrete solid particles of polymeric material |
| CA2660883C (en) | 2006-10-09 | 2014-12-09 | British American Tobacco (Investments) Limited | Carbonising and/or activating carbonaceous material |
| US8628233B2 (en) | 2007-05-24 | 2014-01-14 | Atlas Holding Ag | Flow channel for a mixer heat exchanger |
| TWI417135B (en) | 2007-06-22 | 2013-12-01 | Sulzer Chemtech Ag | Static mixing element |
| EP2011562A1 (en) * | 2007-07-06 | 2009-01-07 | StaMixCo Technology AG | Mixer insert, static mixing device and method for manufacturing a static mixer insert |
| EP2042284B1 (en) * | 2007-09-27 | 2011-08-03 | Sulzer Chemtech AG | Device for creating a reactionable flowable compound and its use |
| WO2010066457A1 (en) * | 2008-12-10 | 2010-06-17 | Technische Universiteit Eindhoven | Static mixer comprising a static mixing element, method of mixing a fluid in a conduit and a formula for designing such a static mixing element |
| EP2286904B1 (en) | 2009-08-12 | 2012-04-18 | Fluitec Invest AG | Static mixing device for flowable materials |
| EP2368625A1 (en) | 2010-03-22 | 2011-09-28 | Sulzer Chemtech AG | Method and device for dispersion |
| GB2496897A (en) | 2011-11-25 | 2013-05-29 | Colvistec Ag | Measurement of colour strength of a diffusely reflective liquid e.g. paint |
| EP2711163A1 (en) | 2012-09-21 | 2014-03-26 | Hirschberg Engineering | Three-dimensional body |
| EP2801374A1 (en) | 2013-05-08 | 2014-11-12 | Sulzer Chemtech AG | An apparatus for germ reduction of a fluid and a process for use thereof |
| US9777973B2 (en) | 2013-09-20 | 2017-10-03 | Promix Solutions Ag | Device for mixing and heat exchange |
| US9162206B2 (en) | 2013-12-05 | 2015-10-20 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Reactor bed component for securing rigid assemblies |
| EP3081285B1 (en) | 2015-04-16 | 2018-02-14 | Fluitec Invest AG | Static mixing device for flowing materials |
| DE102015121351A1 (en) | 2015-12-08 | 2017-06-08 | Stamixco Ag | Mixer insert, static mixer and manufacturing process |
| CN110022969A (en) | 2016-10-05 | 2019-07-16 | 科思创德国股份有限公司 | The hybrid element with the constructional depth shortened for static mixer |
| EP3495036B1 (en) | 2017-12-05 | 2022-05-18 | Stamixco AG | Mixer insert for static mixer, static mixer and method of manufacturing |
| RU2744373C1 (en) * | 2019-09-24 | 2021-03-05 | Ильдар Ринатович Вальшин | Method for mixing medium transported through pipeline and device for carrying out said method |
| CH717741A2 (en) | 2020-08-14 | 2022-02-15 | Sulzer Management Ag | Device for adding or dissipating heat, for carrying out reactions, and for mixing and dispersing flowing media. |
| DE202020105691U1 (en) | 2020-10-05 | 2020-11-09 | Scheugenpflug Gmbh | One-piece static mixer |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DK149324C (en) * | 1973-06-06 | 1986-10-06 | Bayer Ag | FLOW MIXER WITHOUT MOVING PARTS |
| DE2522106C3 (en) * | 1975-05-17 | 1982-04-15 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Device for the continuous mixing of flowable substances and method for producing a mixing insert |
| CH611178A5 (en) * | 1976-12-03 | 1979-05-31 | Sulzer Ag | Process for manufacturing a stack for a static mixing device |
-
1979
- 1979-10-26 CH CH962379A patent/CH642564A5/en not_active IP Right Cessation
- 1979-10-30 DE DE19792943688 patent/DE2943688A1/en not_active Withdrawn
-
1980
- 1980-01-03 FR FR8000071A patent/FR2468401A1/en active Granted
- 1980-07-19 DE DE19808019476U patent/DE8019476U1/en not_active Expired
- 1980-07-23 NL NLAANVRAGE8004240,A patent/NL188561C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-07-30 BE BE0/201583A patent/BE884546A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-08-19 ZA ZA00805085A patent/ZA805085B/en unknown
- 1980-09-05 ES ES1980263049U patent/ES263049Y/en not_active Expired
- 1980-09-22 JP JP13222580A patent/JPS5662531A/en active Pending
- 1980-10-14 IT IT25329/80A patent/IT1133888B/en active
- 1980-10-15 MX MX184342A patent/MX151266A/en unknown
- 1980-10-21 AU AU63538/80A patent/AU534423B2/en not_active Ceased
- 1980-10-24 SE SE8007497A patent/SE441061B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-10-27 CA CA000363278A patent/CA1177061A/en not_active Expired
- 1980-10-27 GB GB8034470A patent/GB2061746B/en not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0249288A2 (en) | 1986-06-09 | 1987-12-16 | Coöperatieve Vereniging Suiker Unie U.A. | Method and reactor vessel for the fermentative preparation of polysaccharides, in particular xanthane |
| NL1001834C2 (en) * | 1995-12-06 | 1997-06-10 | Indupal B V | Flow-through heat exchanger, device comprising it and evaporation device. |
| WO1997021061A1 (en) * | 1995-12-06 | 1997-06-12 | Indupal B.V. | Continuous-flow heat exchanger, apparatus comprising the same, and evaporator system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES263049Y (en) | 1983-02-01 |
| NL188561C (en) | 1992-08-03 |
| FR2468401A1 (en) | 1981-05-08 |
| GB2061746B (en) | 1983-03-23 |
| DE8019476U1 (en) | 1981-03-12 |
| ES263049U (en) | 1982-07-16 |
| IT1133888B (en) | 1986-07-24 |
| MX151266A (en) | 1984-10-26 |
| FR2468401B1 (en) | 1983-05-13 |
| CH642564A5 (en) | 1984-04-30 |
| ZA805085B (en) | 1981-08-26 |
| DE2943688A1 (en) | 1981-05-14 |
| AU534423B2 (en) | 1984-01-26 |
| SE441061B (en) | 1985-09-09 |
| AU6353880A (en) | 1981-04-30 |
| IT8025329A0 (en) | 1980-10-14 |
| NL188561B (en) | 1992-03-02 |
| SE8007497L (en) | 1981-04-27 |
| JPS5662531A (en) | 1981-05-28 |
| BE884546A (en) | 1980-11-17 |
| GB2061746A (en) | 1981-05-20 |
| CA1177061A (en) | 1984-10-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8004240A (en) | STATIC MIXER. | |
| Stevens et al. | The nature of flexible linear polyelectrolytes in salt free solution: A molecular dynamics study | |
| Lifson | Partition Functions of Linear‐Chain Molecules | |
| DE1679884B2 (en) | MULTIPLE SHAFT CONTINUOUSLY WORKING MIXER AND MIXING MACHINE FOR PLASTIC MACHINE | |
| DE68909878T2 (en) | Gel electrophoresis with a forced uniform field. | |
| Schmekel et al. | The central region of the synaptonemal complex in Blaps cribrosa studied by electron microscope tomography | |
| DE4132694A1 (en) | AUTOMATIC CONTROL SYSTEM FOR IMPROVING ELECTROPHORESIS | |
| Sakamoto et al. | Chain-length dependence of polyion complex architecture bearing phosphobetaine block explored using SAXS and FFF-MALS | |
| Smith et al. | Conformations of polymer melts between parallel surfaces: comparison of the Scheutjens-Fleer lattice theory with Monte Carlo simulations | |
| Sebbar | Classification of torsion-free genus zero congruence groups | |
| Dogonadze et al. | The kinetics of the adiabatic and nonadiabatic reactions at the metal and semiconductor electrodes | |
| DE3850125T2 (en) | LASER DEVICE WITH EXCITATION BY HIGH-FREQUENCY DISCHARGE. | |
| DE2051715C3 (en) | ||
| Isele et al. | Lane formation of colloidal particles driven in parallel by gravity | |
| Bosse | Diffusion, viscosity, and thermodynamics in liquid systems | |
| DE2740261C2 (en) | Device for applying an electrically charged flocking material | |
| DE112017005328T5 (en) | Warming device and infusion system | |
| DE2042901C3 (en) | Arrangement for the optical representation of time-varying electrical voltages | |
| Vanier et al. | Effect of spin exchange on the ground-state density matrix of alkali-metal and hydrogen atoms | |
| DE35166C (en) | Machine for the production of wood wool | |
| DE3784393T2 (en) | Mixing process with screw threads working in opposite directions to an extruder screw. | |
| Mahde | Three Aspects for Special Cases of Linear Programming Problems. | |
| Sasidevan | Effect of shape asymmetry on percolation of aligned and overlapping objects on lattices | |
| DE933085C (en) | Index with separator cards inserted between the index cards | |
| DE187418C (en) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1A | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20000201 |